RU2693414C1 - Method of protecting blisk of gas turbine engine from titanium alloys against dust abrasive erosion - Google Patents
Method of protecting blisk of gas turbine engine from titanium alloys against dust abrasive erosion Download PDFInfo
- Publication number
- RU2693414C1 RU2693414C1 RU2018115618A RU2018115618A RU2693414C1 RU 2693414 C1 RU2693414 C1 RU 2693414C1 RU 2018115618 A RU2018115618 A RU 2018115618A RU 2018115618 A RU2018115618 A RU 2018115618A RU 2693414 C1 RU2693414 C1 RU 2693414C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium
- vanadium
- blisk
- ion
- nitrogen
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 title claims abstract description 15
- 239000000428 dust Substances 0.000 title claims abstract description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 45
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 39
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 36
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 36
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 35
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 35
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 30
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 15
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000005468 ion implantation Methods 0.000 claims abstract description 14
- -1 nitrogen ions Chemical class 0.000 claims abstract description 14
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 claims abstract description 7
- WTDHULULXKLSOZ-UHFFFAOYSA-N Hydroxylamine hydrochloride Chemical compound Cl.ON WTDHULULXKLSOZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 13
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 40
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 19
- 150000003609 titanium compounds Chemical class 0.000 claims description 13
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 6
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N argon Substances [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 claims description 5
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 5
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 5
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 abstract 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 abstract 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 102220411551 c.74G>T Human genes 0.000 description 7
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 6
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 4
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 206010020751 Hypersensitivity Diseases 0.000 description 1
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 238000000071 blow moulding Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000002848 electrochemical method Methods 0.000 description 1
- 239000008151 electrolyte solution Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 210000003746 feather Anatomy 0.000 description 1
- 239000007943 implant Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000009832 plasma treatment Methods 0.000 description 1
- 238000007517 polishing process Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 150000003608 titanium Chemical class 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/02—Pretreatment of the material to be coated
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
- C23C14/34—Sputtering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к машиностроению и может быть использовано в авиационном двигателестроении и энергетическом турбостроении для защиты пера рабочих лопаток моноколеса компрессора ГТД из титановых сплавов от эрозионного разрушения при одновременном повышении выносливости и циклической долговечности.The invention relates to mechanical engineering and can be used in aircraft engine building and power turbine engineering to protect the blade of the blades of the compressor compressor mono-wheel of the GTE from titanium alloys from erosion damage while increasing endurance and cyclic durability.
Рабочие лопатки компрессора ГТД и ГТУ в процессе эксплуатации подвергаются воздействиям значительных динамических и статических нагрузок, а также коррозионному и эрозионному разрушению. Исходя из предъявляемых к эксплуатационным свойствам требований, для изготовления лопаток компрессора газовых турбин применяются титановые сплавы, которые по сравнению с техническим титаном имеют более высокую прочность, в том числе и при высоких температурах, сохраняя при этом достаточно высокую пластичность и коррозионную стойкость (например, титановые сплавы марок ВТ6, ВТ8, ВТ18У, ВТ3-1, ВТ22 и др.)Working blades of the GTE and GTU compressor during operation are exposed to significant dynamic and static loads, as well as to corrosion and erosion destruction. On the basis of the requirements imposed on the operational properties, titanium alloys are used for the manufacture of gas turbine compressor blades, which, compared to technical titanium, have higher strength, including at high temperatures, while maintaining sufficiently high ductility and corrosion resistance (for example, titanium alloys of grades VT6, VT8, VT18U, VT3-1, VT22, etc.)
Однако лопатки турбин из указанных сплавов обладают повышенной чувствительностью к концентраторам напряжения. Поэтому дефекты, образующиеся в процессе изготовления этих деталей, недопустимы, поскольку вызывают возникновение интенсивных процессов разрушения. Это вызывает проблемы при механической обработке поверхностей деталей турбомашин. В этой связи развитие способов получения высококачественных поверхностей деталей турбомашин является весьма актуальной задачей. Наиболее перспективными методами обработки лопаток турбомашин являются электрохимические методы полирования поверхностей [Грилихес С.Я. Электрохимическое и химическое полирование: Теория и практика. Влияние на свойства металлов. Л., Машиностроение, 1987.], при этом наибольший интерес для рассматриваемой области представляют методы электролитно-плазменного полирования (ЭПП) деталей [например, Патент ГДР (DD) №238074 (А1), МПК C25F 3/16, опубл. 06.08.86., а также Патент РБ №1132, МПК C25F 3/16, 1996, БИ №3].However, turbine blades of these alloys are hypersensitive to stress concentrators. Therefore, defects resulting from the manufacturing process of these parts are unacceptable, since they cause the occurrence of intensive processes of destruction. This causes problems when machining surfaces of parts of turbomachines. In this regard, the development of methods for obtaining high-quality surfaces of parts of turbomachines is a very urgent task. The most promising methods for machining turbomachine blades are electrochemical methods for polishing surfaces [Griliches S.Ya. Electrochemical and chemical polishing: Theory and practice. Effect on the properties of metals. L., Mashinostroenie, 1987.], while the most interesting for this area are the methods of electrolytic-plasma polishing (EPP) of parts [for example, GDR Patent (DD) No. 238074 (A1), IPC C25F 3/16, publ. 08.08.86., As well as Patent of the Republic of Belarus No. 1132, IPC C25F 3/16, 1996, BI No. 3].
Известен способ полирования металлических поверхностей, включающий анодную обработку в электролите [Патент РБ №1132, МПК C25F 3/16, 1996, БИ №3], а также способ электрохимического полирования [Патент США №5028304, МПК В23Н 3/08, C25F 3/16, C25F 5/00, опубл. 02.07.91.]A known method of polishing metal surfaces, including anodic treatment in the electrolyte [Patent RB No. 1132, IPC C25F 3/16, 1996, BI No. 3], as well as a method of electrochemical polishing [US Patent No. 5028304, IPC V23H 3/08, C25F 3 / 16, C25F 5/00, publ. 07/02/91.]
Известные способы электрохимического полирования не позволяют производить качественное полирование поверхности детелей из титановых сплавов.Known methods of electrochemical polishing do not allow for high-quality polishing of the surface of parts made of titanium alloys.
Известен также способ электролитно-плазменного полирования деталей из титановых сплавов [Патент РФ №2373306, МПК C25F 3/16. Способ многоэтапного электролитно-плазменного полирования изделий из титана и титановых сплавов. Бюл. №32, 2009], включающий погружение детали в электролит, содержащий окислитель, фторсодержащее соединение и воду, формирование вокруг обрабатываемой поверхности детали парогазовой оболочки и зажигание разряда между обрабатываемой деталью и электролитом путем подачи на обрабатываемую деталь электрического потенциала.There is also known a method of electrolytic-plasma polishing of parts from titanium alloys [RF Patent №2373306, IPC C25F 3/16. Method of multi-stage electrolytic-plasma polishing of products from titanium and titanium alloys. Bul No.32, 2009], which includes immersing a part in an electrolyte containing an oxidizing agent, a fluorine-containing compound and water, forming a vapor-gas sheath around the surface being treated and igniting a discharge between the part being processed and the electrolyte by supplying an electric potential to the part being processed.
Однако известный способ [Патент РФ №2373306, МПК C25F 3/16] является многостадийным, что приводит с одной стороны к возрастанию сложности процесса обработки деталей, снижению качества и надежности процесса обработки из-за необходимости обеспечения большего количества параметров процесса и их соотношений, а также к повышению его трудоемкости.However, the known method [RF Patent No. 2373306, IPC C25F 3/16] is a multistage process, which on the one hand leads to an increase in the complexity of the machining process, a reduction in the quality and reliability of the machining process, due to the need to provide more process parameters and their ratios, and also to increase its labor intensity.
Известен способ нанесения ионно-плазменных покрытий на лопатки турбин, включающий последовательное осаждение в вакууме первого слоя из титана толщиной от 0,5 до 5,0 мкм, затем нанесение второго слоя нитрида титана толщиной 6 мкм (Патент РФ 2165475, МПК С23С 14/16, 30/00, С22С 19/05, 21/04, опубл. 20.04.2001).There is a method of applying ion-plasma coatings on turbine blades, including sequential deposition in vacuum of a first layer of titanium with a thickness of 0.5 to 5.0 μm, then applying a second layer of titanium nitride with a thickness of 6 μm (RF Patent 2165475, IPC С23С 14/16 , 30/00, С22С 19/05, 21/04, published 20.04.2001).
Основным недостатком этого способа является обеспечение недостаточно высокой эрозионной стойкости поверхности лопатки. Кроме того, при увеличении толщины покрытия (или каждого из слоев покрытия) происходит снижение адгезионной и усталостной прочности деталей с покрытиями, что ухудшает их ресурс и надежность.The main disadvantage of this method is the provision of insufficiently high erosion resistance of the blade surface. In addition, with an increase in the thickness of the coating (or each of the coating layers), the adhesion and fatigue strength of parts with coatings decreases, which degrades their life and reliability.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к заявляемому является способ защиты лопаток компрессора газотурбинного двигателя из титановых сплавов от пылеабразивной эрозии, включающий упрочняющую обработку, ионную очистку и ионную имплантацию пера лопатки с последующим нанесением ионно-плазменного многослойного покрытия в виде заданного количества пар слоев в виде слоя титана с металлом и слоя соединений титана с металлом и азотом (Патент РФ 2226227, МПК С23С 14/48, опубл. 27.03.2004).The closest in technical essence and the achieved result to the claimed method is to protect the compressor blades of a gas turbine engine made of titanium alloys from dust abrasive erosion, including hardening treatment, ion cleaning and ion implantation of a feather blade, followed by applying an ion-plasma multilayer coating in the form of a specified number of pairs of layers in as a layer of titanium with a metal and a layer of compounds of titanium with a metal and nitrogen (RF Patent 2226227, IPC С23С 14/48, publ. 03/27/2004).
Основным недостатком аналога является недостаточная надежность защиты от эрозионного разрушения при одновременном снижении предела выносливости, циклической долговечности. При этом повышение указанных свойств особенно важно для таких деталей из титановых сплавов, как компрессорные лопатки газотурбинных двигателей (ГТД). Кроме того, все вышеперечисленные способы не могут использоваться для упрочнения поверхности лопаток и нанесения покрытий на блиски, поскольку не могут обеспечить однородной обработки всей рабочей поверхности блиска.The main disadvantage of the analog is the lack of reliability of protection against erosion, while reducing the endurance limit, cyclic durability. At the same time, an increase in these properties is especially important for such parts made of titanium alloys, such as compressor blades of gas turbine engines (GTE). In addition, all of the above methods can not be used for hardening the surface of the blades and applying coatings on blishers, since they cannot ensure uniform processing of the entire working surface of the bliska.
Задачей настоящего изобретения является создание такого многослойного покрытия, которое было бы способно эффективно защищать блиски ГТД из титановых сплавов от эрозионного износа в условиях воздействия газовых потоков, содержащих абразивные частицы, при одновременном повышении предела выносливости и циклической долговечности защищаемых деталей.The present invention is the creation of such a multilayer coating, which would be able to effectively protect the gas cylinder blocks of titanium alloys from erosive wear under the influence of gas flows containing abrasive particles, while increasing the endurance limit and cyclic durability of the protected parts.
Техническим результатом заявляемого способа является повышение стойкости лопаток блиска компрессора ГТД к эрозионному разрушению при обеспечении заданной выносливости и циклической долговечности защищаемых элементов блиска за счет обеспечения равномерного нанесения покрытия и равномерной обработки поверхностного слоя рабочей поверхности блиска.The technical result of the proposed method is to increase the resistance of the blades of the blisk of the GTE compressor to erosion destruction while ensuring the specified endurance and cyclic durability of the bliska protected elements by providing uniform coating and uniform treatment of the surface layer of the blisk working surface.
Технический результат достигается тем, что в способе защиты блиска газотурбинного двигателя из титановых сплавов от пылеабразивной эрозии, включающий упрочняющую обработку, ионно-плазменную модификацию материала поверхностного слоя лопаток блиска с последующим нанесением ионно-плазменного многослойного покрытия с заданным количеством пар слоев в виде слоя титана с металлом и слоя соединений титана с металлом и азотом, в отличие от прототипа, перед ионно-плазменной модификацией поверхностного слоя проводят электролитно-плазменное полирование поверхности блиска путем приложения к нему электрического потенциала от 250 В до 320 В, причем в качестве электролита используют водный раствор с содержанием от 3 до 7 вес. % гидроксиламина солянокислого чистого, чистого для анализа (ч.д.а.) или технически чистого и содержанием от 0,7 до 0,8 вес. % NaF или KF в качестве фторсодержащего соединения, а также с содержанием неорганической легкорастворимой соли с рН≈7, причем полирование ведут при температуре от 70°С до 96°С, при величине тока от 0,2 А/см2 до 0,7 А/см2 в течение не менее 1,5 минут, а ионно-имплантационную обработку лопаток блиска проводят ионами азота при энергии от 20 кэВ до 25 кэВ, дозой от 2,0⋅1017 см-2 до 2,5⋅1017 см-2, причем при ионно-имплантационной обработке блиска и при нанесении покрытия на блиск его вращают относительно его продольной оси и, одновременно, либо вращают относительно его поперечной оси, либо придают блиску колебательные движения относительно его поперечной оси, обеспечивающие нанесение покрытия на всю рабочую поверхности блиска, а в качестве металла в слоях титана с металлом и в слоях соединений титана с металлом и азотом используют ванадий, причем нанесение титана и ванадия производят одновременно с двух электродуговых испарителей для титана и двух электродуговых испарителей для ванадия, попарно расположенных по разные стороны от блиска.The technical result is achieved in that in the method of protecting a blisk of a gas turbine engine made of titanium alloys from dust abrasion, including hardening treatment, ion-plasma modification of the material of the surface layer of bliske blades followed by the application of an ion-plasma multilayer coating with a specified number of pairs of layers in the form of a titanium layer metal and a layer of compounds of titanium with metal and nitrogen, in contrast to the prototype, before ion-plasma modification of the surface layer, electrolyte-plasma is carried out Oliding the surface of a blisch by applying an electric potential to it from 250 V to 320 V, and an aqueous solution with a content of 3 to 7 wt. % hydroxylamine hydrochloric acid pure, pure for analysis (analytical grade) or technically pure and content from 0.7 to 0.8 weight. % NaF or KF as a fluorine-containing compound, as well as with a content of inorganic soluble salt with pH≈7, and polishing is carried out at a temperature of from 70 ° C to 96 ° C, with a current value of 0.2 A / cm 2 to 0.7 A / cm 2 for at least 1.5 minutes, and ion-implantation treatment of bliske blades is carried out with nitrogen ions at energies from 20 keV to 25 keV, dose from 2.0⋅10 17 cm -2 to 2.5⋅10 17 cm -2, and in ion-implantation processing of blisks and the coating of Blisk it is rotated about its longitudinal axis and simultaneously or rotate relative its transverse axis, or an oscillatory motion relative to its transverse axis, to the bliska, provides coating on the entire working surface of the bliska, and vanadium is used as a metal in the titanium layers with metal and in the layers of titanium compounds with metal and nitrogen, and titanium and vanadium are deposited simultaneously with two electric arc evaporators for titanium and two electric arc evaporators for vanadium, which are arranged in pairs on opposite sides of the blisk.
Кроме того возможно использование следующих дополнительных приемов: упрочняющую обработку материала поверхностного слоя лопаток блиска проводят виброабразивным шлифованием, а при нанесении покрытия используют соотношение титана к ванадию, вес. %: V от 30 до 45, остальное - Ti, причем слой титана с ванадием наносят толщиной от 0,2 мкм до 0,3 мкм, а слой соединений титана с ванадием и азотом наносят толщиной от 1,1 мкм до 2,2 мкм при общей толщине многослойного покрытия от 5,0 мкм до 9,0 мкм; нанесение слоев соединений титана с ванадием осуществляют в режиме ассистирования ионами аргона, а слоев соединений титана с ванадием и азотом осуществляют в режиме ассистирования ионами азота.In addition, it is possible to use the following additional techniques: hardening treatment of the material of the surface layer of bliska blades is carried out by vibroabrasive grinding, and when coating is applied, the ratio of titanium to vanadium, weight %: V from 30 to 45, the rest is Ti, and a layer of titanium with vanadium is applied with a thickness of 0.2 μm to 0.3 μm, and a layer of titanium compounds with vanadium and nitrogen is applied with a thickness of 1.1 μm to 2.2 μm when the total thickness of the multilayer coating is from 5.0 μm to 9.0 μm; Laying layers of titanium compounds with vanadium is carried out in the mode of assisting with argon ions, and layers of titanium compounds with vanadium and nitrogen are carried out in the mode of assisting with nitrogen ions.
Для оценки эрозионной стойкости лопаток блиска были проведены следующие испытания. На образцы из титановых сплавов марок ВТ6, ВТ8, ВТ8м, ВТ41, ВТ18у, ВТ3-1, ВТ9, ВТ22, ВТ25у были нанесены покрытия как по способу-прототипу (патент РФ 2226227, МПК С23С 14/48, опубл. 27.03.2004), согласно приведенным в способе-прототипе условиям и режимам нанесения, так и покрытия по предлагаемому способу. В качестве упрочняющей обработки лопаток блиска применялась виброабразивное шлифование.To assess the erosion resistance of the blisk blades, the following tests were carried out. Samples of titanium alloys of the grades VT6, VT8, VT8m, VT41, VT18u, VT3-1, VT9, VT22, VT25u were coated as in the prototype method (RF patent 2226227, IPC C23C 14/48, published on 03/27/2004) , according to the conditions and modes of application, as well as the coating according to the proposed method, given in the prototype method. Vibroabrasive grinding was used as a hardening treatment for blisk blades.
Режимы обработки образцов и нанесения покрытия по предлагаемому способу.The modes of sample processing and coating according to the proposed method.
Электролитно-плазменное полирование:Electrolyte-plasma polishing:
Электрический потенциал: 240 В - Н.Р., 250 В - У.Р., 270 В - У.Р., 290 В -У.Р., 300 В - У.Р., 320 В - У.Р., 340 В - Н.Р.Electric potential: 240 V - NR, 250 V - U.R., 270 V - U.R., 290 V - U.R., 300 V - U.R., 320 V - U.R. , 340 V - N.P.
Электролит: водный раствор с содержанием от 3 до 7 вес. % гидроксиламина солянокислого чистого, чистого для анализа (ч.д.а.) или технически чистого и содержанием от 0,7 до 0,8 вес. % NaF или KF в качестве фторсодержащего соединения, а также с содержанием неорганической легкорастворимой соли с рН≈7.Electrolyte: aqueous solution with a content of from 3 to 7 weight. % hydroxylamine hydrochloric acid pure, pure for analysis (analytical grade) or technically pure and content from 0.7 to 0.8 weight. % NaF or KF as a fluorine-containing compound, as well as with a content of inorganic soluble salt with pH≈7.
Температура электролита: от 70°С до 96°С.Electrolyte temperature: from 70 ° С to 96 ° С.
Величина электрического тока: от 0,2 А/см2 до 0,7 А/см2.The magnitude of the electric current: from 0.2 A / cm 2 to 0.7 A / cm 2 .
Время: 1,5-10 минут.Time: 1.5-10 minutes.
Шероховатость исходной полируемой поверхности не более Ra 0,78…0,82 мкм.The roughness of the initial polished surface is not more than Ra 0.78 ... 0.82 microns.
Ионно-имплантационная обработка азотом:Ion-implantation treatment with nitrogen:
энергия - 18 кэВ (Н.Р.); 20 кэВ (У.Р.); 22 кэВ (У.Р.); 23 кэВ (У.Р.); 25 кэВ (У.Р.); 2 7 кэВ (Н.Р.);energy - 18 keV (N.R.); 20 keV (Cp); 22 keV (Cp); 23 keV (CU); 25 keV (Cp); 2 7 keV (N.P.);
доза - 1,8⋅1017 см-2 (Н.Р.); 2,0⋅1017 см-2 (У.Р.); 2,5⋅1017 см-2 (У.Р.); 3⋅1017 см-2 (Н.Р.);Dose - 1.8⋅10 17 cm -2 (N.P.); 2.0⋅10 17 cm -2 (U.R.); 2.5⋅10 17 cm -2 (U.R.); 3⋅10 17 cm -2 (N.P.);
Нанесение слоев соединений титана с ванадием осуществляли: с четырех, одновременно работающих раздельных электродуговых испарителей. Расположение испарителей - периферийное, с обеих сторон блиска, с чередованием электродугового испарителя из ванадия с испарителем из титана. Электродуговые испарители располагались в периферийной части цилиндрической рабочей камеры ионно-плазменной установки. Блиск, по первому варианту вращался одновременно вокруг собственной продольной оси и поперечной оси, по второму варианту вращался вокруг собственной продольной оси с совершением колебательных движений. Поперечная ось совпадала по ориентации с вертикальной осью цилиндрической рабочей камеры установки. Скорость вращения блиска относительно собственной оси составляла от 8 до 10 об/мин, относительно поперечной оси от 3 до 5 об/мин. Колебательные движения составляли по 30° по обе стороны от вертикали, при от 3 до 5 колебаний в минуту. Нанесение слоев соединений титана с ванадием осуществляли в режиме ассистирования ионами аргона, а слоев соединений титана с ванадием и азотом осуществляют в режиме ассистирования ионами азота.The deposition of layers of titanium compounds with vanadium was carried out: from four simultaneously operating separate electric arc evaporators. The location of the evaporators is peripheral, on both sides of the bliska, with alternation of a vanadium arc evaporator with a titanium evaporator. Electric arc evaporators were located in the peripheral part of the cylindrical working chamber of the ion-plasma unit. The bliske, in the first embodiment, simultaneously rotated around its own longitudinal axis and the transverse axis, in the second embodiment rotated around its own longitudinal axis with the execution of oscillatory movements. The transverse axis coincided in orientation with the vertical axis of the cylindrical working chamber of the installation. The speed of rotation of the blisch relative to its own axis ranged from 8 to 10 rpm, relative to the transverse axis from 3 to 5 rpm. Oscillatory movements were at 30 ° on both sides of the vertical, with from 3 to 5 vibrations per minute. The layers of titanium compounds with vanadium were deposited in the mode of assisting with argon ions, and the layers of titanium compounds with vanadium and nitrogen were carried out in the mode of assisting with nitrogen ions.
Толщина слоя титана с ванадием: 0,1 мкм - неудовлеворительный результат (Н.Р.); 0,2 мкм - удовлетворительный результат (У.Р.); 0,3 мкм (У.Р.); 0,5 мкм (Н.Р.). Толщина слоя соединений титана с ванадия и азотом: 0,9 мкм (Н.Р.); 1,1 мкм (У.Р.); 1,5 мкм (У.Р.); 2,2 мкм (У.Р.); 2,5 мкм (Н.Р.). Общая толщина покрытия: 4,0 мкм (Н.Р.); 5,0 мкм (У.Р.); 7,0 мкм (У.Р.); 9,0 мкм (У.Р.); 11,0 мкм (Н.Р.).The thickness of the layer of titanium with vanadium: 0.1 microns - a dissatisfying result (NR); 0.2 μm - a satisfactory result (U.R.); 0.3 microns (USP); 0.5 µm (N.P.). The thickness of the layer of titanium compounds with vanadium and nitrogen: 0.9 microns (NR); 1.1 microns (USP); 1.5 microns (U.R.); 2.2 microns (USP); 2.5 μm (N.P.). Total coating thickness: 4.0 µm (NR); 5,0 microns (У.Р.); 7.0 microns (USP); 9.0 microns (USP); 11.0 µm (N.P.).
Толщина покрытия, нанесенного по предлагаемому способу составляла от 5 мкм до 9 мкм, покрытия-прототипа от 0 мкм (в затененных зонах) до 9 мкм.The thickness of the coating applied by the proposed method ranged from 5 μm to 9 μm, the coating of the prototype from 0 μm (in shaded areas) to 9 μm.
Эрозионная стойкость поверхности образцов исследовалась по методике ЦИАМ (Технический отчет ЦИАМ Экспериментальное исследование износостойкости вакуумных ионно-плазменных покрытий в запыленном потоке воздуха 10790, 1987. - 37 с.) на пескоструйной установке 12Г-53 струйно-эжекторного типа. Для обдува использовался молотый кварцевый песок с плотностью р=2650 кг/м3, твердость HV=12000 МПа. Обдув производился при скорости воздушно-абразивного потока 195-210 м/с, температура потока 265-311 К, давление в приемной камере 0,115-0,122 МПа, время воздействия - 120 с, концентрация абразива в потоке до 2-3 г/м3. Результаты испытания показали, что эрозионная стойкость покрытий, полученных по предлагаемому способу, увеличилась по сравнению с покрытием-прототипом приблизительно в 6…7 раз.The erosion resistance of the sample surface was studied by the CIAM method (CIAM Technical Report. Experimental study of the wear resistance of vacuum ion-plasma coatings in a dusty air stream 10790, 1987. - 37 p.) On a 12 G-53 blasting unit of an ejector type. Ground air was used for blow molding quartz sand with a density of p = 2650 kg / m 3 , hardness HV = 12000 MPa. Airflow was carried out at an air-abrasive flow rate of 195-210 m / s, a flow temperature of 265-311 K, a pressure in the receiving chamber 0.115-0.122 MPa, an exposure time of 120 s, and an abrasive concentration in the flow up to 2-3 g / m 3 . The test results showed that the erosion resistance of the coatings obtained by the proposed method increased compared to the prototype coating by about 6 ... 7 times.
Кроме того, были проведены испытания на выносливость и циклическую долговечность образцов - лопаток, вырезанных из блиска после его ионно-плазменной обработки и нанесения покрытий. Испытывались образцы из следующих марок титановых сплавов (ВТ6, ВТ8, ВТ8м, ВТ41, ВТ18у, ВТ31, ВТ9, ВТ22, ВТ25у) на воздухе. В результате эксперимента установлено следующее: условный предел выносливости (-1) образцов в исходном состоянии (без покрытия) составляет 465-480 МПа, у образцов, упрочненных по способу-прототипу - 455-470 МПа, а по предлагаемому способу - 490-510 МПа.In addition, endurance and cyclic durability tests were performed on samples of blades cut from blisks after ion-plasma treatment and coating. Samples of the following grades of titanium alloys (VT6, VT8, VT8m, VT41, VT18u, VT31, VT9, VT22, VT25u) were tested in air. As a result of the experiment, the following was established: the conditional endurance limit (-1) of samples in the initial state (without coating) is 465-480 MPa, for samples strengthened by the prototype method - 455-470 MPa, and by the proposed method - 490-510 MPa .
Таким образом, проведенные сравнительные испытания показали, что применение в способе защиты лопаток блиска газотурбинного двигателя из титановых сплавов от пылеабразивной эрозии следующих приемов: упрочняющую обработку лопаток блиска; ионно-имплантационную обработку лопаток блиска; последующее нанесение ионно-плазменного многослойного покрытия с заданным количеством пар слоев в виде слоя титана с металлом и слоя соединений титана с металлом и азотом; перед ионно-имплантационной обработкой электролитно-плазменное полирование поверхности блиска путем приложения к блиску электрического потенциала от 250 В до 320 В; использование водного раствора электролита с содержанием от 3 до 7 вес. % гидроксиламина солянокислого чистого, чистого для анализа (ч.д.а.) или технически чистого и содержанием от 0,7 до 0,8 вес. % NaF или KF в качестве фторсодержащего соединения, а также с содержанием неорганической легкорастворимой соли с рН≈7; проведение полирования при температуре от 70°С до 96°С, при величине тока от 0,2 А/см2 до 0,7 А/см2 в течение не менее 1,5 минут; проведение ионно-имплантационной обработки лопаток блиска ионами азота при энергии от 20 кэВ до 25 кэВ, дозой от 2,0⋅1017 см-2 до 2,5⋅1017 см-2, 2,0⋅1017 см-2 до 2,5⋅1017 см-2; при ионно-имплантационной обработке блиска и при нанесении покрытия на блиск производят его одновременное вращение относительно его продольной оси и его поперечной оси с приданием блиску колебательных движений относительно его поперечной оси, обеспечивающих нанесение покрытия на всю рабочую поверхности блиска; использование в качестве металла в слоях титана с металлом и в слоях соединений титана с металлом и азотом ванадия; произведение нанесения титана и ванадия одновременно с двух электродуговых испарителей для титана и двух электродуговых испарителей для ванадия, попарно расположенных по разные стороны от блиска, а также использование следующих дополнительных приемов: при нанесении покрытия используют соотношение титана к ванадию, вес. %: V от 30 до 45, остальное - Ti, причем слой титана с ванадием наносят толщиной от 0,2 мкм до 0,3 мкм, а слой соединений титана с ванадием и азотом наносят толщиной от 1,1 мкм до 2,2 мкм при общей толщине многослойного покрытия от 5,0 мкм до 9,0 мкм; нанесение слоев соединений титана с ванадием осуществляют в режиме ассистирования ионами аргона, а слоев соединений титана с ванадием и азотом осуществляют в режиме ассистирования ионами азота, позволяют достичь технического результата заявляемого изобретения - позволяет повысить стойкость лопаток блиска компрессора ГТД к эрозионному разрушению при обеспечении заданной выносливости и циклической долговечности защищаемых элементов блиска за счет обеспечения равномерного нанесения покрытия и равномерной обработки поверхностного слоя рабочей поверхности блиска..Thus, the comparative tests carried out showed that the use of the following methods in the method of protecting bliske blade blades of a gas turbine engine made of titanium alloys from dust abrasive erosion: hardening treatment of bliske blades; ion-implantation treatment of bliske blades; the subsequent application of an ion-plasma multilayer coating with a specified number of pairs of layers in the form of a layer of titanium with a metal and a layer of compounds of titanium with a metal and nitrogen; before ion-implantation treatment, electrolytic-plasma polishing of the blisch surface by applying to the blisky an electric potential from 250 V to 320 V; the use of an aqueous electrolyte solution with a content of from 3 to 7 weight. % hydroxylamine hydrochloric acid pure, pure for analysis (analytical grade) or technically pure and content from 0.7 to 0.8 weight. % NaF or KF as a fluorine-containing compound, as well as with a content of inorganic soluble salt with pH≈7; carrying out polishing at a temperature of from 70 ° C to 96 ° C, with a current value of 0.2 A / cm 2 to 0.7 A / cm 2 for at least 1.5 minutes; ion-implant treatment of bliske blades with nitrogen ions at energies from 20 keV to 25 keV, dose from 2.0⋅10 17 cm -2 to 2.5⋅10 17 cm -2 , 2.0⋅10 17 cm -2 to 2.5⋅10 17 cm -2 ; during blister ion implantation treatment and during coating application on blisk, it is simultaneously rotated about its longitudinal axis and its transverse axis with giving a blisch of oscillatory movements about its transverse axis, providing coating on the entire working surface of the bliska; use as a metal in the layers of titanium with metal and in the layers of compounds of titanium with metal and nitrogen of vanadium; the product of deposition of titanium and vanadium simultaneously from two electric arc evaporators for titanium and two electric arc evaporators for vanadium, pairwise located on opposite sides of bliska, and the use of the following additional methods: during coating, the ratio of titanium to vanadium is used, wt. %: V from 30 to 45, the rest is Ti, and a layer of titanium with vanadium is applied with a thickness of 0.2 μm to 0.3 μm, and a layer of titanium compounds with vanadium and nitrogen is applied with a thickness of 1.1 μm to 2.2 μm when the total thickness of the multilayer coating from 5.0 μm to 9.0 μm; Laying layers of titanium compounds with vanadium is carried out in the mode of assisting with argon ions, and layers of titanium compounds with vanadium and nitrogen are carried out in the mode of assisting with nitrogen ions; cyclic durability of the blisk elements to be protected by ensuring uniform coating and uniform surface treatment with loya blisk working surface ..
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018115618A RU2693414C1 (en) | 2018-04-25 | 2018-04-25 | Method of protecting blisk of gas turbine engine from titanium alloys against dust abrasive erosion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018115618A RU2693414C1 (en) | 2018-04-25 | 2018-04-25 | Method of protecting blisk of gas turbine engine from titanium alloys against dust abrasive erosion |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2693414C1 true RU2693414C1 (en) | 2019-07-02 |
Family
ID=67251860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018115618A RU2693414C1 (en) | 2018-04-25 | 2018-04-25 | Method of protecting blisk of gas turbine engine from titanium alloys against dust abrasive erosion |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2693414C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2768945C1 (en) * | 2021-10-27 | 2022-03-25 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Method for protecting titanium alloy compressor blades of a gas turbine engine from dust-abrasive erosion |
| RU2806569C1 (en) * | 2023-06-29 | 2023-11-01 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Method for protecting gas turbine engine compressor blade feather made from titanium alloys from gas abrasive wear |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0242100A2 (en) * | 1986-04-14 | 1987-10-21 | Materials Development Corporation | Coated article and method of producing same |
| US5952085A (en) * | 1994-03-23 | 1999-09-14 | Rolls-Royce Plc | Multiple layer erosion resistant coating and a method for its production |
| EP1175949A1 (en) * | 2000-07-24 | 2002-01-30 | Toshiba Tungaloy Co., Ltd. | Coated cemented carbide |
| RU2226227C1 (en) * | 2002-08-05 | 2004-03-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Method of protection of steel parts of machines against salt corrosion and dust and drop impingement erosion |
| RU2552201C2 (en) * | 2013-08-05 | 2015-06-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Method of improving erosion resistance of compressor blades of gas-turbine engine made of titanium alloys |
| RU2552202C2 (en) * | 2013-08-05 | 2015-06-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Method of protecting compressor blades of gas-turbine engine made of titanium alloy from abrasive dust erosion |
| RU2574542C1 (en) * | 2015-03-20 | 2016-02-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Production of reinforcing sandwiched coatings |
| US20170030204A1 (en) * | 2010-05-28 | 2017-02-02 | Vladimir Gorokhovsky | Erosion And Corrosion Resistant Protective Coatings For Turbomachinery |
| RU2631572C1 (en) * | 2016-04-11 | 2017-09-25 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Method of applying multilayer ion-plasma coating on stamp engraving surface from heat-resistant steel |
-
2018
- 2018-04-25 RU RU2018115618A patent/RU2693414C1/en active
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0242100A2 (en) * | 1986-04-14 | 1987-10-21 | Materials Development Corporation | Coated article and method of producing same |
| US5952085A (en) * | 1994-03-23 | 1999-09-14 | Rolls-Royce Plc | Multiple layer erosion resistant coating and a method for its production |
| EP1175949A1 (en) * | 2000-07-24 | 2002-01-30 | Toshiba Tungaloy Co., Ltd. | Coated cemented carbide |
| RU2226227C1 (en) * | 2002-08-05 | 2004-03-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Method of protection of steel parts of machines against salt corrosion and dust and drop impingement erosion |
| US20170030204A1 (en) * | 2010-05-28 | 2017-02-02 | Vladimir Gorokhovsky | Erosion And Corrosion Resistant Protective Coatings For Turbomachinery |
| RU2552201C2 (en) * | 2013-08-05 | 2015-06-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Method of improving erosion resistance of compressor blades of gas-turbine engine made of titanium alloys |
| RU2552202C2 (en) * | 2013-08-05 | 2015-06-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Method of protecting compressor blades of gas-turbine engine made of titanium alloy from abrasive dust erosion |
| RU2574542C1 (en) * | 2015-03-20 | 2016-02-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Production of reinforcing sandwiched coatings |
| RU2631572C1 (en) * | 2016-04-11 | 2017-09-25 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Method of applying multilayer ion-plasma coating on stamp engraving surface from heat-resistant steel |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2768945C1 (en) * | 2021-10-27 | 2022-03-25 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Method for protecting titanium alloy compressor blades of a gas turbine engine from dust-abrasive erosion |
| RU2806569C1 (en) * | 2023-06-29 | 2023-11-01 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "Уралавиаспецтехнология" | Method for protecting gas turbine engine compressor blade feather made from titanium alloys from gas abrasive wear |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2552202C2 (en) | Method of protecting compressor blades of gas-turbine engine made of titanium alloy from abrasive dust erosion | |
| RU2390578C2 (en) | Procedure for production of erosion-resistant coating containing nano-layers for blades of turbo-machines out of titanium alloys | |
| RU2161661C1 (en) | Method of applying wear-resistant coatings and improvement of durability of parts | |
| EP1217089B1 (en) | Enhanced surface preparation process for application of ceramic coatings | |
| RU2552201C2 (en) | Method of improving erosion resistance of compressor blades of gas-turbine engine made of titanium alloys | |
| Fathi et al. | Effects of surface finishing procedures on corrosion behavior of DMLS-AlSi10Mg_200C alloy versus die-cast A360. 1 aluminum | |
| KR20070115592A (en) | Law plasticity burnishing of coated titanium parts | |
| RU2693414C1 (en) | Method of protecting blisk of gas turbine engine from titanium alloys against dust abrasive erosion | |
| RU2226227C1 (en) | Method of protection of steel parts of machines against salt corrosion and dust and drop impingement erosion | |
| RU2655563C1 (en) | Method of the gas turbine engine blisk from titanium alloys protecting against dust abrasion erosion | |
| RU2682265C1 (en) | Method for hardening blades of monowheel made of titanium alloy | |
| RU2677041C1 (en) | Protective multilayer coating application method on the gas turbine engine blisk blades from the titanium alloy against dust-abrasive erosion | |
| RU2308537C1 (en) | Method of working surface of metallic article | |
| RU2478140C2 (en) | Method for obtaining ion-plasma coating on blades of compressor from titanium alloys | |
| RU2768945C1 (en) | Method for protecting titanium alloy compressor blades of a gas turbine engine from dust-abrasive erosion | |
| EP3054095B1 (en) | Steam turbine and surface treatment method therefor | |
| RU2533223C1 (en) | Method for gas turbine blade processing | |
| RU2685919C1 (en) | Method of obtaining a multi-layer protective coating on the blades of a monowheel from a titanium alloy against dust erosion | |
| YUKINAKAMURA et al. | Effect of fine particle peening using hydroxyapatite shot particles and plasma sprayed hydroxyapatite coating on fatigue properties of beta titanium alloy | |
| CN108588636B (en) | A method of improving fragile material machining surface integrality | |
| RU2806569C1 (en) | Method for protecting gas turbine engine compressor blade feather made from titanium alloys from gas abrasive wear | |
| RU2685896C1 (en) | Method for application of protective multi-layer coating on turbo engine working blades from titanium alloy | |
| RU2693227C1 (en) | Method of applying erosion-resistant coatings on blisk blizzards of gas turbine engine of titanium alloys | |
| RU2692356C1 (en) | Method of applying protective coating on blisk blades from titanium alloy | |
| Dayı et al. | Repairing Al7075 surface using cold spray technology with different metal/ceramic powders |