RU2688876C2 - Asymmetric bending moment sensor for high-temperature vortex flow meters - Google Patents
Asymmetric bending moment sensor for high-temperature vortex flow meters Download PDFInfo
- Publication number
- RU2688876C2 RU2688876C2 RU2016133498A RU2016133498A RU2688876C2 RU 2688876 C2 RU2688876 C2 RU 2688876C2 RU 2016133498 A RU2016133498 A RU 2016133498A RU 2016133498 A RU2016133498 A RU 2016133498A RU 2688876 C2 RU2688876 C2 RU 2688876C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- piezoelectric
- bending moment
- axis
- flow
- sensor
- Prior art date
Links
- 238000005452 bending Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims abstract description 18
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 11
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 16
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 9
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 210000002445 nipple Anatomy 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002115 bismuth titanate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229910052451 lead zirconate titanate Inorganic materials 0.000 description 1
- HFGPZNIAWCZYJU-UHFFFAOYSA-N lead zirconate titanate Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[Ti+4].[Zr+4].[Pb+2] HFGPZNIAWCZYJU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N30/00—Piezoelectric or electrostrictive devices
Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к измерительной технике, в частности к пьезоэлектрическим датчикам для регистрации частоты вихреобразования в вихревых расходомерах газа, пара и других многофазных сред, содержащих жидкую и газообразную фракцию.The invention relates to a measuring technique, in particular to piezoelectric sensors for recording the frequency of vortex formation in vortex flow meters of gas, steam and other multiphase media containing a liquid and gaseous fraction.
Известно, что за телом обтекания в потоке жидкости, газа или пара образуется цепочка вихрей, так называемая вихревая дорожка Кармана, причем частота образующихся вихрей пропорциональна скорости потока жидкости, газа или пара, поэтому регистрация частоты вихрей позволяет измерить скорость потока и, следовательно, расход жидкости, газа или пара в трубопроводе.It is known that a chain of vortices, the so-called Karman vortex path, is formed behind the body of flow in a stream of liquid, gas or steam, and the frequency of the vortices formed is proportional to the flow rate of the liquid, gas or vapor, therefore the registration of the frequency of the vortices allows measuring , gas or steam in the pipeline.
Известны датчики давления для вихревых расходомеров [1, 2] с рабочей температурой до 500°C, содержащие пьезоэлектрический элемент, размещенный в цилиндрическом металлическом корпусе. Недостатком этих расходомеров является то, что датчики устанавливаются в проточной части расходомера заподлицо со стенкой трубы. При измерении расхода насыщенного пара в потоке неизбежно присутствует жидкая фаза, которая локализуется у стенки трубы, что препятствует нормальной работе датчиков давления и приводит к существенной погрешности измерений расходомера, достигающей 10% и более.Known pressure sensors for vortex flowmeters [1, 2] with a working temperature of up to 500 ° C, containing a piezoelectric element housed in a cylindrical metal housing. The disadvantage of these flow meters is that the sensors are mounted flush with the pipe wall in the flow path of the flow meter. When measuring the flow of saturated steam in the stream, the liquid phase is inevitably present, which is localized at the pipe wall, which prevents normal operation of the pressure sensors and leads to a significant measurement error of the flow meter, reaching 10% or more.
Наиболее близким по технической сущности является датчик изгибающего момента [3, 4], фиг. 1, 2, содержащий корпус, к торцу которого прикреплена наружная пластина (крыло), толщина которой уменьшается от торца корпуса до свободного конца пластины так, что угол между плоскостями пластины составляет 1,5…4° (балка равного сопротивления). Эта пластина помещается в измеряемый поток за телом обтекания так, что ее плоскость симметрии лежит на оси трубопровода и параллельна потоку (фиг. 1). Со стороны вихрей на крыло действует переменная сила давления с частотойThe closest in technical essence is the bending moment sensor [3, 4], FIG. 1, 2, comprising a case, to the end of which an outer plate (wing) is attached, whose thickness decreases from the end of the case to the free end of the plate so that the angle between the planes of the plate is 1.5 ... 4 ° (beam of equal resistance). This plate is placed in the measured flow behind the flow body so that its plane of symmetry lies on the axis of the pipeline and is parallel to the flow (Fig. 1). On the part of the vortices, a variable pressure force acts on the wing with a frequency
где ν - скорость потока, d - характерный размер (ширина) тела обтекания, а Sh - число Струхаля, которое в широком интервале чисел Рейнольдса 200<Re<200000 изменяется слабо и близко к 0,2. Силы давления на крыло вызывают периодические изгибные деформации крыла, передающиеся на корпус. Внутри корпуса установлен пьезоэлемент в виде полого цилиндра, поляризованного в радиальном направлении; внешняя цилиндрическая поверхность покрыта сплошным электродом, а на внутренней поверхности электрод разрезан на две части, причем плоскость разреза совпадает с плоскостью крыла. При изгибе крыла, например, вправо правая половина пьезоэлемента испытывает осевое сжатие, а левая - растяжение, и между внутренними электродами пьезоэлемента возникает за счет пьезомодуля пьезокерамики d31 электрический сигнал - напряжение (в режиме холостого хода) или заряд (в режиме короткого замыкания), частота которого равна частоте внешнего воздействия на крыло. По кабелю, концы которого припаиваются к электродам пьезоэлемента, сигнал передается на регистрирующие приборы.where ν is the flow velocity, d is the characteristic size (width) of the wrap body, and Sh is the Strouhal number, which in a wide range of Reynolds numbers 200 <Re <200000 changes slightly and close to 0.2. The pressure forces on the wing cause periodic bending deformations of the wing transmitted to the hull. Inside the case there is a piezoelectric element in the form of a hollow cylinder polarized in the radial direction; the outer cylindrical surface is covered with a solid electrode, and on the inner surface the electrode is cut into two parts, with the incision plane coinciding with the plane of the wing. When bending the wing, for example, to the right, the right half of the piezoelectric element undergoes axial compression, and the left stretches, and between the internal electrodes of the piezoelectric element arises due to the piezomodule of the piezoelectric ceramics d 31 electric signal - voltage (in idle mode) or charge (in short circuit mode), whose frequency is equal to the frequency of external influence on the wing. The cable, the ends of which are soldered to the electrodes of the piezoelectric element, the signal is transmitted to the recording devices.
Недостатком данного технического решения является ограничение по предельной температуре 290°C. Это обусловлено следующими причинами:The disadvantage of this technical solution is the limitation on the limiting temperature of 290 ° C. This is due to the following reasons:
- пьезоэлектрический материал ЦТС-83Г имеет точку Кюри около 360°C и предельные температуры при длительной работе 300°C. Другие пьезоэлектрические материалы системы ЦТС (цирконат-титанат свинца) имеют температуру точки Кюри, не превышающую 420°C (ЦТС-21), и максимальную рабочую температуру 350°C;- the piezoelectric material PZT-83G has a Curie point of about 360 ° C and maximum temperatures during long-term operation of 300 ° C. Other piezoelectric materials of the PZTS system (lead zirconate titanate) have a Curie point temperature not exceeding 420 ° C (PZT-21), and a maximum operating temperature of 350 ° C;
- применяемый припой ПСР-2,5 имеет температуру плавления 294°C;- PSS-2.5 solder used has a melting point of 294 ° C;
- кабель АВКТ-6 имеет термостойкость 300°C.- AVKT-6 cable has a heat resistance of 300 ° C.
С целью повышения границы рабочего диапазона температур могут быть использованы пьезоэлектрические материалы на основе титаната висмута (ТВ-2, ТВ-3) с точкой Кюри более 600°C и рабочей температурой до 500°C, а также титаната-ниобата висмута (ТНВ-1 и др.) с точкой Кюри 900°C и рабочей температурой до 700°C.In order to increase the boundaries of the working temperature range, piezoelectric materials based on bismuth titanate (TB-2, TV-3) with a Curie point of more than 600 ° C and operating temperature up to 500 ° C, as well as bismuth niobate titanate (TNB-1 and others) with a Curie point of 900 ° C and an operating temperature of up to 700 ° C.
Однако недостатком этих материалов является то, что пьезомодуль d31 у них чрезвычайно мал. Например, материал НТВ-1, имеющий максимальную рабочую температуру 500°C, характеризуется очень малой величиной пьезомодуля d31 - на два порядка ниже, чем у ЦТС-83Г, тогда как пьезомодуль d33 лишь на порядок ниже, чем у ЦТС-83Г. Поэтому для его использования необходимо изменить конструкцию датчика так, чтобы он работал на продольном пьезомодуле d33.However, the disadvantage of these materials is that they have an extremely small piezomodul d 31 . For example, the material NTV-1, which has a maximum operating temperature of 500 ° C, is characterized by a very small piezomodule d 31 - two orders of magnitude lower than that of PZT-83G, whereas the piezomodul d 33 is only an order of magnitude lower than that of PZT-83G. Therefore, to use it, it is necessary to change the design of the sensor so that it works on the longitudinal piezomodule d 33 .
Предлагаемая ниже конструкция (фиг. 3) имеет чувствительный элемент в виде набора соосных пьезоэлектрических дисков, поляризованных по толщине, который установлен в цилиндрическую полость в корпусе, ось которой смещена относительно оси корпуса и плоскости наружной пластины (крыла). Наружная пластина клиновидного сечения (балка равного сопротивления) с углом между плоскостями 2…4° прикреплена более толстым концом к мембране, покрывающей торец корпуса. Чувствительный элемент опирается на металлическую пяту в виде цилиндра, свободно скользящего вдоль стенок полости и заканчивающегося усеченным конусом, узкий конец которого опирается на мембрану. Благодаря смещению осей изгибные колебания пластины, передаваемые на мембрану и пяту, вызывают напряжения сжатия-растяжения вдоль оси чувствительного элемента, и на его электродах возникает переменный электрический сигнал, амплитуда которого пропорциональна пьезомодулю d33, а частота равна частоте внешнего воздействия со стороны вихрей. Этот сигнал через кабель выводится на измерительные приборы, фиксирующие частоту, которая пропорциональна скорости потока.The proposed construction below (Fig. 3) has a sensing element in the form of a set of coaxial piezoelectric disks polarized in thickness, which is installed in a cylindrical cavity in the housing, the axis of which is offset relative to the axis of the housing and the plane of the outer plate (wing). The outer plate of the wedge-shaped section (beam of equal resistance) with an angle between the planes of 2 ... 4 ° is attached with a thicker end to the membrane covering the end of the body. The sensing element rests on a metal heel in the form of a cylinder, freely sliding along the walls of the cavity and ending with a truncated cone, the narrow end of which rests on the membrane. Due to the displacement of the axes, the bending vibrations of the plate transmitted to the membrane and the heel cause compressive-tensile stresses along the axis of the sensing element, and an alternating electrical signal arises at its electrodes, the amplitude of which is proportional to the piezoelectric module d 33 and the frequency is equal to the external influence frequency from the vortices. This signal through the cable is output to measuring instruments that fix the frequency, which is proportional to the flow velocity.
С помощью метода конечных элементов в рамках пакета программ ANSYS проведено моделирование датчика [3-5]. Исследовался вопрос о выборе оптимальных геометрических характеристик и, прежде всего, об оптимальной величине смещения оси полости датчика относительно оси корпуса. На фиг. 4 приведены расчетные зависимости коэффициента преобразования датчика от величины смещения осей x0 при различных толщинах мембраны. Диаметр корпуса 14 мм, диаметр полости 10 мм. Как видно из рисунка, максимальная чувствительность датчика (коэффициент преобразования КП) достигается при смещении осей x0=1,4 мм. Чувствительность датчика возрастает с ростом диаметра полости D0 (фиг. 5) и с уменьшением толщины мембраны, но при этом могут снижаться его прочностные характеристики.Using the finite element method in the ANSYS software package, the sensor was modeled [3-5]. The question of choosing the optimal geometric characteristics and, above all, about the optimal amount of displacement of the axis of the sensor cavity relative to the axis of the housing was investigated. FIG. 4 shows the calculated dependences of the transducer conversion coefficient on the magnitude of the displacement of the axes x 0 for various thicknesses of the membrane. The case diameter is 14 mm, the cavity diameter is 10 mm. As can be seen from the figure, the maximum sensitivity of the sensor (KP conversion coefficient) is achieved when the axes x 0 = 1.4 mm are displaced. The sensitivity of the sensor increases with increasing diameter of the cavity D 0 (Fig. 5) and with decreasing membrane thickness, but its strength characteristics may decrease.
Прочностные характеристики датчика включают в себя характеристики прочности по отношению к температурным напряжениям, по отношению к внешнему гидростатическому сжатию, по отношению к комбинированному воздействию температур и давлений, а также характеристики прочности к переменным динамическим нагрузкам со стороны вихрей.The strength characteristics of the sensor include the strength characteristics with respect to temperature stresses, with respect to external hydrostatic compression, with respect to the combined effects of temperatures and pressures, as well as the strength characteristics with respect to variable dynamic loads on the side of vortices.
Задача обеспечения прочности в широком температурном диапазоне диктует выбор материалов, согласующихся по величинам коэффициентов линейного термического расширения (КЛТР) α.The task of ensuring strength in a wide temperature range dictates the choice of materials that agree on the values of the coefficients of linear thermal expansion (CTE) α.
Термостойкая пьезокерамина НТВ-1 в поляризованном анизотропном состоянии имеет коэффициенты расширенияHeat-resistant piezoceram NTV-1 in a polarized anisotropic state has expansion coefficients
αx=8,6⋅10-6 К-1; αz=6,4⋅10-6 К-1,α x = 8.6⋅10 -6 K -1 ; α z = 6,4⋅10 -6 K -1 ,
а в неполярном состоянии (материал изолятора)but in non-polar state (insulator material)
α=(2αx+az)/3≈7,9⋅10-3 K-1.α = (2α x + a z ) / 3≈7.9⋅10 -3 K -1 .
КЛТР титанового сплава ОТ4-1 равен 8⋅10-6 К-1. Близость КЛТР материалов обеспечивает относительно невысокие внутренние термические напряжения в широком температурном интервале. Расчет методом конечных элементов позволяет оценить эти напряжения и сравнить их с предельными напряжениями материалов. Для титанового сплава предельное напряжение характеризуется величиной интенсивности напряжений Sint≈600 МПа. Прочность хрупких керамических материалов характеризуется величинами максимального растягивающего напряжения S+≈40 МПа и максимального по модулю сжимающего напряжения S-≈400 МПа [2].The CTE of OT4-1 titanium alloy is equal to 810-6 K -1 . The proximity of CTE materials provides relatively low internal thermal stresses in a wide temperature range. The calculation by the finite element method allows us to estimate these stresses and compare them with the ultimate stresses of the materials. For a titanium alloy, the ultimate stress is characterized by a stress intensity value S int ≈ 600 MPa. The strength of brittle ceramic materials is characterized by the values of the maximum tensile stress S + ≈40 MPa and the maximum modulus of the compressive stress S - ≈400 MPa [2].
Приведем оценки внутренних механических напряжений при выборе температуры сборки 220°C.We present estimates of internal mechanical stresses when choosing an assembly temperature of 220 ° C.
Наибольшие напряжения в металле Sint достигаются, как правило, в окрестности контакта пята-мембрана. В керамике наибольшие растягивающие напряжения S+ достигаются в изоляторах.The highest stresses in the metal S int are achieved, as a rule, in the vicinity of the heel-membrane contact. In ceramics, the largest tensile stresses S + are achieved in insulators.
Температурные напряжения при толщине мембраны 0,2 мм при T=20°C:Temperature stresses at a membrane thickness of 0.2 mm at T = 20 ° C:
Sint=61,3 МПа (вблизи контакта пята-мембрана)S int = 61.3 MPa (near the contact of the heel-membrane)
S+=19,2 МПа (изолятор)S + = 19.2 MPa (insulator)
S-=-25,4 МПа (изолятор).S - = -25.4 MPa (insulator).
При T=500°C:At T = 500 ° C:
Sint=283 МПа (вблизи контакта пята-мембрана)S int = 283 MPa (near the contact of the heel-membrane)
S+=35,9 МПа (изолятор)S + = 35.9 MPa (insulator)
S-=-23,8 МПа (изолятор).S - = -23.8 MPa (insulator).
Температурные напряжения при толщине мембраны 0,5 мм при T=20°C:Temperature stresses at a membrane thickness of 0.5 mm at T = 20 ° C:
Sint=61,7 МПа (вблизи контакта пята-мембрана)S int = 61.7 MPa (near the contact of the heel-membrane)
S+=18,8 МПа (пьезоэлементы)S + = 18.8 MPa (piezoelectric elements)
S-=-25,4 МПа (изолятор).S - = -25.4 MPa (insulator).
При T=500°C:At T = 500 ° C:
Sint=86,4 МПа (вблизи контакта пята-мембрана)S int = 86.4 MPa (near the contact of the heel-membrane)
S+=36,8 МПа (изолятор)S + = 36.8 MPa (insulator)
S-=-26,0 МПа (пьезоэлементы).S - = -26,0 MPa (piezo elements).
При совместном воздействии высокой температуры (500°C) и гидростатического давления определяющая роль принадлежит воздействию давления. При толщине мембраны Hm=0,5 мм интенсивность механических напряжений в металле линейно возрастает с ростом давления и достигает критических значений 600 МПа при предельном гидростатическом давлении 28 МПа, тогда как напряжения S+ в керамике с ростом давления возрастают слабо и остаются в допустимых пределах 38 МПа, а сжимающие напряжения S - намного ниже пределов прочности. При Hm=0,2 мм предельные давления равны 11 МПа.With the combined effect of high temperature (500 ° C) and hydrostatic pressure, pressure is the decisive factor. When the membrane thickness is H m = 0.5 mm, the intensity of mechanical stresses in the metal increases linearly with increasing pressure and reaches critical values of 600 MPa with a limiting hydrostatic pressure of 28 MPa, while the stresses of S + in ceramics with increasing pressure increase slightly and remain within acceptable limits 38 MPa, and compressive stresses S - well below the tensile strength. At H m = 0.2 mm, the limiting pressures are 11 MPa.
Проблема термостойкости припоя решается применением упругих контактных элементов. В данном случае предлагается применение контактной сварки электродов пьезоэлементов с проводниками кабеля КТМС, выдерживающего температуру до 600°C и более.The problem of solder heat resistance is solved by the use of elastic contact elements. In this case, it is proposed to use contact welding of piezoelectric electrodes with KTMS cable conductors that withstand temperatures up to 600 ° C and more.
Технический результат: повышение верхней границы рабочего температурного диапазона датчика до границ рабочих температур пьезокерамики НТВ-1 +500°C, что достигается изменением конструкции датчика, позволяющей работать на продольном пьезомодуле.Technical result: increasing the upper limit of the operating temperature range of the sensor to the limits of the operating temperatures of the NTB-1 piezoceramics + 500 ° C, which is achieved by changing the design of the sensor, which allows working on the longitudinal piezomodule.
Сущность изобретения поясняется чертежами.The invention is illustrated by drawings.
На фиг. 1 показана схема вихревого расходомера с датчиком изгибающего момента: 1 - трубопровод, 2 - тело обтекания, 3 - датчик, 4 - штуцер, 5 - прокладки.FIG. 1 shows a diagram of a vortex flow meter with a bending moment sensor: 1 - pipeline, 2 - flow body, 3 - sensor, 4 - fitting, 5 - gaskets.
На фиг. 2 показана конструкция датчика изгибающего момента тип 108 (прообраз): 1 - корпус, 2 - пьезоэлемент, 3 - токосъемник, 4 - ниппель, 5 - кабель, 6 - наружная пластина (крыло), 7 - направляющие, обеспечивающие требуемую ориентацию датчика в трубопроводе.FIG. 2 shows the design of the bending moment type 108 sensor (prototype): 1 - body, 2 - piezoelectric element, 3 - current collector, 4 - nipple, 5 - cable, 6 - outer plate (wing), 7 - guides providing the required orientation of the sensor in the pipeline .
На фиг. 3 показан датчик изгибающего момента в разрезе по плоскости симметрии: 1 - корпус; 2 - мембрана; 3 - крыло; 4 - пята; 5 - пьезоэлектрические диски; 6 - изоляторы; 7 - основание; 8 - ниппель; 9 - проводники кабеля.FIG. 3 shows the bending moment sensor in a section along the plane of symmetry: 1 - housing; 2 - membrane; 3 - wing; 4 - heel; 5 - piezoelectric disks; 6 - insulators; 7 - base; 8 - nipple; 9 - cable conductors.
На фиг. 4 показаны расчетные зависимости коэффициента преобразования датчика от величины смещения осей x0 при различных толщинах мембраны. Диаметр корпуса 14 мм, диаметр полости 10 мм.FIG. 4 shows the calculated dependences of the transducer's transform coefficient on the magnitude of the x 0 axis displacement for various thicknesses of the membrane. The case diameter is 14 mm, the cavity diameter is 10 mm.
На фиг. 5 показаны графики зависимости коэффициента преобразования датчика от диаметра полости D0 при различных толщинах мембраны. Смещение x0=1,4 мм.FIG. 5 shows the graphs of the coefficient of conversion of the sensor from the diameter of the cavity D 0 at various thicknesses of the membrane. Offset x 0 = 1.4 mm.
Из приведенных материалов видно, что предложенное техническое решение обеспечивает повышение температурной границы работоспособности устройства за счет изменения конструкции датчика, позволяющей работать на продольном пьезомодуле и применять высокотемпературную пьезокерамику с малым поперечным пьезомодулем.From the above materials it can be seen that the proposed technical solution provides an increase in the temperature limit of the device operability by changing the sensor design, which allows working on a longitudinal piezomodule and using high-temperature piezoelectric ceramics with a small transverse piezomodule.
Отметим, что в отечественной и мировой практике нет расходомеров, работающих с насыщенным паром при температурах более 350°C.Note that in domestic and world practice there are no flow meters operating with saturated steam at temperatures of more than 350 ° C.
Источники информацииInformation sources
1. Кремлевский П.П. Расходомеры и счетчики количества. 3-е изд., перераб. и доп. Л.: Машиностроение, 1975. 776 с.1. Kremlin P.P. Flow meters and quantity counters. 3rd ed., Pererab. and add. L .: Mechanical Engineering, 1975. 776 p.
2. Богуш М.В. Пьезоэлектрические датчики для экстремальных условий эксплуатации // Пьезоэлектрическое приборостроение: Сборник. В 3 т. Т. 3. Ростов н/Д: Издательство СКНЦ ВШ, 2006. 346 с.2. Bogush M.V. Piezoelectric Sensors for Extreme Operating Conditions // Piezoelectric Instrument Making: Collection.
3. Богуш М.В., Пикалев Э.М. Проектирование пьезоэлектрических датчиков изгибающего момента для вихревых расходомеров газа и пара // Приборы и системы. Управление, контроль, диагностика. 2008, №3.3. Bogush, MV, Pikalev, E.M. Designing piezoelectric sensors of bending moment for vortex gas and steam flowmeters // Instruments and systems. Management, monitoring, diagnostics. 2008,
4. Богуш М.В., Пикалев Э.М. Оценка допустимых условий эксплуатации пьезоэлектрических датчиков изгибающего момента для вихревых расходомеров газа и пара // Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион. Технические науки. 2008, №5, с. 50-54.4. Bogush M.V., Pikalev E.M. Estimation of permissible operating conditions of piezoelectric sensors of bending moment for vortex gas and steam flow meters // News of higher educational institutions. North Caucasus region. Technical science. 2008, No. 5, p. 50-54.
5. Богуш М.В. Проектирование пьезоэлектрических датчиков на основе пространственных электроупругих моделей // Пьезоэлектрическое приборостроение. Т. IX. Техносфера, М., 2014. 312 с.5. Bogush M.V. Designing piezoelectric sensors based on spatial electroelastic models // Piezoelectric Instrument Making. T. IX. Technosphere, M., 2014. 312 p.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016133498A RU2688876C2 (en) | 2016-08-15 | 2016-08-15 | Asymmetric bending moment sensor for high-temperature vortex flow meters |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016133498A RU2688876C2 (en) | 2016-08-15 | 2016-08-15 | Asymmetric bending moment sensor for high-temperature vortex flow meters |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2016133498A RU2016133498A (en) | 2018-02-20 |
RU2688876C2 true RU2688876C2 (en) | 2019-05-22 |
Family
ID=61227575
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016133498A RU2688876C2 (en) | 2016-08-15 | 2016-08-15 | Asymmetric bending moment sensor for high-temperature vortex flow meters |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2688876C2 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2765898C2 (en) * | 2020-04-15 | 2022-02-04 | Общество с ограниченной ответственностью "СЭНСОПРИБОР" | Bending moment sensor for high-temperature vortex flowmeters |
RU2766105C2 (en) * | 2020-04-15 | 2022-02-07 | Общество с ограниченной ответственностью «СЭНСОПРИБОР» | High-temperature bending moment sensor for vortex flowmeters |
RU2771011C1 (en) * | 2021-08-26 | 2022-04-25 | Общество с ограниченной ответственностью "СЭНСОПРИБОР" | High temperature sensor for vortex flowmeters |
RU212596U1 (en) * | 2022-01-14 | 2022-07-29 | Закрытое акционерное общество "Электронные и механические измерительные системы" (ЗАО "ЭМИС") | Bending moment sensor |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2709430C1 (en) * | 2019-05-30 | 2019-12-17 | Закрытое акционерное общество "Электронные и механические измерительные системы" (ЗАО "ЭМИС") | Bending moment sensor for vortex flowmeters |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3972232A (en) * | 1974-04-24 | 1976-08-03 | The Foxboro Company | Vortex flow meter apparatus |
RU2219501C2 (en) * | 2002-02-20 | 2003-12-20 | Козлов Сергей Павлович | Vortex flowmeter ( variants ) |
RU2003122795A (en) * | 2003-07-21 | 2005-01-27 | Открытое акционерное общество Чел бинский завод "ТЕПЛОПРИБОР" (RU) | VORTEX FLOW METER CONVERTER |
-
2016
- 2016-08-15 RU RU2016133498A patent/RU2688876C2/en active IP Right Revival
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3972232A (en) * | 1974-04-24 | 1976-08-03 | The Foxboro Company | Vortex flow meter apparatus |
RU2219501C2 (en) * | 2002-02-20 | 2003-12-20 | Козлов Сергей Павлович | Vortex flowmeter ( variants ) |
RU2003122795A (en) * | 2003-07-21 | 2005-01-27 | Открытое акционерное общество Чел бинский завод "ТЕПЛОПРИБОР" (RU) | VORTEX FLOW METER CONVERTER |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
Богуш М.В., Пикалев Э.М. Оценка допустимых условий эксплуатации пьезоэлектрических датчиков изгибающего момента для вихревых расходомеров газа и пара, Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион. Технические науки. 2008, N5, с. 50-54. * |
Богуш М.В., Пикалев Э.М. Проектирование пьезоэлектрических датчиков изгибающего момента для вихревых расходомеров газа и пара, Приборы и системы. Управление, контроль, диагностика. 2008, N3. * |
Богуш М.В., Пикалев Э.М. Проектирование пьезоэлектрических датчиков изгибающего момента для вихревых расходомеров газа и пара, Приборы и системы. Управление, контроль, диагностика. 2008, N3. Богуш М.В., Пикалев Э.М. Оценка допустимых условий эксплуатации пьезоэлектрических датчиков изгибающего момента для вихревых расходомеров газа и пара, Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион. Технические науки. 2008, N5, с. 50-54. * |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2765898C2 (en) * | 2020-04-15 | 2022-02-04 | Общество с ограниченной ответственностью "СЭНСОПРИБОР" | Bending moment sensor for high-temperature vortex flowmeters |
RU2766105C2 (en) * | 2020-04-15 | 2022-02-07 | Общество с ограниченной ответственностью «СЭНСОПРИБОР» | High-temperature bending moment sensor for vortex flowmeters |
RU2771011C1 (en) * | 2021-08-26 | 2022-04-25 | Общество с ограниченной ответственностью "СЭНСОПРИБОР" | High temperature sensor for vortex flowmeters |
RU212596U1 (en) * | 2022-01-14 | 2022-07-29 | Закрытое акционерное общество "Электронные и механические измерительные системы" (ЗАО "ЭМИС") | Bending moment sensor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2016133498A (en) | 2018-02-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2688876C2 (en) | Asymmetric bending moment sensor for high-temperature vortex flow meters | |
RU2608331C1 (en) | Bending moment sensor for high-temperature vortex flow meters | |
EP3719452A1 (en) | Transducer for ultrasonic flow meter | |
KR20140065363A (en) | A measuring device for measuring a physical quantity | |
WO2015081264A1 (en) | High-temperature, high pressure acoustic resonance cell | |
US11346698B2 (en) | Compact pressure and flow sensors for very high temperature and corrosive fluids | |
KR20110105301A (en) | Temperature compensated load cell comprising strain gauges | |
RU47097U1 (en) | VORTEX FLOW METER SENSOR (OPTIONS) | |
RU2766105C2 (en) | High-temperature bending moment sensor for vortex flowmeters | |
Zhao et al. | Temperature compensation in fluid density measurement using micro-electromechanical resonant sensor | |
Thekkethil et al. | Mathematical model for a novel cryogenic flow sensor using fibre Bragg gratings | |
US4836028A (en) | Pressure transducer | |
US9625338B2 (en) | Passive pressure sensing using sensor with resonator having bridged ends | |
RU2801437C1 (en) | Bending torque sensor with built-in temperature sensor | |
RU2765898C2 (en) | Bending moment sensor for high-temperature vortex flowmeters | |
RU218160U1 (en) | PIEZOELECTRIC VORTEX DETECTOR | |
RU2771011C1 (en) | High temperature sensor for vortex flowmeters | |
RU159139U1 (en) | FLOW SENSOR | |
RU92955U1 (en) | ABSOLUTE PRESSURE CONVERTER BASED ON KNS STRUCTURES | |
Qin et al. | Acoustic wave flow sensor using quartz thickness shear mode resonator | |
JP5423963B2 (en) | Vortex flow meter | |
RU2657133C1 (en) | Strain-gauge displacement transducer | |
Creighton et al. | Temperature compensated toroidal centripetal flowmeter | |
JP3211916B2 (en) | Karman vortex flowmeter | |
JP3038497B2 (en) | Piezoelectric differential pressure vortex sensor |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180816 |
|
NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20200312 |