RU2688350C1 - Method of hybrid laser-arc welding with steel clad pipes deposition - Google Patents
Method of hybrid laser-arc welding with steel clad pipes deposition Download PDFInfo
- Publication number
- RU2688350C1 RU2688350C1 RU2018116206A RU2018116206A RU2688350C1 RU 2688350 C1 RU2688350 C1 RU 2688350C1 RU 2018116206 A RU2018116206 A RU 2018116206A RU 2018116206 A RU2018116206 A RU 2018116206A RU 2688350 C1 RU2688350 C1 RU 2688350C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cladding layer
- thickness
- seam
- edges
- welding
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 11
- 230000008021 deposition Effects 0.000 title claims description 4
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims abstract description 30
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 7
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 6
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 5
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 5
- 239000010953 base metal Substances 0.000 abstract description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 abstract description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 36
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 4
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000004021 metal welding Methods 0.000 description 1
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/346—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding
- B23K26/348—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding in combination with arc heating, e.g. TIG [tungsten inert gas], MIG [metal inert gas] or plasma welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/08—Making tubes with welded or soldered seams
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/21—Bonding by welding
- B23K26/24—Seam welding
- B23K26/26—Seam welding of rectilinear seams
- B23K26/262—Seam welding of rectilinear seams of longitudinal seams of tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
- B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K33/00—Specially-profiled edge portions of workpieces for making soldering or welding connections; Filling the seams formed thereby
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к сварке металлоконструкций, в частности, к сварке продольных швов сформованной цилиндрической заготовки и может быть использовано при производстве стальных сварных труб большого диаметра с толщиной стенки от 12 до 25 мм и выше до 50 мм с наружным плакирующим слоем, изготовленным из нержавеющей стали марки, например, 08Х18Н10Т или 12Х18Н10Т.The invention relates to the welding of steel structures, in particular, to the welding of longitudinal welds formed cylindrical billet and can be used in the manufacture of steel welded pipes of large diameter with a wall thickness from 12 to 25 mm and up to 50 mm with an outer cladding layer made of stainless steel brand , for example, 08Х18Н10Т or 12Х18Н10Т.
Плакированные стальные трубы широко применяют в нефтегазовой промышленности ввиду воздействия агрессивных сред на поверхность трубы. Одним из способов получения плакированных труб большого диаметра является формовка трубной заготовки из плакированного листового проката с последующей сваркой на трубоэлектросварочном стане. Плакированный листовой прокат получают методом пакетной прокатки - горячей прокатки двух и более слоев металла.Clad steel pipes are widely used in the oil and gas industry due to the effect of aggressive media on the surface of the pipe. One of the methods for producing clad pipes of large diameter is to form a billet of clad sheet metal followed by welding on a pipe electric welding mill. Clad sheet steel is produced by batch rolling — hot rolling two or more layers of metal.
Недостатком данного способа изготовления плакированных труб является то, что сварные швы этих труб сформированы присадочным материалом, который отличается по своему составу от состава плакированного слоя и вследствие этого подвержены ускоренной коррозии.The disadvantage of this method of manufacturing clad pipes is that the welded seams of these pipes are formed by an additive material that differs in its composition from the composition of the clad layer and as a result is subject to accelerated corrosion.
Известен способ из патента CN 103722346, согласно которому изготавливают стальную биметаллическую трубу с коррозионностойким покрытием методом горячей пакетной прокатки с последующей формовкой трубной заготовки из получившегося листового биметаллического проката и с последующей дуговой сваркой под флюсом продольного шва.The known method of the patent CN 103722346, according to which a steel bimetallic pipe with a corrosion-resistant coating is produced by hot rolling, followed by forming a tubular billet from the resulting sheet bimetallic rolled products and followed by submerged arc welding of a longitudinal seam.
Однако данный способ обладает недостаточной производительностью дуговой сварки, при которой происходит нарушение целостности плакирующего слоя, выраженное в расплавлении плакирующего слоя ввиду обширного теплового воздействия действующей дуги при сварке под флюсом, и перемешивание плакирующего слоя с основным металлом.However, this method has insufficient performance of arc welding, in which there is a violation of the integrity of the cladding layer, expressed in the melting of the cladding layer due to the extensive thermal effects of the active arc when welding under flux, and mixing the cladding layer with the base metal.
Известен способ из патента RU 2108178, согласно которому свариваемую поверхность (плакированный штрипс) очищают от плакирующего слоя, затем формуют трубную заготовку, нагревают двумя и более лазерным лучами свариваемые кромки до температуры плавления и сдавливают для образования прочного сварного соединения с последующей наплавкой плакирующего слоя в виде мелкодисперсного порошка.The known method from patent RU 2108178, according to which the welded surface (clad strip) is cleaned of the cladding layer, then a tubular billet is formed, two or more laser beams are heated to the melting temperature and squeezed to form a strong welded joint with the subsequent welding of the cladding layer fine powder.
Однако в данном способе после сдавливания оплавленных кромок возможно образование превышения (смещения) кромок, что является недопустимым дефектом. Кроме того, затруднительно приложить достаточное сдавливающее усилие для образования качественного сварного соединения при производстве толстостенных труб большого диаметра.However, in this method, after squeezing the melted edges, the formation of excess (displacement) of edges is possible, which is an unacceptable defect. In addition, it is difficult to apply a sufficient squeezing force to form a high-quality welded joint in the production of thick-walled large-diameter pipes.
Известен из патента ЕР 1878531 способ гибридной лазерно-дуговой сварки металлических заготовок, покрытых слоем алюминия.Known from the patent EP 1878531 method of hybrid laser-arc welding of metal workpieces coated with a layer of aluminum.
Однако данный способ применяют для труб с малой толщиной стенки от 0,5 до 4 мм и он не подходит для производства стальных сварных труб большого диаметра с толщиной стенки от 12 до 25 мм и выше, а также способ обладает недостаточной производительностью ввиду сварки неплавящимся электродом.However, this method is used for pipes with a small wall thickness of 0.5 to 4 mm and it is not suitable for the production of steel welded pipes of large diameter with a wall thickness of 12 to 25 mm and above, and also the method has insufficient performance due to welding with a non-consumable electrode.
Наиболее близким аналогом заявляемого изобретения является известный из патента RU 2609609 способ сварки труб большого диаметра лазерной и гибридной лазерно-дуговой сваркой, согласно которому применяют гибридную лазерно-дуговою сварку для производства труб большого диаметра.The closest analogue of the claimed invention is known from the patent RU 2609609 method of welding large diameter pipes by laser and hybrid laser-arc welding, according to which hybrid laser-arc welding is used for the production of large diameter pipes.
Недостатком этого изобретения является то, что гибридную лазерно-дуговую сварку ведут со сквозным проплавлением, что приводит к провисанию сварного шва при производстве плакированных труб, что влечет за собой увеличение объема напыляемого металла, значительно снижая производительность, либо приводит к дополнительному этапу дуговой сварки-наплавки для получения валика на уровне плакирующего слоя, также снижая производительность и увеличивая себестоимость.The disadvantage of this invention is that hybrid laser-arc welding is conducted with through-penetration, which leads to sagging of the weld in the production of clad pipes, which entails an increase in the volume of the sprayed metal, significantly reducing productivity, or leads to an additional stage of arc welding-surfacing to obtain a roller at the level of the cladding layer, also reducing productivity and increasing cost.
Техническая проблема, на решение которой направлено заявляемое изобретение, заключается в низкой производительности сварки плакированных труб большого диаметра.The technical problem to which the invention is directed, lies in the low productivity of welding of clad large diameter pipes.
Техническим результатом заявляемого изобретения является повышение производительности сварки за счет уменьшения доли сварного шва по отношению к основному металлу, а также за счет уменьшения доли удаляемого плакированного слоя, подлежащего восстановлению.The technical result of the claimed invention is to increase the productivity of welding by reducing the proportion of the weld with respect to the base metal, as well as by reducing the proportion of the clad layer to be removed.
Заявляемый технический результат достигается за счет того, что в способе гибридной лазерно-дуговой сварки с напылением стальных плакированных труб на собранные встык с зазором от 0 до 1 мм кромки с разделкой, при которой величина притупления составляет до 70% от толщины стенки трубы без учета толщины плакирующего слоя, а величина наружного скоса кромки выбрана больше толщины плакирующего слоя на 2-3 мм, воздействуют электрической дугой с плавящимся электродом, после чего воздействуют лазерным лучом с мощностью, достаточной для проплавления металла с толщиной меньше величины притупления, выполняя рабочий шов с формированием валика на уровне плакирующего слоя, на рабочий шов наносят защитный наружный слой, а также выполняют внутренний шов.The claimed technical result is achieved due to the fact that in the method of hybrid laser-arc welding with spraying of steel clad pipes assembled end-to-end with a gap from 0 to 1 mm edge with a groove, in which the amount of blunting is up to 70% of the wall thickness without taking into account the thickness cladding layer, and the size of the outer bevel of the edge is chosen greater than the thickness of the cladding layer by 2-3 mm, is affected by an electric arc with a melting electrode, then it is affected by a laser beam with a power sufficient to penetrate metal with a thickness less than the amount of blunting, performing a working seam with the formation of a roller at the level of the cladding layer, a protective outer layer is applied to the working seam, and an inner seam is also performed.
В способе могут использовать X, Y или U-образную форма разделки.The method can use X, Y or U-shape cutting.
Защитный наружный слой выполняют из коррозионностойкого покрытия, не уступающего по составу основному плакирующему слою.The protective outer layer is made of a corrosion-resistant coating that is not inferior in composition to the main cladding layer.
Защитный наружный слой могут наносить одним из трех методов: высокоскоростного газопламенного, плазменно-дугового напыления или лазерной наплавкой порошка.The protective outer layer can be applied by one of three methods: high-speed gas-flame, plasma-arc spraying, or laser powder deposition.
Перед выполнением рабочего шва могут выполнять технологический шов.Before performing the working seam can perform technological seam.
Заявляемый способ поясняется с помощью фиг. 1-10, на которых изображены:The inventive method is illustrated using FIG. 1-10, which depict:
Фиг. 1 - симметричная Х-образная кромка;FIG. 1 - symmetrical X-shaped edge;
Фиг. 2 - несимметричная Х-образная кромка;FIG. 2 - asymmetric X-shaped edge;
Фиг. 3 - Y-образная кромка;FIG. 3 - Y-shaped edge;
Фиг. 4 - вид на свариваемые кромки;FIG. 4 - view of the edges being welded;
Фиг. 5 - вид на свариваемые кромки, сечение А-А;FIG. 5 - view of the edges to be welded, section AA;
Фиг. 6 - вид на свариваемые кромки после выполнения рабочего шва;FIG. 6 - view of the edges to be welded after the working seam;
Фиг. 7 - вид на свариваемые кромки после выполнения внутреннего шва;FIG. 7 - view of the edges to be welded after the inner seam;
Фиг. 8 - вид на свариваемые кромки после выполнения защитного слоя;FIG. 8 - view of the edges being welded after the protective layer has been completed;
Фиг. 9-10 - примеры разделки кромок.FIG. 9-10 are examples of grooving.
На фиг. 1-10 позициями 1-15 показаны:FIG. 1-10 positions 1-15 are shown:
1 - кромка;1 - edge;
2 - притупление;2 - blunting;
3 - скос кромки;3 - bevel edge;
4 - плакирующий слой;4 - cladding layer;
5 - дуговая сварочная горелка;5 - arc welding torch;
6 - лазерный луч;6 - laser beam;
7 - рабочий шов;7 - working seam;
8 - внутренний шов;8 - inner seam;
9 - защитный слой;9 - protective layer;
10 - угол скоса кромки;10 - bevel angle;
11 - толщина пластины;11 - plate thickness;
12 - толщина плакирующего слоя;12 - the thickness of the cladding layer;
13 - величина притупления;13 - the value of blunting;
14 - величина внутреннего скоса кромки;14 - the value of the inner edge bevel;
15 - углубление наружного скоса в основной металл.15 - the deepening of the outer bevel in the base metal.
Способ осуществляют следующим образом.The method is as follows.
Используют кромки 1 с формой разделки X, Y или U-образной. Допускается как симметричная, так и несимметричная форма разделки. Величина притупления 2 при разделке кромок 1 составляет до 70% от толщины основного металла, т.е. без учета толщины плакирующего слоя.Use the
Величина наружного скоса 3 кромки больше толщины плакирующего слоя на 2-3 мм - остальное приходится на внутренний скос. Таким образом, объем удаляемого плакированного слоя 4 минимален.The size of the
На свариваемые кромки 1 трубной заготовки, собранные встык без зазора или с нормируемым зазором до 1 мм, исключающим проваливание лазерного луча 6 и образование непровара, наносят технологический (сборочный) шов методом дуговой сварки с целью фиксации кромок 1 друг относительно друга для исключения их коробления при последующей сварке. Необходимо отметить, что этап нанесения технологического шва не является обязательным для получения указанного технического результата и может быть исключен. Затем на свариваемые кромки 1 с нанесенным технологическим швом направляют дуговую сварочная горелку 5 с плавящимся электродом. Электрическая дуга расплавляет поверхностный металл, вносит легирующие элементы и выполняет функцию предварительного подогрева. После дуговой сварочной горелки 5 воздействуют лазерным лучом 6, подбирая мощность, достаточную для проплавления около 70% основного металла. Таким образом, соединение кромок 1 с помощью лазерного луча 7 выполняют без сквозного проплавления. Благодаря этому на поверхности рабочего шва 7 формируется валик на уровне плакирующего слоя 4.The
Валик необходим для того, чтобы рабочий шов 7 был выше основного металла и приблизительно на уровне плакирующего слоя 4. Если сварку будут выполнять со сквозным проплавлением, то рабочий шов 7 просядет, т.е. будет по уровню ниже основного металла и придется дополнительно наплавлять металл, что это снижает производительность, и увеличивать объем снимаемого плакирующего слоя 4, что также снижает производительность сварки.The roller is necessary for the
Помимо отсутствия сквозного проплавления для формирования валика необходима подача дополнительного присадочного металла в зону сварки. В данном случае это условие выполняется посредством сварочной дуги, плавящей сварочную проволоку -плавящийся электрод.In addition to the lack of end-to-end penetration, an additional filler metal must be supplied to the welding zone to form a roller. In this case, this condition is fulfilled by means of a welding arc melting the welding wire - a melting electrode.
Вследствие узконаправленного воздействия лазерного луча 6, оплавляющего кромки 1, плакированный слой 4 в прикромочной зоне остается практически невредим.Due to the narrow exposure of the
Затем, после нанесения рабочего шва 7 методом гибридной лазерно-дуговой сварки выполняют внутренний шов 8 методом дуговой сварки под флюсом с частичным переплавлением рабочего шва 7.Then, after applying the working
Поверх рабочего шва 7 накладывают защитный наружный слой 9 методом высокоскоростного газопламенного, плазменно-дугового напыления или лазерной наплавки порошка. В зависимости от требований и особенностей планирования производства допускается нанесение защитного наружного слоя 9 сразу после рабочего шва 7. В зависимости от количества наружных плакирующих слоев 4 возможно проведение нескольких операций напыления. Для нанесения защитного наружного слоя 9 применяют порошок с высоким содержанием легирующих элементов для формирования коррозионностойкого покрытия или покрытия с химическим составом, аналогичным плакирующему слою 4.Over the working
Таким образом, доля готового сварного соединения минимальна, а доля плакированного слоя 4 будет максимальна.Thus, the proportion of the finished welded joint is minimal, and the proportion of
Заявляемый способ обеспечивает получение качественного сварного шва методом гибридной лазерно-дуговой сварки стальных плакированных труб большого диаметра.The inventive method provides high-quality weld by the method of hybrid laser-arc welding of steel clad pipes of large diameter.
Способ опробован на пластинах 11 толщиной 24 мм из конструкционной низколегированной стали класса прочности К60, толщина 12 наружного плакирующего слоя - 3 мм из нержавеющей стали, величина 13 притупления - 17 мм, величина 14 внутреннего скоса - 2,5 мм, угол 10 скоса кромок - 45°. После нанесения технологического шва выполняли сварку рабочего шва в защитной среде аргона и углекислого газа. Ток сварочной дуги составлял 400-500 А, напряжение 34-38 В, мощность лазера 25-30 кВт.The method was tested on
Наружный защитный слой выполняли методом плазменного напыления в три слоя: сила тока - 150-400 А, напряжение 25-50 В, расстояние напыления 120-150 мм.The outer protective layer was performed by the method of plasma spraying in three layers: current strength - 150-400 A, voltage 25-50 V, spraying distance 120-150 mm.
Внутренний дуговой шов выполняли методом трехдуговой сварки под флюсом, параметры которой указаны в таблице.The internal arc weld was performed by the method of three-arc submerged arc welding, the parameters of which are listed in the table.
Способ был также опробован на примере разделки кромок, показанной на фиг. 10, где угол скоса кромки 10-35°, толщина пластины 11-50 мм, толщина плакирующего слоя 12-5 мм, величина притупления 13-27 мм, величина внутреннего скоса кромки 14-15 мм, углубление 15 наружного скоса в основной металл - 3 мм.The method was also tested on the example of cutting edges shown in FIG. 10, where the bevel angle of the edge is 10-35 °, the plate thickness is 11-50 mm, the thickness of the cladding layer is 12-5 mm, the amount of blunting is 13-27 mm, the size of the inner bevel of the edge is 14-15 mm, the
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018116206A RU2688350C1 (en) | 2018-04-28 | 2018-04-28 | Method of hybrid laser-arc welding with steel clad pipes deposition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018116206A RU2688350C1 (en) | 2018-04-28 | 2018-04-28 | Method of hybrid laser-arc welding with steel clad pipes deposition |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2688350C1 true RU2688350C1 (en) | 2019-05-21 |
Family
ID=66636539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018116206A RU2688350C1 (en) | 2018-04-28 | 2018-04-28 | Method of hybrid laser-arc welding with steel clad pipes deposition |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2688350C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2736126C1 (en) * | 2020-02-10 | 2020-11-11 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт машиноведения им. А.А. Благонравова Российской академии наук (ИМАШ РАН) | Method of three-stage laser facing |
| RU2775448C1 (en) * | 2021-11-23 | 2022-06-30 | Акционерное общество "Загорский трубный завод" | Method for manufacturing a longitudinally welded clad pipe |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2108178C1 (en) * | 1996-08-28 | 1998-04-10 | Акционерное общество открытого типа "НовосибирскНИИХиммаш" | Method for welding tubes of clad band |
| RU2155655C2 (en) * | 1998-09-09 | 2000-09-10 | Предприятие "Белозерное" | Method for welding steel tubes with corrosion-resistant coating |
| JP2006205515A (en) * | 2005-01-27 | 2006-08-10 | Hitachi Metals Ltd | Method and apparatus for coating joint of resin-coated steel pipe |
| EP1878531A1 (en) * | 2006-07-12 | 2008-01-16 | L'AIR LIQUIDE, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Laser arc hybrid welding method for surface coated metal parts, the surface coating containing aluminium |
| CN102107330A (en) * | 2009-12-28 | 2011-06-29 | 武汉楚天激光（集团）股份有限公司 | Tube forming machine tool for welding stainless steel tubes by way of continuous longitudinal-seam laser welding |
| CN102985215A (en) * | 2010-07-13 | 2013-03-20 | 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 | Hybrid arc/laser-welding method for aluminized steel parts using gammagenic elements and a gas containing less than 10 % of nitrogen or oxygen |
| RU2553142C2 (en) * | 2009-08-20 | 2015-06-10 | Дженерал Электрик Компани | Method and unit for welding of at least two components by laser beam |
| RU2609609C2 (en) * | 2015-06-30 | 2017-02-02 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (ОАО "ЧТПЗ") | Method of large-diameter pipes welding by laser and hybrid laser-arc welding |
-
2018
- 2018-04-28 RU RU2018116206A patent/RU2688350C1/en active
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2108178C1 (en) * | 1996-08-28 | 1998-04-10 | Акционерное общество открытого типа "НовосибирскНИИХиммаш" | Method for welding tubes of clad band |
| RU2155655C2 (en) * | 1998-09-09 | 2000-09-10 | Предприятие "Белозерное" | Method for welding steel tubes with corrosion-resistant coating |
| JP2006205515A (en) * | 2005-01-27 | 2006-08-10 | Hitachi Metals Ltd | Method and apparatus for coating joint of resin-coated steel pipe |
| EP1878531A1 (en) * | 2006-07-12 | 2008-01-16 | L'AIR LIQUIDE, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Laser arc hybrid welding method for surface coated metal parts, the surface coating containing aluminium |
| RU2553142C2 (en) * | 2009-08-20 | 2015-06-10 | Дженерал Электрик Компани | Method and unit for welding of at least two components by laser beam |
| CN102107330A (en) * | 2009-12-28 | 2011-06-29 | 武汉楚天激光（集团）股份有限公司 | Tube forming machine tool for welding stainless steel tubes by way of continuous longitudinal-seam laser welding |
| CN102985215A (en) * | 2010-07-13 | 2013-03-20 | 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 | Hybrid arc/laser-welding method for aluminized steel parts using gammagenic elements and a gas containing less than 10 % of nitrogen or oxygen |
| RU2609609C2 (en) * | 2015-06-30 | 2017-02-02 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (ОАО "ЧТПЗ") | Method of large-diameter pipes welding by laser and hybrid laser-arc welding |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2736126C1 (en) * | 2020-02-10 | 2020-11-11 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт машиноведения им. А.А. Благонравова Российской академии наук (ИМАШ РАН) | Method of three-stage laser facing |
| RU2775448C1 (en) * | 2021-11-23 | 2022-06-30 | Акционерное общество "Загорский трубный завод" | Method for manufacturing a longitudinally welded clad pipe |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9677692B2 (en) | Welded steel pipe joined with high-energy-density beam and method for producing the same | |
| US9616527B2 (en) | Process for laser-arc hybrid welding aluminized metal workpieces | |
| Qin et al. | Large spot laser assisted GMA brazing–fusion welding of aluminum alloy to galvanized steel | |
| CA2745709A1 (en) | Butt weld and method of making using fusion and friction stir welding | |
| JP2019188473A (en) | Weldment of laser hot wire of multilayer structure | |
| EP2596896A1 (en) | Welding system and process with a laser device, a GMAW device and a GTAW device; corresponding welded article | |
| RU2688350C1 (en) | Method of hybrid laser-arc welding with steel clad pipes deposition | |
| RU2706988C1 (en) | Method of multilayer hybrid laser-arc welding of steel clad pipes | |
| KR101008078B1 (en) | Hybrid Welding Method | |
| RU2684735C1 (en) | Method for hybrid laser-arc welding of steel pipes with outer layer of plating | |
| Houldcroft | Which process?: a guide to the selection of welding and related processes | |
| 상열김 et al. | A Study on Process Robustness of Lap Joint Fillet Welding in GTAW Using C Type Filler | |
| CN109465548A (en) | It is a kind of that pretreated welding method is carried out using laser beam | |
| KR20120029650A (en) | Welding method of steel piping component | |
| JP5268594B2 (en) | Welding method of type I joint, type I welded joint, and welded structure using the same | |
| Vollertsen et al. | Defects and process tolerances in welding of thick plates | |
| JP7230606B2 (en) | Composite welding method for galvanized steel sheets | |
| JP7160090B2 (en) | Composite welding method for metallic materials and butt welding member for metallic materials | |
| US4376882A (en) | Method of resistance flash butt welding | |
| JP7332872B2 (en) | Composite welding method | |
| RU2787195C1 (en) | Method for hybrid laser-arc welding of thick-wall pipes | |
| Kah et al. | Modified GMAW processes: Control of heat input | |
| JP6485463B2 (en) | ERW steel pipe manufacturing method | |
| RU2697754C1 (en) | Method of defect-free hybrid laser-arc welding of thick-wall butt joints | |
| Yuce et al. | Influence of heat input on mechanical properties and microstructure of laser welded dissimilar galvanized steel-aluminum joints |