RU2688104C1 - Method of hardening cutting tool from carbide-containing alloys by continuous laser action - Google Patents
Method of hardening cutting tool from carbide-containing alloys by continuous laser action Download PDFInfo
- Publication number
- RU2688104C1 RU2688104C1 RU2018136678A RU2018136678A RU2688104C1 RU 2688104 C1 RU2688104 C1 RU 2688104C1 RU 2018136678 A RU2018136678 A RU 2018136678A RU 2018136678 A RU2018136678 A RU 2018136678A RU 2688104 C1 RU2688104 C1 RU 2688104C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- laser
- carbide
- containing alloys
- continuous
- hardening
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 230000009471 action Effects 0.000 title abstract description 3
- BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L potassium carbonate Chemical compound [K+].[K+].[O-]C([O-])=O BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 17
- 229910000027 potassium carbonate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 235000011181 potassium carbonates Nutrition 0.000 claims abstract description 7
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims abstract description 6
- GKKCIDNWFBPDBW-UHFFFAOYSA-M potassium cyanate Chemical compound [K]OC#N GKKCIDNWFBPDBW-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 4
- KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M Potassium hydroxide Chemical compound [OH-].[K+] KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 3
- 229940072033 potash Drugs 0.000 claims abstract description 3
- 235000015320 potassium carbonate Nutrition 0.000 claims abstract description 3
- 238000013532 laser treatment Methods 0.000 abstract description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005256 carbonitriding Methods 0.000 abstract 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 244000064895 Cucumis melo subsp melo Species 0.000 description 1
- 229920000877 Melamine resin Polymers 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 1
- 125000005626 carbonium group Chemical group 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- XLJMAIOERFSOGZ-UHFFFAOYSA-M cyanate Chemical compound [O-]C#N XLJMAIOERFSOGZ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- QGBSISYHAICWAH-UHFFFAOYSA-N dicyandiamide Chemical compound NC(N)=NC#N QGBSISYHAICWAH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N melamine Chemical compound NC1=NC(N)=NC(N)=N1 JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000006396 nitration reaction Methods 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 238000005480 shot peening Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000008080 stochastic effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
- C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P6/00—Restoring or reconditioning objects
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/22—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for drills; for milling cutters; for machine cutting tools
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения, в частности к обработке лазером при изготовлении и ремонте различных машин и механизмов.The invention relates to the field of engineering, in particular to the processing of a laser in the manufacture and repair of various machines and mechanisms.
Известен способ поверхностной импульсной лазерной обработки материалов (Коваленко B.C. Упрочнение деталей лучом лазера. - Киев: Техника, 1981. - 131 с.; SU 1752514 А1 07.08.1992; А.Г. Григорьянц, А.Н. Сафонов. Основы лазерного термоупрочнения сплавов. - М.: Высшая школа, 1988, кн. 3, с. 98-102, 118-119, кн. 6, с. 106-107, 124; технология «Laser shot peening». Институт лазерной физики (г. Санкт-Петербург)), который представляет собой последовательную закалку материала изделия при облучении лазером. Основные недостатки поверхностной импульсной лазерной обработки изделий следующие:The known method of surface pulsed laser processing of materials (Kovalenko BC Hardening of parts with a laser beam. - Kiev: Technique, 1981. - 131 pp .; SU 1752514 A1 08/07/1992; AG Grigoriants, AN Safonov. Fundamentals of laser thermal hardening of alloys - M .: Higher School, 1988, book 3, pp. 98-102, 118-119, book 6, pp. 106-107, 124; Laser shot peening technology. Institute of Laser Physics (St. Petersburg -Petersburg)), which is a sequential hardening of the material of the product when irradiated with a laser. The main disadvantages of surface pulse laser processing products are as follows:
- одновременное упрочнение нескольких поверхностей недопустимо;- simultaneous hardening of several surfaces is unacceptable;
- прилегающие поверхности после импульсной лазерной обработки ослаблены против действия сил хрупкого разрушения;- adjacent surfaces after pulsed laser treatment weakened against the action of brittle fracture forces;
- процесс продолжителен во времени (за счет многократного облучения одного изделия) и требует значительных энергетических затрат;- the process is long in time (due to repeated exposure of one product) and requires significant energy costs;
- при износе или переточке изделия упроченный слой удаляется.- when worn or regrinding the product, the reinforced layer is removed.
Наиболее близким к заявляемому способу является способ объемного импульсного лазерного упрочнения изделий из инструментальных и конструкционных материалов, заключающийся в том, что изделие подвергают лазерной обработке с использованием лазера импульсного действия при полезной энергии импульса 60-500 Дж, плотности мощности импульса 1,2-1010-4,3⋅1011 Вт/м2, длине волны 1,064⋅10-6 м и продолжительности импульса 0,8⋅10-3 с, при этом диаметр луча равен 1,2⋅10-3-2,5⋅10-3 м, а расстояние от места облучения до упрочняемой поверхности - 12-30 мм [Патент N2517632, МКИ C21D 1/09, опубл. 27.05.2014]. Недостатками известного способа являются:The closest to the claimed method is a method of volumetric pulsed laser hardening of products from instrumental and structural materials, which consists in the fact that the product is subjected to laser processing using a pulsed laser with a useful pulse energy of 60-500 J, pulse power density of 1.2-10 10 -4.3⋅10 11 W / m 2 , a wavelength of 1.064⋅10 -6 m and a pulse duration of 0.8⋅10-3 s, with the beam diameter equal to 1.2⋅10 -3 -2.5⋅10 -3 m, and the distance from the place of exposure to the hardened surface is 12-30 mm [Patent N2517632, MKI
- твердый сплав только группы ВК;- hard alloy only VK groups;
- относительно малая степень упрочнения режущих пластин из твердых сплавов:- a relatively small degree of hardening of cutting plates made of hard alloys:
- низкая стойкость режущих пластин из твердых сплавов к воздействию ударных нагрузок.- low resistance of cutting plates of hard alloys to the effects of shock loads.
Заявляемое изобретение направлено на увеличение степени упрочнения и стойкости к воздействию ударных нагрузок.The claimed invention is aimed at increasing the degree of hardening and resistance to shock loads.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение стойкостных свойств карбидсодержащих сплавов введением карбонитрации карбидсодержащих сплавов перед непрерывным лазерным воздействием, что увеличивает стойкость карбидсодержащих сплавов.The technical result of the invention is to increase the stochastic properties of carbide-containing alloys by introducing carbonitration of carbide-containing alloys before continuous laser exposure, which increases the resistance of carbide-containing alloys.
Техническая задача решается тем, что способ упрочнения режущего инструмента из карбидсодержащих сплавов методом непрерывного лазерного воздействия, включающий лазерную обработку с использованием лазера непрерывного воздействия при плотности мощности лазерного излучения 2⋅106 Вт/м2, скорости распространения лазерного луча в пределах 2⋅10-2±1⋅10-2 м/с, при этом диаметр луча от 1,5⋅10-3 до 2,5⋅10-3 м, расстояние от режущей кромки до места облучения от 1 до 1,5 мм, а перед непрерывным лазерным воздействием производят карбонитрацию в ванне карбонитрации при температуре от 540°С до 580°С в расплаве солей на основе 20% цианата калия KCNO и калия углекислого CK2O3 - 80% поташа К2СО3 с выдержкой в течении 30 мин.The technical problem is solved by the method of hardening cutting tools from carbide-containing alloys by the method of continuous laser irradiation, including laser processing using a continuous laser with a laser power density of 2 плотности10 6 W / m 2 , the propagation speed of the laser beam is 2⋅10 - 2 ± 1⋅10 -2 m / s, with the beam diameter from 1.5⋅10 -3 to 2.5⋅10 -3 m, the distance from the cutting edge to the point of irradiation from 1 to 1.5 mm, and before carbonitration in the carbonium bath is produced by continuous laser irradiation radios at a temperature of 540 ° C to 580 ° C in molten salts based on 20% KCNO potassium cyanate and potassium carbonate CK 2 O 3 - 80% of potassium carbonate K 2 CO 3 was held for 30 minutes.
Способ осуществляют следующим образом:The method is as follows:
Пластины подвергают лазерной обработке с использованием лазера непрерывного воздействия при плотности мощности лазерного излучения 2⋅106 Вт/м2, скорости распространения лазерного луча в пределах 2⋅10-2±1⋅10-2 м/с, при этом диаметр луча от 1,5⋅10-3 до 2,5⋅10-3 м, расстояние от режущей кромки до места облучения от 1 до 1,5 мм, а перед непрерывным лазерным воздействием производят карбонитрацию в ванне карбонитрации при температуре от 540°С до 580°С в расплаве солей на основе 20% цианата калия KCNO и калия углекислого CK2O3 - 80% поташа К2СО3 с выдержкой в течении 30 мин.The plates are subjected to laser processing using a continuous-exposure laser with a laser power density of 2⋅10 6 W / m 2 , a laser beam propagation speed within 2⋅10 -2 ± 1 -210 -2 m / s, and the beam diameter is from 1 , 5⋅10 -3 to 2.5⋅10 -3 m, distance from the cutting edge to the point of irradiation from 1 to 1.5 mm, and carbonitration in the carbonitration bath at a temperature from 540 ° C to 580 ° before continuous laser irradiation C. molten salts based on cyanate KCNO 20% potassium carbonate and potassium CK 2 O 3 - 80% of potassium carbonate K 2 CO 3 delayed in tech SRI 30 min.
Суть карбонитрации или метода «жидкостного» азотирования заключают в упрочнении поверхностного слоя изделий из твердого сплава методом диффузионного насыщения азотом и углеродом в расплаве солей, синтезированных из аммоноуглеродных соединений (меламин, мелон, дициандиамид), при температуре 540-580°С. Поскольку в данном процессе предполагают одновременное насыщение, как азотом, так и углеродом, то в поверхностном слое металла образуются карбонитридные фазы, которые являются более пластичными и не имеют такой хрупкости, как чисто нитридные, получаемые при газовом азотировании.The essence of carbonitration or the method of "liquid" nitration is concluded in the hardening of the surface layer of hard alloy products by diffusion saturation with nitrogen and carbon in the melt of salts synthesized from ammonocarbon compounds (melamine, melone, dicyandiamide) at a temperature of 540-580 ° С. Since this process involves the simultaneous saturation of both nitrogen and carbon, carbonitride phases are formed in the surface layer of the metal, which are more plastic and do not have such brittleness as pure nitride produced by gas nitriding.
Процесс карбонитрации производят в расплаве солей на основе 20% цианата калия KCNO и калия углекислого CK2O3 - 80%) поташа К2СО3 при температуре от 540°С до 580°С в течение различного времени.The process of carbonitration is carried out in the molten salt based on 20% potassium cyanate KCNO and potassium carbonate CK 2 O 3 - 80%) potash K 2 CO 3 at temperatures from 540 ° C to 580 ° C for various times.
Изделия, подвергнутые карбонитрации, приобретают характерный темный цвет. Для пояснения способа на фиг. 2 показан внешний вид твердосплавных пластин Т15К6 (а), увеличение 1:1, на фиг. 3 показывают глубину карбонитрации твердого сплава Т15К6 после процесса карбонитрации при температуре от 540°С до 580°С в течение 30 мин, 1421HV, глубина карбонитрированного слоя 1 мкм, на фиг. 4 - микроструктура твердого сплава Т15К6 после лазерной обработки (JEOL) при увеличениих 500, а - исходный; б - 2⋅106 Вт/м2, 2,0⋅10-3 м/с; в - 3⋅106 Вт/м2, 2,0⋅10-3 м/с; г - 4⋅106 Вт/м2, 2,0⋅10-3 м/с, на фиг. 5 - гистограмма изменения износа по передней и задней поверхности квадратных пластин твердого сплава Т15К6 в зависимости от режимов лазерной обработки.Products subjected to carbonitration, acquire a characteristic dark color. To clarify the method in FIG. 2 shows the appearance of carbide inserts T15K6 (a), an increase of 1: 1; FIG. 3 shows the carbonitration depth of the hard alloy T15K6 after the carbonitration process at a temperature from 540 ° C to 580 ° C for 30 minutes, 1421HV, the depth of the carbonitrided layer is 1 μm, FIG. 4 - microstructure of the solid alloy T15K6 after laser treatment (JEOL) at magnifications of 500, and - the original; b - 2⋅10 6 W / m 2 , 2.0⋅10 -3 m / s; in - 3⋅10 6 W / m 2 , 2.0⋅10 -3 m / s; g - 4⋅10 6 W / m 2 , 2.0⋅10 -3 m / s, in FIG. 5 is a histogram of the change in wear on the front and rear surface of square plates of T15K6 hard alloy, depending on the modes of laser processing.
После карбонитрации для повышения физико-механических свойств инструментальных и конструкционных материалов осуществляют лазерную обработку изделий с использованием непрерывного лазера ЛК-3015лс07. Обработку лазером проводят по контуру от выделенной точки по часовой стрелке (расстояние от режущей кромки - от 1 до 1,5 мм) в двух атмосферах: N2 и O2. Фото пластин после лазерной обработки на лазерном станке ЛК-700 представлено на фиг. 1.After carbonitration, in order to increase the physicomechanical properties of instrumental and structural materials, laser processing of products is performed using an LK-3015ls07 continuous laser. The laser treatment is carried out along the contour from the selected point in a clockwise direction (the distance from the cutting edge is from 1 to 1.5 mm) in two atmospheres: N 2 and O 2 . The photo of the plates after laser processing on the LC-700 laser machine is shown in FIG. one.
При лазерной закалке уменьшают давление газа N2 до 0,2-0,3 атм. Диаметр сопла d=2 мм и диаметр пятна определяют фокусирующей системой. В начальной стадии нагрев до 2⋅106 Вт/м2, при скорости 2,0⋅10-3, 3,0⋅10-3, 3,0⋅10-3 м/с.During laser hardening, the N 2 gas pressure is reduced to 0.2–0.3 atm. The nozzle diameter d = 2 mm and the spot diameter is determined by the focusing system. In the initial stage, heating to 2⋅10 6 W / m 2 , at a speed of 2.0⋅10 -3 , 3.0⋅10 -3 , 3.0⋅10 -3 m / s.
Лазерную обработку проводят согласно матрице планирования эксперимента. До лазерной обработки карбонитрированных пластин определяют твердость и износ при резании результаты представлены в таблице 1 и после лазерной обработки карбонитрированных пластин определяют твердость и износ при резании представлено результаты представлены в таблице 2.Laser treatment is carried out according to the experiment planning matrix. Before laser treatment of carbonitrided plates, determine the hardness and wear during cutting, the results are presented in Table 1, and after laser processing of carbonitrides, determine the hardness and wear during cutting, and the results are presented in Table 2.
Результаты исследований на данном этапе показывают, что лазерную обработку эффективно проводить для сплава Т15К6. Твердосплавные пластины после карбонитрации по сравнению с исходными после лазерной обработки имеют в 2-5 раз меньший износ при резании по передней и задней поверхностям. С повышением плотности мощности лазерного излучения износ при резании уменьшается, а твердость увеличивается. Лучший режим лазерного воздействиия при плотности мощности лазерного перемещения 2⋅106 Вт/м2, 2,0⋅10-3 м/с. Износ при резании уменьшается в 5 раз.The results of research at this stage show that laser treatment is effectively carried out for the alloy T15K6. Carbide plates after carbonitration as compared to the initial ones after laser treatment have 2-5 times less wear when cutting on the front and rear surfaces. With an increase in the laser power density, cutting wear decreases and hardness increases. The best mode of laser exposure when the laser power density is 2⋅10 6 W / m 2 , 2.0⋅10 -3 m / s. Wear during cutting is reduced by 5 times.
Для твердосплавных пластин без карбонитрированного слоя после лазерной обработки происходит незначительное увеличение твердости и износа при резании в 2 раза.For carbide plates without carbonitrided layer after laser treatment, there is a slight increase in hardness and wear during cutting by 2 times.
Анализируют результаты проведенных экспериментальных работ представленных в таблице 3 по упрочнению режущего инструмента из карбидсодержащих сплавов методом непрерывного лазерного воздействия и дают сравнение с прототипом. Проводят лазерное воздействие твердосплавных пластин исходных и с нанесенным карбонитрированным слоем при плотности мощности лазерного воздействия 1⋅106 Вт/м2, 2⋅106 Вт/м2, 3⋅106 Вт/м2, 4⋅106 Вт/м2. Твердость изменяют незначительно и оставляют в интервале 1550-2000 HV, износ уменьшают в 3-10 раз, коэффициент стойкости (определяют как отношение износостойкости до и после лазерного воздействия) увеличивают в 3-10 раз.Analyze the results of the experimental work presented in Table 3 for hardening the cutting tool of carbide-containing alloys by the method of continuous laser irradiation and give a comparison with the prototype. Carry out laser irradiation of carbide plates of the original and with a deposited carbonitrided layer at a laser power density of 1⋅10 6 W / m 2 , 2⋅10 6 W / m 2 , 3⋅10 6 W / m 2 , 4⋅10 6 W / m 2 Hardness is changed slightly and left in the range of 1550-2000 HV, wear is reduced by 3-10 times, the coefficient of resistance (defined as the ratio of wear resistance before and after laser exposure) is increased by 3-10 times.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018136678A RU2688104C1 (en) | 2018-10-17 | 2018-10-17 | Method of hardening cutting tool from carbide-containing alloys by continuous laser action |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018136678A RU2688104C1 (en) | 2018-10-17 | 2018-10-17 | Method of hardening cutting tool from carbide-containing alloys by continuous laser action |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2688104C1 true RU2688104C1 (en) | 2019-05-17 |
Family
ID=66578874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018136678A RU2688104C1 (en) | 2018-10-17 | 2018-10-17 | Method of hardening cutting tool from carbide-containing alloys by continuous laser action |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2688104C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2784901C1 (en) * | 2022-05-24 | 2022-11-30 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Оренбургский государственный университет" | Method for processing cutting inserts made of hard alloy t15k6 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20080216926A1 (en) * | 2006-09-29 | 2008-09-11 | Chunlei Guo | Ultra-short duration laser methods for the nanostructuring of materials |
| RU2460811C1 (en) * | 2011-01-20 | 2012-09-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северо-Кавказский государственный технический университет" (ФГБОУ ВПО "СевКавГТУ") | Operability improvement method of hard-alloy cutting tool using pulse laser treatment method |
| RU2517632C1 (en) * | 2013-01-09 | 2014-05-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северо-Кавказский федеральный университет" | Increasing physical-mechanical properties of tool and structural steels by volumetric pulsed laser hardening |
-
2018
- 2018-10-17 RU RU2018136678A patent/RU2688104C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20080216926A1 (en) * | 2006-09-29 | 2008-09-11 | Chunlei Guo | Ultra-short duration laser methods for the nanostructuring of materials |
| RU2460811C1 (en) * | 2011-01-20 | 2012-09-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северо-Кавказский государственный технический университет" (ФГБОУ ВПО "СевКавГТУ") | Operability improvement method of hard-alloy cutting tool using pulse laser treatment method |
| RU2517632C1 (en) * | 2013-01-09 | 2014-05-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северо-Кавказский федеральный университет" | Increasing physical-mechanical properties of tool and structural steels by volumetric pulsed laser hardening |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2784901C1 (en) * | 2022-05-24 | 2022-11-30 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Оренбургский государственный университет" | Method for processing cutting inserts made of hard alloy t15k6 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Proskurovsky et al. | Physical foundations for surface treatment of materials with low energy, high current electron beams | |
| Rubio-González et al. | Effect of an absorbent overlay on the residual stress field induced by laser shock processing on aluminum samples | |
| AU2005219596B2 (en) | Device and method for nitriding by ionic implantation of an aluminium alloy part | |
| Höche et al. | Laser nitriding: investigations on the model system TiN. A review | |
| Bartkowska et al. | Laser production of B–Ni complex layers | |
| Rotshtein et al. | Synthesis of Ti 3 Al and TiAl based surface alloys by pulsed electron-beam melting of Al (film)/Ti (substrate) system | |
| RU2688104C1 (en) | Method of hardening cutting tool from carbide-containing alloys by continuous laser action | |
| WO2009066011A2 (en) | Surface processing method | |
| CN101831528B (en) | Saw bade alloy tool bit and laser strengthening treatment process thereof | |
| Carpene et al. | Free-electron laser surface processing of titanium in nitrogen atmosphere | |
| RU2784901C1 (en) | Method for processing cutting inserts made of hard alloy t15k6 | |
| RU2517632C1 (en) | Increasing physical-mechanical properties of tool and structural steels by volumetric pulsed laser hardening | |
| Demin et al. | The influence of a powerful stream of deuterium ions and deuterium plasma on the structural state of the surface layer of titanium | |
| RU2710617C1 (en) | Method of obtaining a wear-resistant coating on an article from tool steel | |
| Wilkowski et al. | The wear curves of nitrogen-implanted WC-Co indexable knives during particleboard milling | |
| RU2092611C1 (en) | Method of treating cutting tools for organic materials and ceramics | |
| Moradi et al. | Investigating the effect of high power diode laser (HPDL) surface treatment on the corrosion behavior of 17-4 PH martensitic stainless steel | |
| Kim et al. | Titanium nitride laser-beam surface-alloying treatment on carbon tool steel | |
| Ocaña et al. | Mechanical properties enhancement of high reliability metallic materials by laser shock processing | |
| Doniyor | Ion nitriding and surface alloying of H13A hard alloy cutting tools | |
| Patel et al. | Parametric Analysis of Process Parameters of Laser Cutting Machine (Mazak Hyper Gear 510) By Using Anova Method On SS 304 | |
| RU2167216C1 (en) | Process of hardening of hard-alloy cutting tool | |
| Ignatyev et al. | Influence of Structural Phase State of the Surface Layer on Wear Resistance of Cutting Edge of Metal-ceramic Insert When Metalcutting | |
| Rotshtein et al. | Pulsed electron-beam melting of Cu-steel 316 system: Evolution of chemical composition and properties | |
| Wilkowski et al. | The effect of EUV modification of WC-Co indexable knives on the tool life during particleboard milling |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20201018 |