RU2679502C1 - Method of induction bending of a pressure-resistant pipe for power plants and main pipelines and device therefor - Google Patents
Method of induction bending of a pressure-resistant pipe for power plants and main pipelines and device therefor Download PDFInfo
- Publication number
- RU2679502C1 RU2679502C1 RU2017134400A RU2017134400A RU2679502C1 RU 2679502 C1 RU2679502 C1 RU 2679502C1 RU 2017134400 A RU2017134400 A RU 2017134400A RU 2017134400 A RU2017134400 A RU 2017134400A RU 2679502 C1 RU2679502 C1 RU 2679502C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pipe
- bending
- inductor
- arc
- induction
- Prior art date
Links
- 238000012998 induction bending Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 31
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims abstract description 35
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims abstract description 3
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 claims description 11
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 12
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 7
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007781 pre-processing Methods 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 230000008707 rearrangement Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000021715 photosynthesis, light harvesting Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D7/00—Bending rods, profiles, or tubes
- B21D7/02—Bending rods, profiles, or tubes over a stationary forming member; by use of a swinging forming member or abutment
- B21D7/024—Bending rods, profiles, or tubes over a stationary forming member; by use of a swinging forming member or abutment by a swinging forming member
- B21D7/025—Bending rods, profiles, or tubes over a stationary forming member; by use of a swinging forming member or abutment by a swinging forming member and pulling or pushing the ends of the work
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D7/00—Bending rods, profiles, or tubes
- B21D7/16—Auxiliary equipment, e.g. for heating or cooling of bends
- B21D7/162—Heating equipment
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение касается способа деформации методом индукционной гибки устойчивой к давлению трубы, имеющей большую толщину стенки и большой диаметр, в частности трубы для электростанций и магистральных трубопроводов, с признаками ограничительной части п.1 формулы изобретения, а также предназначенного для его выполнения устройства индукционной гибки труб с признаками ограничительной части п.8 формулы изобретения.The invention relates to a method of deformation by induction bending of a pressure-resistant pipe having a large wall thickness and a large diameter, in particular pipes for power plants and main pipelines, with signs of a restrictive part of
Для пропускания жидких и газообразных сред под давлением необходимы трубы из стали, имеющие большую толщину стенки, чтобы выдерживать нагрузки. Такие требовании относятся, например, к транспортировке горячего пара на электростанциях, где требуются изгибы труб для адаптации трубопроводов к конструктивным данным, или для транспортировки сырой нефти или природного газа в магистральных трубопроводах на большие расстояния, где через равные промежутки применены двойные колена для компенсации термически обусловленных изменений длины. Для обеспечения большой пропускной способности требуется большое поперечное сечение отверстия и, соответственно этому, большой наружный диаметр трубы. Трубы, которых касается данный способ, имеют обычно номинальный диаметр больше 300 мм и отношение диаметра к толщине стенки от 10:1 до 100:1, типичным образом, от 20:1 до 70:1.To pass liquid and gaseous media under pressure, steel pipes having a large wall thickness are required to withstand loads. Such requirements relate, for example, to transporting hot steam in power plants where pipe bends are required to adapt pipelines to design data, or for transporting crude oil or natural gas in main pipelines over long distances, where double bends are used at equal intervals to compensate for thermally caused length changes. To ensure high throughput, a large cross section of the hole and, accordingly, a large outer diameter of the pipe are required. The pipes affected by this method typically have a nominal diameter greater than 300 mm and a ratio of diameter to wall thickness from 10: 1 to 100: 1, typically from 20: 1 to 70: 1.
Такой способ деформации методом индукционной гибки давно известен, например, из DE2513561 A1, и непрерывно совершенствовался, чтобы, несмотря на огромные габаритные размеры и толщины стенки труб можно было изготавливать очень точные по размеру колена труб. В то время как удается точно соблюсти заданный угол дуги для изгиба трубы, в области изгиба трубы остаются два негативных отклонения формы. При этом речь идет, во-первых, об овальности, то есть отклонении поперечного сечения трубы от желаемой круглой идеальной формы, а во-вторых, об утонении толщины стенки на наружной дуге.This method of deformation by induction bending has long been known, for example, from DE2513561 A1, and has been continuously improved so that, despite the enormous overall dimensions and wall thicknesses of the pipes, it is possible to produce very accurate pipe bends in size. While it is possible to precisely observe the specified arc angle for bending the pipe, two negative shape deviations remain in the bending area of the pipe. This is, firstly, about ovality, that is, the deviation of the pipe cross section from the desired round ideal shape, and secondly, about thinning the wall thickness on the outer arc.
Круглые трубы, имеющие вышеназванные отношения размеров, изготавливаются и поставляются с овальностями примерно 1%. Допустимая некруглость на колене трубы после выполнения процесса индукционной гибки по европейским и североамериканским нормам составляет около 4%. Поэтому более сильные отклонения проблематичны, потому что из-за внутреннего давления сред, пропускаемых через колена труб, на стенке трубы локально возникают различные растягивающие напряжения. При применении при высоком давлении, для чего, в частности, предназначены эти толстостенные трубы, такие возникающие из-за некруглости дополнительные нагрузки существенны. То есть из-за геометрического отклонения толщина стенки должна часто выбираться больше, чем это требовалось бы в соответствии с расчетом только на основании давления текучей среды.Round pipes having the above size ratios are manufactured and delivered with ovalities of approximately 1%. The permissible non-circularity on the pipe elbow after performing the induction bending process according to European and North American standards is about 4%. Therefore, stronger deviations are problematic because, due to the internal pressure of the media passing through the pipe elbows, various tensile stresses locally arise on the pipe wall. When used at high pressure, for which, in particular, these thick-walled pipes are intended, such additional loads arising due to non-circularity are significant. That is, due to geometrical deviation, the wall thickness should often be selected more than would be required by calculation only on the basis of fluid pressure.
Другое негативное влияние на трубу при деформации методом индукционной гибки заключается в различном распределении толщины стенки на наружной и внутренней дуге. Во время гибки вокруг нейтральной зоны, которая лежит на продольной оси трубы, стенка трубы в области образуемой наружной дуги нагружается на растяжение. Так как наружная дуга длиннее, чем недеформированный участок трубы, неизбежно происходит уменьшение толщины стенки. На внутренней дуге, в отличие от этого, при гибке имеют место сжимающие напряжения, и из-за необходимого укорочения длины дуги происходит увеличение толщины стенки. Однако эти неизбежные эффекты приводят также к тому, что расчет на прочность для применения при высоком давлении всегда должен производиться для наиболее сильно утоненной стенке, которая является стенкой на наружной дуге. Также по этой причине толщина стенки всей трубы должна выбираться существенно больше, чем на прямых участках, чтобы достигались достаточные прочности в колене трубы.Another negative effect on the pipe during deformation by induction bending is a different distribution of wall thickness on the outer and inner arc. During bending around the neutral zone, which lies on the longitudinal axis of the pipe, the pipe wall is tensile in the region of the external arc formed. Since the outer arc is longer than the undeformed pipe section, a decrease in wall thickness inevitably occurs. On the internal arc, in contrast, compressive stresses occur during bending, and due to the necessary shortening of the arc length, an increase in wall thickness occurs. However, these inevitable effects also lead to the fact that the strength analysis for high pressure applications should always be made for the most severely thinned wall, which is the wall on the outer arc. Also for this reason, the wall thickness of the entire pipe should be selected significantly more than in straight sections, so as to achieve sufficient strength in the elbow of the pipe.
В EP 2471 609 A1 также показан способ и устройство для гибки труб, имеющих большую толщину стенки. Однако раскрытый там способ не относится именно к трубам, имеющим круглое поперечное сечение, и возникающим при этом проблемам овальности и уменьшения толщины стенки.EP 2471 609 A1 also shows a method and apparatus for bending pipes having a large wall thickness. However, the method disclosed there does not apply specifically to pipes having a circular cross section, and the resulting problems of ovality and wall thickness reduction.
Задача изобретения заключается в том, чтобы снизить геометрические изменения при деформации, такие как овальность и уменьшение толщины стенки, ослабляющие прочность колена трубы.The objective of the invention is to reduce geometric changes during deformation, such as ovality and a decrease in wall thickness, weakening the strength of the pipe bend.
В соответствии с изобретением решение обеспечивается способом деформации методом индукционной гибки с признаками п.1 формулы изобретения и устройством индукционной гибки для выполнения этого способа с признаками п.8 формулы изобретения.In accordance with the invention, the solution is provided by the method of deformation by induction bending with the features of
Предлагаемый изобретением способ, прежде всего, основывается на том, что трубе перед началом деформации принудительно придается искусственная овальность, а именно, в виде так называемого лежащего овала. «Лежащий» означает, что более длинная ось диаметра эллипса, который соответствует форме поперечного сечения трубы, лежит в плоскости гибки. Так как деформация методом индукционной гибки, вследствие большой массы труб и требуемого стационарного расположения гибочного рычага, на практике может выполняться только в горизонтальной плоскости, длинная ось диаметра одновременно ориентирована горизонтально.The method proposed by the invention, first of all, is based on the fact that before the start of the deformation, the pipe is forced to give an artificial ovality, namely, in the form of a so-called lying oval. “Lying” means that the longer axis of the diameter of the ellipse, which corresponds to the cross-sectional shape of the pipe, lies in the bending plane. Since deformation by induction bending, due to the large mass of pipes and the required stationary location of the bending lever, in practice, can only be performed in a horizontal plane, the long axis of the diameter is simultaneously oriented horizontally.
Для достижения лежащей овальности в соответствии с изобретением труба перед нагревом, и вместе с тем перед входом в зону деформации, в прессовом устройстве с помощью пресс-пуансона и контропоры или с помощью двух работающих друг против друга пресс-пуансонов вертикально обжимается и ведется в сторону в горизонтальном направлении.In order to achieve a lying ovality in accordance with the invention, the pipe is crimped vertically and led to the side before being heated, and at the same time before entering the deformation zone, in the pressing device using a press punch and a counter support or with the help of two working against each other press punches horizontal direction.
При этом обжатие осуществляется предпочтительно с той же степенью некруглости, которая возникала бы при способе деформации методом индукционной гибки для колена трубы, имеющего определенный угол колена, на том же типе трубы. Особенно предпочтительно непрерывная адаптация степени овальности во время выполнении способа гибки трубы осуществляется так, что сначала работа осуществляется с меньшими предварительными овальностями, которые к середине гибки трубы возрастают, потому что без предлагаемого изобретением способа предварительной обработки там устанавливалась бы наибольшая овальность.In this case, the compression is preferably carried out with the same degree of non-circularity that would have arisen during the deformation method by induction bending for a pipe bend having a certain bend angle on the same type of pipe. Particularly preferably, the continuous adaptation of the degree of ovality during the pipe bending process is carried out so that at first the work is carried out with smaller preliminary ovalities, which increase by the middle of the pipe bending, because without the preprocessing method proposed by the invention, the greatest ovality would be established there.
Благодаря принудительно приданной форме поперечного сечения трубы в виде лежащего овала перед впуском в индуктор устраняются все овальности в начале изгиба трубы, в его середине, а также в конце, при этом начало определено как передний конец, если смотреть в направлении подачи. Благодаря этому в изгибе получается круглая в поперечном сечении труба, имеющая очень маленькие допуски по сравнению с традиционной деформацией. Кажущийся парадокс, что в соответствии с изобретением, несмотря на ранее искусственно созданную овальность перед началом изгиба трубы, в начале изгиба трубы получается тоже круглое поперечное сечение, объясняется внутренним распределением сжимающих и растягивающих напряжений в колене трубы. В то время как эти напряжения без предлагаемой изобретением меры являются причиной овальностей, под действием предлагаемой изобретением предварительной обработки они приводят к тому, что все эффекты взаимно компенсируются.Due to the forced cross-sectional shape of the pipe in the form of a lying oval before the inlet to the inductor, all ovality is eliminated at the beginning of the pipe bend, in the middle, and also at the end, while the beginning is defined as the front end, if you look in the feed direction. Due to this, in bending, a round pipe in cross section is obtained, which has very small tolerances compared to traditional deformation. It seems a paradox that in accordance with the invention, despite the previously artificially created ovality before the start of pipe bending, a round cross section is also obtained at the beginning of pipe bending, due to the internal distribution of compressive and tensile stresses in the pipe bend. While these stresses without the measures proposed by the invention are the cause of ovality, under the influence of the preprocessing proposed by the invention, they lead to the fact that all effects are mutually compensated.
Вторая предусмотренная в соответствии с изобретением мера оптимизации геометрии трубы при деформации методом индукционной гибки основывается на том принципе, чтобы по меньшей мере смещать неизбежное, различное распределение толщины стенки на внутренней и наружной дуге трубы. В то время как нейтральная зона перемещается наружу, вследствие постоянства объема по закону природы толщина стенки во внутренней дуге еще сильнее увеличивается. Однако это не имеет негативных влияний на прочность и более позднюю обрабатываемость колена трубы. Существенно, что с помощью этой меры может уменьшаться утонение толщины стенки на наружной стороне, то есть что в соответствии с изобретением получается большая толщина стенки, чем это было возможно до сих пор при применении трубы того же типа.The second measure provided for in accordance with the invention to optimize the geometry of the pipe during deformation by induction bending is based on the principle of at least offsetting the inevitable, different distribution of wall thickness on the inner and outer arcs of the pipe. While the neutral zone moves outward, due to the constancy of the volume according to the law of nature, the wall thickness in the inner arc increases even more. However, this does not adversely affect the strength and later machinability of the pipe elbow. It is significant that with this measure, thinning of the wall thickness on the outside can be reduced, that is, in accordance with the invention, a greater wall thickness is obtained than was possible until now with the use of pipes of the same type.
Утонение толщины стенки у колена трубы 90°, изготовленного традиционным способом индукционной гибки, составляет до 25%, а именно, при обычном отношении радиуса гибки к диаметру трубы, например, 1,5:1. Утонение толщины стенки в соответствии с изобретением может существенно уменьшаться, в частности уменьшаться вдвое. Это означает, что толщина стенки на наружной дуге при предлагаемом изобретением способе на 12,5% больше, чем в уровне техники. Это означает также, что либо возможна более высокая эксплуатационная нагрузка при одинаковой толщине стенки применяемой трубы, либо, что даже может выбираться меньшая исходная толщина стенки при одинаковых эксплуатационных условиях. Результатом этого, в свою очередь, является снижение веса и затрат.The thinning of the wall thickness at the bend of a 90 ° pipe made by the traditional method of induction bending is up to 25%, namely, with the usual ratio of the bending radius to the diameter of the pipe, for example, 1.5: 1. The thinning of the wall thickness in accordance with the invention can be significantly reduced, in particular halved. This means that the wall thickness on the outer arc with the method of the invention is 12.5% greater than in the prior art. This also means that either a higher operational load is possible with the same wall thickness of the pipe used, or that even a smaller initial wall thickness can be selected under the same operating conditions. The result, in turn, is a reduction in weight and cost.
Смещение нейтральной зоны при деформации трубы методом индукционной гибки достигается в соответствии с изобретением за счет того, что поперечное сечение трубы между наружной стороной колена и внутренней стороной колена нагревается различно. При этом наружная сторона колена нагревается менее сильно, чем внутренняя сторона колена. Вследствие более высокой температуры сопротивление деформации на внутренней дуге ниже, чем на наружной дуге, вследствие чего получается преднамеренное смещение нейтральной зоны в изгибе в направлении наружной дуги. То есть, изобретение целенаправленно использует интервал температуры деформации, имеющийся в распоряжении для данного материала.The offset of the neutral zone during pipe deformation by induction bending is achieved in accordance with the invention due to the fact that the cross section of the pipe between the outside of the knee and the inside of the knee is heated differently. In this case, the outer side of the knee heats less than the inner side of the knee. Due to the higher temperature, the deformation resistance on the inner arc is lower than on the outer arc, resulting in a deliberate offset of the neutral zone in the bend in the direction of the outer arc. That is, the invention purposefully uses the strain temperature range available for a given material.
Деформация с измененными профилями температуры в соответствии с изобретением выполняется в отдельной области угла колена. Начиная от начальной касательной до этой отдельной области происходит переходная программа, в которой осуществляется постепенное смещение из исходного положения, симметричного относительно середины трубы, наружу. От этой отдельной области до конечной касательной тоже применяется переходная программа, при которой профиль температуры снова ориентируется все более симметрично.Deformation with altered temperature profiles in accordance with the invention is performed in a separate region of the knee angle. Starting from the initial tangent to this separate area, a transition program occurs in which a gradual displacement from the initial position, symmetrical with respect to the middle of the pipe, to the outside occurs. From this separate region to the final tangent, a transition program is also applied in which the temperature profile is again oriented more and more symmetrically.
Названная отдельная область распространяется примерно на 80%-90% предусмотренного угла колена. Причем эта отдельная область начинается от начальной касательной примерно при 1°-2° угла колена и заканчивается примерно за 1°-2° до перехода к конечной касательной.The named individual area extends to approximately 80% -90% of the intended angle of the knee. Moreover, this separate area starts from the initial tangent at about 1 ° -2 ° of the knee angle and ends about 1 ° -2 ° until the transition to the final tangent.
Предусмотренное в соответствии с изобретением смещение профиля температуры основывается предпочтительно на перестановке кольцевого индуктора в плоскости гибки, в частности наружу, предпочтительно в сочетании с адаптацией электрической мощности в индукционном устройстве, то есть изменением мощности нагрева. Благодаря перестановке индуктора наружу индуктор на внутренней дуге трубы располагается ближе к стенке трубы, чем снаружи, так что здесь осуществляется более сильный нагрев. Область перестановки, составляющая 5-50 мм, очень мала по сравнению с применяемыми диаметрами труб больше 600 мм. Чтобы вызвать нагрев больших толщин стенки за счет индукции, воздушный зазор, то ест расстояние между кольцевым индуктором в качестве проводника, по которому протекает ток, и корпусом трубы, не может быть слишком большим. С другой стороны, при всех обстоятельствах необходимо избегать металлического контакта с наружной стороной трубы. Диаметр индуктора устанавливается предпочтительно равным 1,05Dтрубы плюс 25 мм. У трубы, имеющей Dтрубы=1000 мм, получается, таким образом, теоретический путь перестановки 75 мм, из которого практически только 50 мм могут использоваться для достижения смещенного в сторону профиля температуры.The temperature profile shift provided in accordance with the invention is preferably based on the rearrangement of the ring inductor in the bending plane, in particular to the outside, preferably in combination with the adaptation of the electric power in the induction device, i.e. changing the heating power. By moving the inductor to the outside, the inductor on the inner arc of the pipe is closer to the wall of the pipe than outside, so that there is a stronger heating. The rearrangement area of 5-50 mm is very small compared to the used pipe diameters of more than 600 mm. To cause heating of large wall thicknesses due to induction, the air gap, then there is a distance between the ring inductor as a conductor through which current flows and the pipe body, cannot be too large. On the other hand, in all circumstances, metallic contact with the outside of the pipe must be avoided. The inductor diameter is preferably set equal to 1.05D of the pipe plus 25 mm. In a pipe having a pipe D = 1000 mm, the theoretical permutation path of 75 mm is thus obtained, from which practically only 50 mm can be used to achieve a temperature-offset profile.
Альтернативно или дополнительно для локально различного нагрева может также осуществляться целенаправленное рассеяние энергии путем локального охлаждения.Alternatively or additionally, for locally different heating, targeted energy dissipation by local cooling can also be carried out.
Температура измеряется бесконтактно как температура поверхности на внутренней и наружной дуге, и эти значения передаются в регулировочное устройство. Посредством регулировочного устройства может отслеживаться распределение температуры, при этом повышается мощность охлаждения на наружной дуге, и/или повышается мощность нагрева на внутренней дуге и/или изменяется положение индуктора в поперечном направлении.The temperature is measured non-contact as the surface temperature on the inner and outer arc, and these values are transferred to the control device. By means of the adjusting device, the temperature distribution can be monitored, thereby increasing the cooling power on the external arc and / or increasing the heating power on the internal arc and / or changing the position of the inductor in the transverse direction.
В одном из предпочтительных вариантов предлагаемого изобретением способа предусмотрен способ с регулированием расстояния и одновременно с регулированием мощности.In one preferred embodiment of the method of the invention, there is provided a method with distance control and simultaneously with power control.
При этом можно целенаправленно влиять как на внутреннюю сторону дуги, так и на наружную сторону дуги. При этом оператор может предварительно выбирать, для какой стороны дуги первично необходимо регулирование расстояния, а для какой управление мощностью, и задает желаемые температуры поверхности, включая допустимые поля допусков. Тогда регулировочное устройство автоматически изменяет положение индуктора так, что на колене трубы желаемое относительное распределение между внутренней и наружной стороной, и, кроме того, адаптирует электрическую мощность так, что достигаются абсолютные температуры деформации.In this case, one can purposefully influence both the inner side of the arc and the outer side of the arc. In this case, the operator can pre-select for which side of the arc the distance control is primarily necessary, and for which power control, it sets the desired surface temperatures, including permissible tolerance fields. Then the adjusting device automatically changes the position of the inductor so that the desired relative distribution between the inner and outer sides is on the pipe elbow, and, in addition, adapts the electrical power so that absolute deformation temperatures are achieved.
Подробности изобретения поясняются подробнее ниже с помощью чертежей. На фигурах, в частности, показано:Details of the invention are explained in more detail below using the drawings. The figures, in particular, show:
фиг.1: устройство индукционной гибки труб на схематичном виде;figure 1: device for induction bending of pipes in a schematic form;
фиг.2: колено трубы на виде в плане;figure 2: pipe elbow in plan view;
фиг.3: поперечные сечения по уровню техники в плоскостях поперечного сечения, отмеченных на фиг.2;figure 3: cross-sections according to the prior art in the planes of the cross section marked in figure 2;
фиг.4: поперечные сечения в соответствии с изобретением в плоскостях поперечного сечения, отмеченных на фиг.2;figure 4: cross-sections in accordance with the invention in the planes of the cross-section marked in figure 2;
фиг.5: различное распределение толщины стенки в середине колена трубы в поперечном сечении;figure 5: a different distribution of wall thickness in the middle of the elbow of the pipe in cross section;
фиг.6: различное распределение толщины стенки в середине колена трубы в продольном сечении; и6: a different distribution of wall thickness in the middle of the elbow of the pipe in longitudinal section; and
фиг.7: прессовое устройство для предварительной овализации.7: press device for preliminary ovalization.
На фиг.1 показано устройство 100 индукционной гибки труб, включающее в себя стационарную станину 10, на которой расположено удерживающее устройство 11 для трубы 1. Удерживающее устройство 11 захватывает трубу 1 за ее задний конец и прочно закрепляет ее. Кроме того, удерживающее устройство 11 обладает возможностью смещения относительно станины 10 в направлении средней оси 2 трубы, которая одновременно указывает направление подачи. Подача осуществляется посредством гидравлического узла 12.1 shows an induction
Гибочный рычаг 30 оперт с возможностью поворота на вертикальной оси 32 гибки, при этом для задания желаемого радиуса гибки может устанавливаться расстояние от оси 32 гибки перпендикулярно средней оси 2 трубы. На гибочном рычаге 30 расположен гибочный зажим 31, с помощью которого труба может захватываться и зажиматься.The bending
Относительно близко к индуктору 20 и к зоне влияния тепла расположено не изображенное здесь устройство охлаждения, с помощью которого, напр., посредством воды производится снижение температуры поверхности, как только соответствующий участок длины вышел из зоны деформации.Relatively close to the
Индукционное устройство включает в себя кольцевой индуктор 20, который своим центром размещен в области средней оси 2 трубы.The induction device includes an
В то время как вышеназванные признаки являются также составной частью известных устройств индукционной гибки труб, в соответствии с изобретением, во-первых, предусмотрено устройство 21 поперечной перестановки, чтобы можно было передвигать индуктор 20 поперек продольной оси 2 применяемой трубы 1.While the above features are also an integral part of the known induction pipe bending devices, in accordance with the invention, firstly, a
Во-вторых, предусмотрен прессовый узел 50, один из предпочтительных вариантов осуществления которого изображен на фиг.7 на виде спереди, если смотреть от станины 10 в направлении подачи. В рамном каркасе 51 вверху и внизу расположено по меньшей мере по одному гидравлическому пуансону 52, 53, которые снабжены каждый нажимным роликом 54, 55 в виде двойного конуса или гиперболоида вращения, или какого-либо иного вогнутого вращательно-симметричного тела. Благодаря этим формам с помощью только одного ролика с каждой стороны трубы 1 получается распределение нагрузки по двум находящимся на достаточном расстоянии друг от друга линиям на наружном периметре трубы 1. Это позволяет избежать следов качения на наружном корпусе трубы вследствие слишком высокого давления на единицу поверхности. Гидравлические пуансоны 54, 55 после однократной юстировки по центру, который лежит на средней оси 2 трубы, эксплуатируются с одинаковым ходом, так что нажимные ролики 54, 55 одновременно контактируют с корпусом трубы и при этом также производят деформацию с одинаковыми усилиями. Таким образом, труба остается центрированной в вертикальной плоскости во время всего выполнения способа деформации методом гибки.Secondly, a
Справа и слева на рамном каркасе 51 размещены два других гидравлических пуансона 56, 57, которые имеют на своем конце по меньшей мере по одному направляющему ролику 58, 59. Благодаря этому труба 1 центрируется также в горизонтальном направлении так, что расположенными вверху и внизу пуансонами 52, 53 при помощи нажимных роликов 54, 56 она обжимается точно по средней оси 2, и не возникает эксцентриситетов. Гидравлические пуансоны 56, 57 сбоку только позиционируют и удерживают направляющие ролики 58, 59, однако они не оказывают деформирующего усилия на трубу. Предпочтительно боковые направляющие ролики 58, 59 являются выпукло-бочкообразными или цилиндрическими, во избежание обусловленного формой заедания трубы 1 на направляющих роликах в вертикальном направлении.To the right and left on the frame frame 51 are two other
Это расположение по горизонтальным и вертикальным осям относится к изгибу трубы, который выполняется в горизонтальной плоскости.This arrangement on the horizontal and vertical axes refers to the bending of the pipe, which is performed in the horizontal plane.
Как показано на фиг.7, обжатие осуществляется исключительно в вертикальном направлении, так что поперечное сечение трубы 1 принимает форму эллипса, то есть длинная ось диаметра проходит горизонтально. Овальность на изображении фиг.7, как и на поясняемой ниже фиг.3, для наглядности изображена преувеличенной. Фактически принудительно приданная некруглость составляет только примерно 1% диаметра трубы в начале, 1,5% в конце и до 4% диаметра трубы в середине изгиба трубы, так что она почти не видна невооруженным глазом.As shown in Fig.7, the compression is carried out exclusively in the vertical direction, so that the cross section of the
Рамный каркас 51 прессового узла 50 выполнен кольцеобразным, а именно, в том смысле, что он выполнен замкнутым, то есть бесконечным. Внешняя форма на виде в плане предпочтительно является ромбовидной, при этом в каждой угловой точке расположен один из пуансонов 52, 53, 55, 56.The frame frame 51 of the
На фиг.2 показано колено 3 трубы, имеющее начальную касательную 2 и касательную 4. На фиг.2 отмечены три различные плоскости A-A, B-B и C-C сечения, при этом плоскость B-B сечения расположена в середине колена 3 трубы, потому что там имеются наибольшие отклонения толщин стенки на внутренней дуге и на наружной дуге.FIG. 2 shows a
Поперечные сечения в местах, отмеченных на фиг.2, которые получились бы при способе индукционной гибки по уровню техники, изображены на фиг.3. Соответственно этому поперечное сечение только в области A-A, то есть у конечной касательной 4 на недеформированной применяемой трубе 1, еще круглое. Вследствие процесса деформации в качестве поперечного сечения B-B в середине колена 3 получается так называемая стоящая овальность, которая одновременно приводит к тому, что в области C-C, то есть на переходе к начальной касательной 2, имеется лежащая овальность.Cross sections at the locations marked in FIG. 2, which would have been obtained with the prior art induction bending method, are shown in FIG. 3. Accordingly, the cross-section only in the region A-A, that is, for the
При применении предлагаемого изобретением способа индукционной гибки, в отличие от этого, для всех трех поперечных сечений A-A, B-B и C-C получаются круглые формы, как изображено на фиг.4.When applying the method of induction bending according to the invention, in contrast, for all three cross-sections A-A, B-B and C-C, round shapes are obtained, as shown in FIG. 4.
На фиг.5 на чертеже другого поперечного сечения в плоскости B-B показаны различные распределения толщин стенки на колене 3 трубы. На внутренней дуге 3.2 трубы толщина стенки значительно больше, чем на наружной дуге 3.1 трубы. Вертикальная ось 3.3, которая характеризует нейтральную зону, лежит не в центре поперечного сечения трубы, а в соответствии с изобретением сдвинута в направлении наружной дуги 3.1 трубы. Это достигается, например, при следующем, в соответствии с изобретением асимметричном распределении температуры в зоне деформации:5, in a drawing of another cross section in the plane B-B, various distributions of wall thicknesses on
Наружная сторона 3.1 дуги: 850°COutside 3.1 arc: 850 ° C
Внутренняя сторона 3.2 дуги: 1000°CInner side 3.2 of arc: 1000 ° C
Путь перестановки индуктора в этом месте составляет только примерно 10 мм внецентренно. Этот небольшой по сравнению с прочими геометрическими размерами путь перестановки уже достаточен для достижения эффектов изобретения.The permutation path of the inductor at this point is only about 10 mm eccentrically. This small in comparison with other geometric dimensions, the permutation path is already sufficient to achieve the effects of the invention.
На фиг.6 показано распределение толщин стенки в горизонтальном поперечном сечении колена 3 трубы. Штрихпунктирная линия в середине представляет собой среднюю ось 2 трубы. Параллельно ей проходит нейтральная зона 3.3. Штриховые линии в области внутренней дуги 3.2 трубы и наружной дуги 3.1 трубы изображают толщины стенки у недеформированной трубы 1. Сплошные линии показывают устанавливающиеся толщины стенки после выполнения деформации методом гибки. Здесь также отклонения изображены преувеличенными.Figure 6 shows the distribution of wall thicknesses in a horizontal cross section of a
Ниже излагаются примеры распределения толщины стенки у применяемой трубы, имеющей номинальную толщину стенки 10 мм:The following are examples of the distribution of wall thickness of an applied pipe having a nominal wall thickness of 10 mm:
a) Деформация методом индукционной гибки по уровню техники: a) Deformation by induction bending according to the prior art:
наружная сторона 3.1 дуги: 7,5 мм (-25%)outer side 3.1 of the arc: 7.5 mm (-25%)
внутренняя сторона 3.2 дуги: 15,0 мм (+50%)inner side 3.2 arcs: 15.0 mm (+ 50%)
изменение внутреннего диаметра трубы (сужение): -1,25 ммchange in the inner diameter of the pipe (narrowing): -1.25 mm
b) Деформация методом индукционной гибки в соответствии с изобретением:b) Deformation by induction bending in accordance with the invention:
благодаря соответственно адаптированным температурам может достигаться смещение нейтральной зоны 3.3 внутрь или наружу. Как правило, при предлагаемом изобретением способе стремятся к смещению наружу, чтобы вдвое уменьшить утонение:due to suitably adapted temperatures, a neutral zone 3.3 shift inward or outward can be achieved. As a rule, with the method of the invention, they tend to move outward in order to halve the thinning:
наружная сторона 3.1 дуги: 8,75 мм (-12,5%)outer side 3.1 of the arc: 8.75 mm (-12.5%)
внутренняя сторона 3.2 дуги: 17,50 мм (+75%)inner side 3.2 of the arc: 17.50 mm (+ 75%)
изменение внутреннего диаметра трубы (сужение): прибл. -3,125 ммchange in the inner diameter of the pipe (narrowing): approx. 3.125 mm
Таким образом, утонение наружной стороны 3.1 дуги уменьшено наполовину. Правда, одновременное увеличение толщины стенки на внутренней стороне 3.2 дуги приводит к небольшому уменьшению внутреннего диаметра. Получающееся в результате этого сокращение поперечного сечения трубы в свету примерно на 2 мм пренебрежимо мало ввиду большого диаметра применяемых труб.Thus, the thinning of the outer side 3.1 of the arc is reduced by half. True, a simultaneous increase in the wall thickness on the inner side 3.2 of the arc leads to a slight decrease in the inner diameter. The resulting reduction in pipe cross section in the light by about 2 mm is negligible due to the large diameter of the pipes used.
Claims (27)
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102015106571.1 | 2015-04-28 | ||
DE102015106571.1A DE102015106571A1 (en) | 2015-04-28 | 2015-04-28 | Method for induction bending forming of a pressure-resistant pipe with large wall thickness and large diameter and induction tube bending device |
PCT/DE2016/100189 WO2016173584A1 (en) | 2015-04-28 | 2016-04-21 | Method for induction bend forming a compression-resistant pipe having a large wall thickness and a large diameter ,and induction pipe bending device |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2679502C1 true RU2679502C1 (en) | 2019-02-11 |
Family
ID=56203047
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017134400A RU2679502C1 (en) | 2015-04-28 | 2016-04-21 | Method of induction bending of a pressure-resistant pipe for power plants and main pipelines and device therefor |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20180043410A1 (en) |
EP (1) | EP3288694B1 (en) |
JP (1) | JP2018514387A (en) |
KR (1) | KR20170141766A (en) |
CN (1) | CN107567358A (en) |
BR (1) | BR112017022211B1 (en) |
CA (1) | CA2979430A1 (en) |
DE (1) | DE102015106571A1 (en) |
ES (1) | ES2744610T3 (en) |
MX (1) | MX2017012647A (en) |
PL (1) | PL3288694T3 (en) |
RU (1) | RU2679502C1 (en) |
SG (1) | SG11201707655PA (en) |
WO (1) | WO2016173584A1 (en) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP7238660B2 (en) * | 2019-07-22 | 2023-03-14 | 日本製鉄株式会社 | Hollow bending part manufacturing method, hollow bending part manufacturing apparatus, and hollow bending part |
CN112238186B (en) * | 2020-09-04 | 2022-06-03 | 中国石油天然气集团有限公司 | Method and device for machining small-radius bent pipe |
US12044798B2 (en) | 2021-06-18 | 2024-07-23 | Space Shift, Inc. | Learning model, signal processor, flying object, and program |
CN114994288B (en) * | 2022-06-01 | 2023-12-12 | 重庆科技学院 | Comprehensive experiment system for preventing and controlling hydrate formation of oil and gas pipeline |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU351619A1 (en) * | В. В. Низкий, А. Г. Беккер, А. А. Куркумели, Н. А. Головко | DEVICE FOR INSTALLING THE INDUCTOR IN THE PIPE BENDING MACHINE | ||
RU2062156C1 (en) * | 1993-11-26 | 1996-06-20 | Научно-исследовательский институт авиационной технологии и организации производства | Metallic tube bending method |
RU144696U1 (en) * | 2014-03-28 | 2014-08-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Научно-Производственное Объединение "Техномаш" | ZONE HEATING DEVICE |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5838250B2 (en) * | 1973-01-20 | 1983-08-22 | ダイイチコウシユウハコウギヨウ カブシキガイシヤ | Bending method and device for metal tube with circular cross section |
JPS518159A (en) * | 1974-07-11 | 1976-01-22 | Nippon Steel Corp | Kyokukanno seizoho |
US4062216A (en) * | 1974-07-23 | 1977-12-13 | Daiichi Koshuha Kogyo Kabushiki Kaisha | Metal bending methods and apparatus |
JPS5186057A (en) * | 1975-01-28 | 1976-07-28 | Daiichi Koshuha Honsha Kk | KINZOKUKANNOMAGEKAKOHOOYOBIDOSOCHI |
DE2555326C3 (en) * | 1975-12-05 | 1978-10-19 | Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf | Device for bending large pipes |
JPS55158835A (en) * | 1979-05-29 | 1980-12-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Pipe bending method |
DE3150381A1 (en) * | 1981-12-16 | 1983-06-23 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Method and installation for avoiding ovality in the bending of tubes |
JPS61229425A (en) * | 1985-02-06 | 1986-10-13 | Hitachi Ltd | Method and device for controlling working temperature in high frequency induction heating bend |
JPH03169434A (en) * | 1989-11-29 | 1991-07-23 | Hitachi Ltd | Bending apparatus and method for pipe material |
JP2003164918A (en) * | 2001-11-28 | 2003-06-10 | Dai Ichi High Frequency Co Ltd | Method and apparatus for bending work of metal pipe |
DE10240341A1 (en) * | 2002-08-27 | 2004-03-18 | Mannesmannröhren-Werke Ag | Method and device for inductively bending pipes |
AU2008235842B2 (en) * | 2007-04-04 | 2011-06-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method of manufacturing a bent product and an apparatus and a continuous line for manufacturing the same |
WO2011024741A1 (en) * | 2009-08-25 | 2011-03-03 | 住友金属工業株式会社 | Bent member, and device and method for manufacturing same |
CN101774113A (en) * | 2010-02-28 | 2010-07-14 | 河北沧海管件集团有限公司 | Hot-pushing process for manufacturing large-caliber high-steel grade single-seam elbow |
DE102010013090A1 (en) * | 2010-03-26 | 2011-11-17 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Method and device for bending hollow sections |
-
2015
- 2015-04-28 DE DE102015106571.1A patent/DE102015106571A1/en active Pending
-
2016
- 2016-04-21 CA CA2979430A patent/CA2979430A1/en not_active Withdrawn
- 2016-04-21 PL PL16731774T patent/PL3288694T3/en unknown
- 2016-04-21 JP JP2017556525A patent/JP2018514387A/en active Pending
- 2016-04-21 RU RU2017134400A patent/RU2679502C1/en active
- 2016-04-21 EP EP16731774.2A patent/EP3288694B1/en active Active
- 2016-04-21 BR BR112017022211-6A patent/BR112017022211B1/en not_active IP Right Cessation
- 2016-04-21 SG SG11201707655PA patent/SG11201707655PA/en unknown
- 2016-04-21 CN CN201680018768.9A patent/CN107567358A/en active Pending
- 2016-04-21 KR KR1020177034346A patent/KR20170141766A/en not_active Application Discontinuation
- 2016-04-21 MX MX2017012647A patent/MX2017012647A/en unknown
- 2016-04-21 ES ES16731774T patent/ES2744610T3/en active Active
- 2016-04-21 US US15/556,837 patent/US20180043410A1/en not_active Abandoned
- 2016-04-21 WO PCT/DE2016/100189 patent/WO2016173584A1/en active Application Filing
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU351619A1 (en) * | В. В. Низкий, А. Г. Беккер, А. А. Куркумели, Н. А. Головко | DEVICE FOR INSTALLING THE INDUCTOR IN THE PIPE BENDING MACHINE | ||
RU2062156C1 (en) * | 1993-11-26 | 1996-06-20 | Научно-исследовательский институт авиационной технологии и организации производства | Metallic tube bending method |
RU144696U1 (en) * | 2014-03-28 | 2014-08-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Научно-Производственное Объединение "Техномаш" | ZONE HEATING DEVICE |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP3288694B1 (en) | 2019-06-05 |
DE102015106571A1 (en) | 2016-11-03 |
CN107567358A (en) | 2018-01-09 |
JP2018514387A (en) | 2018-06-07 |
BR112017022211A2 (en) | 2018-07-03 |
MX2017012647A (en) | 2018-05-11 |
WO2016173584A1 (en) | 2016-11-03 |
SG11201707655PA (en) | 2017-10-30 |
US20180043410A1 (en) | 2018-02-15 |
ES2744610T3 (en) | 2020-02-25 |
BR112017022211B1 (en) | 2021-01-26 |
KR20170141766A (en) | 2017-12-26 |
CA2979430A1 (en) | 2016-11-03 |
EP3288694A1 (en) | 2018-03-07 |
PL3288694T3 (en) | 2020-02-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2679502C1 (en) | Method of induction bending of a pressure-resistant pipe for power plants and main pipelines and device therefor | |
RU2621747C1 (en) | Method for producing welded steel pipe | |
Shinkin | Mathematical model of technological parameters’ calculation of flanging press and the formation criterion of corrugation defect of steel sheet’s edge | |
PT2285507E (en) | Method for producing a large steel tube | |
KR101632137B1 (en) | Tube expanding method for manufacturing metal tube | |
AU2011204164A1 (en) | Method and apparatus for manufacturing a bent member | |
JP2008173648A (en) | Method and apparatus for cold bending pipe, and elbow manufactured by the same method and apparatus | |
CN104438824B (en) | For the manufacturing process of bushing type inner heat exchanger | |
Yu et al. | Theoretical analysis and experimental investigations on the symmetrical three-roller setting round process | |
黄学颖 et al. | Roller design and numerical simulation of three-roller continuous and synchronous adjusting straightness and roundness process on LSAW pipes | |
CN105081019A (en) | Roll-bending process apparatus and roll-bending process method | |
RU2601844C2 (en) | Method of producing steel pipe | |
CN206613883U (en) | The device that a kind of pipe fitting is bent | |
US20180036780A1 (en) | Method for induction bend forming a compression-resistant pipe having a large wall thickness and a large diameter | |
CN221110264U (en) | Welding squeeze roller device for small-caliber thick-wall pipe | |
WO2016197226A1 (en) | Method and apparatus for preforming a tube and for the manufacturing of coil-on-tube heat-exchangers therefrom | |
RU2362647C2 (en) | Method for production of hollow forged pieces | |
JP2005279745A (en) | Method for bending large diameter steel pipe | |
RU2545980C1 (en) | Method to make steeply curved setsquare | |
SU825215A1 (en) | Pass of rolls for tube pilger rolling | |
CN105537325A (en) | Two-roller straightener convex roller shape curve for large-diameter pipe/bar | |
RU2690766C1 (en) | Method of forming pipes with conical ends | |
RU2801805C1 (en) | Method for production of steel pipes for highly sealed threaded connections of the premium class | |
CN209697714U (en) | The roll positioning device of double-roll rolling mill | |
RU2608153C2 (en) | Method of producing hollow billets with inner ledges |