RU2678937C1 - Ultra-wideband absorbent coating - Google Patents
Ultra-wideband absorbent coating Download PDFInfo
- Publication number
- RU2678937C1 RU2678937C1 RU2018114351A RU2018114351A RU2678937C1 RU 2678937 C1 RU2678937 C1 RU 2678937C1 RU 2018114351 A RU2018114351 A RU 2018114351A RU 2018114351 A RU2018114351 A RU 2018114351A RU 2678937 C1 RU2678937 C1 RU 2678937C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coating
- dielectric layers
- layers
- absorbent coating
- ultra
- Prior art date
Links
- 238000000576 coating method Methods 0.000 title claims abstract description 35
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 title claims abstract description 34
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 title abstract description 11
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 title abstract description 11
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims abstract description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 40
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 11
- 230000005520 electrodynamics Effects 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 3
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011358 absorbing material Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 238000001771 vacuum deposition Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q17/00—Devices for absorbing waves radiated from an antenna; Combinations of such devices with active antenna elements or systems
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технике сверхвысоких частот и предназначено для уменьшения радиолокационной заметности объектов военной техники, например, летательных аппаратов.The invention relates to techniques for microwave frequencies and is intended to reduce the radar visibility of military equipment, for example, aircraft.
Известно сверхширокополосное радиопоглощающее покрытие [Патент RU №2571906, МКИ7 В32В 7/02, H01Q 17/00 бюл. №36 от 27.12.2015], выполненное в виде многослойного металлополимероматричного композиционного материала, слои которого имеют различную толщину. При этом в каждом слое в качестве наполнителя используется комплекс ферромагнитных частиц с различными формами (чешуйчатой, сфероидальной) и разными размерами. Значительное ступенчатое снижение диэлектрической проницаемости от первого к последнему слою при плавном снижении магнитной проницаемости от второго к последнему слою обеспечивают плавное снижение коэффициента отражения при подборе толщин слоев покрытия. Сложная частотная дисперсия магнитной проницаемости слоев покрытия в совокупности с плавной дебаевской частотной зависимостью диэлектрической проницаемости слоев обеспечивает условия для ступенчатого уменьшения импеданса слоев покрытия от верхнего слоя к металлической подложке, что позволяет получить низкие значения коэффициента отражения в широкой полосе частот. Недостатками покрытия является низкая технологичность изготовления, сложность обеспечения повторяемости параметров слоев и, в некоторых случаях, недостаточно широкая полоса рабочих частот.Known ultra-wideband radar absorbing coating [Patent RU No. 2571906, MKI 7 V32V 7/02, H01Q 17/00 bull. No. 36 dated December 27, 2015], made in the form of a multilayer metal-polymer composite material, the layers of which have different thicknesses. Moreover, in each layer, a complex of ferromagnetic particles with various shapes (scaly, spheroidal) and different sizes is used as a filler. A significant stepwise decrease in the dielectric constant from the first to the last layer with a gradual decrease in the magnetic permeability from the second to the last layer provides a smooth decrease in the reflection coefficient when selecting the thickness of the coating layers. The complex frequency dispersion of the magnetic permeability of the coating layers, together with the smooth Debye frequency dependence of the dielectric constant of the layers, provides conditions for stepwise decreasing the impedance of the coating layers from the upper layer to the metal substrate, which allows one to obtain low reflectance values in a wide frequency band. The disadvantages of the coating are the low manufacturability, the difficulty of ensuring the repeatability of the layer parameters and, in some cases, the insufficiently wide operating frequency band.
Наиболее близким аналогом является поглощающее покрытие [Патент RU №2271058, МКИ7 H01Q 17/00, бюл. №6 от 27.02.2006 (прототип)]. Поглощающее покрытие содержит первый и второй диэлектрические слои, управляемый слой, третий диэлектрический слой, на одной стороне которого расположен проводящий отражающий экран. Управляемый слой выполнен в виде тонкой пленки напыленного графита и расположен между первым и вторым диэлектрическими слоями. На внешней стороне первого диэлектрического слоя расположена первая двумерно-периодическая решетка из полосок напыленного металла, между вторым и третьим диэлектрическими слоями расположена вторая двумерно-периодическая решетка из полосок напыленного металла. Параметры слоев выбраны из условий обеспечения минимума уровня отраженного сигнала в требуемой полосе частот. Недостатком такого поглощающего покрытия является недостаточно широкая рабочая полоса частот.The closest analogue is an absorbing coating [Patent RU No. 2271058, MKI 7 H01Q 17/00, bull. No. 6 of February 27, 2006 (prototype)]. The absorbent coating comprises first and second dielectric layers, a controllable layer, and a third dielectric layer, on one side of which a conductive reflective screen is arranged. The controlled layer is made in the form of a thin film of sprayed graphite and is located between the first and second dielectric layers. On the outside of the first dielectric layer there is a first two-dimensionally periodic lattice of strips of deposited metal, between the second and third dielectric layers there is a second two-dimensionally periodic lattice of strips of deposited metal. The layer parameters are selected from conditions to ensure a minimum level of the reflected signal in the desired frequency band. The disadvantage of this absorbent coating is not wide enough operating frequency band.
Техническим результатом изобретения является расширение полосы рабочих частот поглощающего покрытия.The technical result of the invention is the expansion of the frequency band of the absorbent coating.
Указанный технический результат достигается тем, что в поглощающем покрытии, содержащем диэлектрические слои с напыленными двумерно-периодическими решетками из полосок металла и проводящий отражающий экран на внешней поверхности последнего слоя, новым является то, что толщина диэлектрических слоев равна четверти длины волны на центральной частоте рабочей полосы частот.The specified technical result is achieved in that in an absorbent coating containing dielectric layers with deposited two-dimensionally periodic gratings of metal strips and a conductive reflective screen on the outer surface of the last layer, it is new that the thickness of the dielectric layers is equal to a quarter of the wavelength at the center frequency of the working strip frequencies.
Отличие заявляемого устройства от наиболее близкого аналога заключается в том, что толщина диэлектрических слоев равна четверти длины волны на центральной частоте рабочей полосы частот.The difference of the claimed device from the closest analogue is that the thickness of the dielectric layers is equal to a quarter of the wavelength at the center frequency of the working frequency band.
Таким образом, отмеченный выше отличительный от прототипа признак позволяет сделать вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию «новизна». Признаки, отличающие заявляемое техническое решение от прототипа, не выявлены в других технических решениях и, следовательно, обеспечивают заявляемому решению соответствие критерию «изобретательский уровень».Thus, the above distinguishing feature from the prototype sign allows us to conclude that the proposed technical solution meets the criterion of "novelty." Signs that distinguish the claimed technical solution from the prototype are not identified in other technical solutions and, therefore, provide the claimed solution with the criterion of "inventive step".
Сущность изобретения поясняется рисунками:The invention is illustrated by drawings:
На фиг. 1 показана конструкция заявляемого сверхширокополосного покрытия с топологией проводников двумерно-периодической металлической решетки.In FIG. 1 shows the design of the inventive ultra-wideband coating with a topology of conductors of a two-dimensionally periodic metal lattice.
На фиг. 2 изображена рассчитанная зависимость модуля коэффициента отражения от ширины металлических проводников решетки при разном количестве диэлектрических слоев.In FIG. Figure 2 shows the calculated dependence of the reflection coefficient modulus on the width of the metal conductors of the lattice for different numbers of dielectric layers.
На фиг. 3 представлена рассчитанная зависимость модуля коэффициента отражения от периода решетки при разном количестве диэлектрических слоев.In FIG. Figure 3 shows the calculated dependence of the reflection coefficient modulus on the lattice period for different numbers of dielectric layers.
На фиг. 4 изображена рассчитанная в программе электродинамического анализа амплитудно-частотная характеристика коэффициента отражения заявляемого поглощающего покрытия в широкой полосе частот.In FIG. 4 shows the amplitude-frequency characteristic calculated in the electrodynamic analysis program of the reflection coefficient of the inventive absorbing coating in a wide frequency band.
Заявляемое сверхширокополосное поглощающее покрытие (Фиг. 1) содержит диэлектрические слои 1, на поверхности которых нанесена двумерно-периодическая решетка из полосок 2 выполненных из металла или другого проводящего материала. Такие решетки имеются на всех поверхностях, за исключением внешней поверхности последнего слоя, на которую нанесен проводящий отражающий экран 3.The inventive ultra-wideband absorbent coating (Fig. 1) contains
Предлагаемое поглощающее покрытие работает следующим образом. Падающая на покрытие электромагнитная волна по мере прохождения многослойной структуры за счет интерференции волн, отраженных от границ диэлектрических слоев, испытывает резонансное поглощение в проводниках двумерно-периодической решетки. Уровень отражения электромагнитных волн и ширина полосы рабочих частот поглощающего покрытия определяются параметрами двумерно-периодической решетки и диэлектрических слоев. При соответствующем выборе этих параметров коэффициент отражения электромагнитных волн с частотами, попадающими в рабочую полосу поглощающего покрытия, значительно снижается.The proposed absorbent coating works as follows. An electromagnetic wave incident on the coating as the multilayer structure passes through interference of waves reflected from the boundaries of the dielectric layers experiences resonance absorption in the conductors of a two-dimensional-periodic lattice. The level of reflection of electromagnetic waves and the bandwidth of the operating frequencies of the absorbing coating are determined by the parameters of the two-dimensionally periodic lattice and dielectric layers. With the appropriate choice of these parameters, the reflection coefficient of electromagnetic waves with frequencies falling into the working band of the absorbing coating is significantly reduced.
Как известно, поиск новых высокоэффективных широкополосных радиопоглощающих материалов становится весьма актуальным для решения проблемы уменьшения помех и электромагнитной совместимости устройств. Одним из перспективных направлений является применение многослойных покрытий из различных материалов.As you know, the search for new high-performance broadband radar absorbing materials is becoming very relevant to solve the problem of reducing interference and electromagnetic compatibility of devices. One of the promising areas is the use of multilayer coatings of various materials.
В заявляемом поглощающем покрытии, как и в покрытии-прототипе, используется слоистая структура из нескольких диэлектрических слоев. Внешняя сторона последнего слоя полностью металлизирована, а на остальных поверхностях нанесены двумерно-периодические решетки из металла, полученные, например, методом вакуумного напыления. Существенным отличием от покрытия-прототипа является то, что оптическая толщина диэлектрических слоев h в заявляемой конструкции равна четверти длины волны на центральной частоте рабочего диапазона и может быть найдена по формуле:In the inventive absorbent coating, as in the coating of the prototype, a layered structure of several dielectric layers is used. The outer side of the last layer is completely metallized, and on the other surfaces two-dimensionally periodic metal lattices are deposited, obtained, for example, by vacuum deposition. A significant difference from the coating of the prototype is that the optical thickness of the dielectric layers h in the claimed design is equal to a quarter of the wavelength at the center frequency of the operating range and can be found by the formula:
Здесь h - толщина диэлектрика (м), с - скорость света (м/с), ƒ0 - центральная частота рабочего диапазона (Гц), ε - относительная диэлектрическая проницаемость материала слоев.Here h is the dielectric thickness (m), s is the speed of light (m / s), ƒ 0 is the central frequency of the operating range (Hz), ε is the relative dielectric constant of the material of the layers.
Таким образом, каждый из диэлектрических слоев заявляемого поглощающего покрытия является электродинамическим резонатором, а двумерно-периодические решетки служат зеркалами с заданными отражательными свойствами, обеспечивающими необходимую связь между резонаторами, а также связь первого резонатора с пространством. Исследования показывают, что подбором конструктивных параметров заявляемого покрытия можно достигнуть малой (менее - 10 дБ) величины коэффициента отражения в широкой полосе частот. Более протяженная рабочая полоса частот заявляемой конструкции поглощающего покрытия по сравнению с покрытием-прототипом достигается за счет резонансного поглощения электромагнитных волн в результате их интерференции в сильно связанных электродинамических слоях-резонаторах. Благодаря сильному взаимодействию этих слоев-резонаторов происходит расталкивание частот резонансов в заявляемой много-резонаторной структуре и формирование широкой рабочей полосы с малым коэффициентом отражения электромагнитных волн. В покрытии-прототипе толщина диэлектрических слоев много меньше длины волны, поэтому ширина полосы рабочих частот в нем существенно меньше.Thus, each of the dielectric layers of the inventive absorbing coating is an electrodynamic resonator, and two-dimensionally periodic gratings serve as mirrors with predetermined reflective properties, providing the necessary connection between the resonators, as well as the connection of the first resonator with space. Studies show that by selecting the design parameters of the claimed coating, it is possible to achieve a small (less than -10 dB) reflection coefficient in a wide frequency band. A longer operating frequency band of the claimed design of the absorbing coating compared to the prototype coating is achieved due to the resonant absorption of electromagnetic waves as a result of their interference in strongly coupled electrodynamic layers-resonators. Due to the strong interaction of these resonator layers, the resonance frequencies are repelled in the inventive multi-resonator structure and a wide working band is formed with a low reflection coefficient of electromagnetic waves. In the prototype coating, the thickness of the dielectric layers is much less than the wavelength, therefore, the width of the working frequency band in it is significantly less.
На фиг. 2 изображена рассчитанная в программе электродинамического анализа зависимость коэффициента отражения заявляемого поглощающего покрытия от ширины металлических проводников двумерно-периодической решетки. Зависимость рассчитана для центральной частоты (10 ГГц) рабочего диапазона при следующих конструктивных параметрах структуры: относительная диэлектрическая проницаемость слоев ε=2, толщина слоев h=5.3 мм, период двумерно-периодической решетки Т=2 мм, толщина металлизации проводников равнялась 1 мкм, проводимость материала решетки σ=10 кСм / м, количество слоев N=13. Видно, что при выбранных конструктивных параметрах существует оптимальное значение ширины проводников двумерно-периодической решетки W=0.1 мм, которое соответствует минимальному значению коэффициента отражения покрытия. На фиг. 3 представлена рассчитанная зависимость коэффициента отражения от периода двумерно-периодической решетки. Зависимость рассчитана для центральной частоты рабочего диапазона при следующих конструктивных параметрах структуры: относительная диэлектрическая проницаемость слоев ε=2, толщина слоев h=5.3 мм, ширина проводников решетки W=80 мкм, толщина металлизации проводников равнялась 1 мкм, проводимость материала решетки σ=14кСм/м. Видно, что при выбранных конструктивных параметрах существует оптимальное значение периода решетки Т=1.5 мм, которое соответствует минимальному значению коэффициента отражения покрытия.In FIG. 2 shows the dependence of the reflection coefficient of the inventive absorbing coating on the width of the metal conductors of a two-dimensional periodic lattice calculated in the electrodynamic analysis program. The dependence was calculated for the central frequency (10 GHz) of the operating range for the following structural parameters of the structure: relative permittivity of the layers ε = 2, layer thickness h = 5.3 mm, period of the two-dimensional periodic grating T = 2 mm, metallization thickness of the conductors was 1 μm, conductivity lattice material σ = 10 kS / m, the number of layers N = 13. It is seen that for the selected design parameters there is an optimal value of the width of the conductors of the two-dimensional-periodic grating W = 0.1 mm, which corresponds to the minimum value of the reflection coefficient of the coating. In FIG. Figure 3 shows the calculated dependence of the reflection coefficient on the period of a two-dimensional periodic lattice. The dependence was calculated for the central frequency of the operating range with the following structural parameters of the structure: relative permittivity of the layers ε = 2, layer thickness h = 5.3 mm, the width of the grating conductors W = 80 μm, the metallization thickness of the conductors was 1 μm, the conductivity of the grating material σ = 14 kS / m It is seen that for the selected design parameters there is an optimal value of the lattice period T = 1.5 mm, which corresponds to the minimum value of the reflection coefficient of the coating.
На фиг. 4 изображена рассчитанная в программе электродинамического анализа амплитудно-частотная характеристика коэффициента отражения заявляемого поглощающего покрытия в широкой полосе частот. Зависимость получена после оптимизации конструктивных параметров поглощающего покрытия по критерию максимальной рабочей полосы при заданном коэффициенте отражения - 10 дБ. Конструктивные параметры поглощающего покрытия были следующими: относительная диэлектрическая проницаемость слоев ε=2, толщина слоев h=5.3 мм, ширина проводников решетки W=80 мкм, толщина металлизации проводников равнялась 1 мкм, проводимость материала решетки изменялась от σ=27 кСм / м до σ=8 кСм / м от первого к последнему слою, период решетки Т=3.9 мм.In FIG. 4 shows the amplitude-frequency characteristic calculated in the electrodynamic analysis program of the reflection coefficient of the inventive absorbing coating in a wide frequency band. The dependence is obtained after optimization of the design parameters of the absorbing coating according to the criterion of the maximum working band at a given reflection coefficient of 10 dB. The design parameters of the absorbing coating were as follows: relative permittivity of the layers ε = 2, layer thickness h = 5.3 mm, the width of the grating conductors W = 80 μm, the metallization thickness of the conductors was 1 μm, the conductivity of the grating material varied from σ = 27 kS / m to σ = 8 kS / m from the first to the last layer, the lattice period T = 3.9 mm.
Из представленной зависимости видно, что заявляемое поглощающее покрытие имеет широкую рабочую полосу частот с перекрытием по частоте ƒв / ƒн = 22 при коэффициенте отражения не более - 10 дБ, что значительно лучше, чем у представленных аналогов и подтверждает заявляемый технический результат.From the above, depending seen that the claimed absorbing coating has a wide operating frequency range with overlap in frequency ƒ / ƒ n = 22 when the reflection coefficient of not more than - 10 dB, which is significantly better than that presented analogs and confirms the claimed technical result.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018114351A RU2678937C1 (en) | 2018-04-18 | 2018-04-18 | Ultra-wideband absorbent coating |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018114351A RU2678937C1 (en) | 2018-04-18 | 2018-04-18 | Ultra-wideband absorbent coating |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2678937C1 true RU2678937C1 (en) | 2019-02-04 |
Family
ID=65273402
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018114351A RU2678937C1 (en) | 2018-04-18 | 2018-04-18 | Ultra-wideband absorbent coating |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2678937C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111180898A (en) * | 2020-01-16 | 2020-05-19 | 吉林大学 | Multi-value resistance integrated super-structure broadband optical transparent microwave absorbing device |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2271058C1 (en) * | 2004-07-20 | 2006-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Военный институт радиоэлектроники | Absorbing coating |
| WO2010147568A1 (en) * | 2009-06-17 | 2010-12-23 | Oleksandr Radievich Bedjukh | Radio wave absorbing coating |
| RU2486541C2 (en) * | 2011-08-02 | 2013-06-27 | Федеральное государственное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военный авиационный инженерный университет" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации | Absorbent coating |
| RU2571906C1 (en) * | 2014-07-16 | 2015-12-27 | Открытое акционерное общество "Центральное конструкторское бюро автоматики" | Ultra-wideband radar-absorbent coating |
| CN105304978A (en) * | 2015-11-13 | 2016-02-03 | 中国人民解放军空军工程大学 | Low-pass and high-absorption electromagnetic functional layer |
-
2018
- 2018-04-18 RU RU2018114351A patent/RU2678937C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2271058C1 (en) * | 2004-07-20 | 2006-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Военный институт радиоэлектроники | Absorbing coating |
| WO2010147568A1 (en) * | 2009-06-17 | 2010-12-23 | Oleksandr Radievich Bedjukh | Radio wave absorbing coating |
| RU2486541C2 (en) * | 2011-08-02 | 2013-06-27 | Федеральное государственное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военный авиационный инженерный университет" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации | Absorbent coating |
| RU2571906C1 (en) * | 2014-07-16 | 2015-12-27 | Открытое акционерное общество "Центральное конструкторское бюро автоматики" | Ultra-wideband radar-absorbent coating |
| CN105304978A (en) * | 2015-11-13 | 2016-02-03 | 中国人民解放军空军工程大学 | Low-pass and high-absorption electromagnetic functional layer |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111180898A (en) * | 2020-01-16 | 2020-05-19 | 吉林大学 | Multi-value resistance integrated super-structure broadband optical transparent microwave absorbing device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101464756B1 (en) | The electormagnetic screen with the big surface impedance | |
| US20210143537A1 (en) | Integrated wave-absorbing and wave-transparent apparatus and radome | |
| Majid et al. | Microstrip antenna's gain enhancement using left-handed metamaterial structure | |
| US6897820B2 (en) | Electromagnetic window | |
| RU2678937C1 (en) | Ultra-wideband absorbent coating | |
| CN109742551A (en) | A kind of adjustable slit gap type period frequency screening device for filling plasma | |
| Idrees et al. | A novel miniaturized frequency selective surface for EMI shielding applications | |
| MXPA05003836A (en) | Slot-type antennas employing a photonic bandgap structure. | |
| KR20220020743A (en) | Ultrathin electromagnetic wave perfect absorber | |
| Presse et al. | Circuit model of a double-layer artificial magnetic conductor | |
| RU2714110C1 (en) | Multilayer ultra-wideband absorbent coating | |
| Bulu et al. | Designing materials with desired electromagnetic properties | |
| CN111293440A (en) | Ultra-thin wave absorber based on deep sub-wavelength slit | |
| Kanth et al. | Design and implementation of ultra-thin wideband fss with sharp sidebands using tripole slots | |
| Hamid et al. | Analysis of absorption mechanism in a planar radome absorber | |
| Karim et al. | Low‐pass filter using a hybrid EBG structure | |
| CN110311228B (en) | 2.5D ultra-wideband frequency selection surface structure applied to ultra-wideband antenna | |
| CN112909569A (en) | Three-layer circular inner-outer double-resonant-cavity broadband terahertz wave super-surface absorber | |
| Islam et al. | Investigation of left-handed meta-atom for radio frequency shielding application | |
| Döken et al. | A simple frequency selective absorber surface design | |
| Kanth et al. | Band-pass FSS radome with sharp band edge characteristics based on substrate integrated waveguide technology | |
| Mavridou et al. | Novel tunable frequency selective meta-surfaces | |
| RU185342U1 (en) | UHF bandpass filter | |
| Jiang et al. | Metasurface design and scattering characteristics analysis of miura-ori folded structure | |
| Badgujar et al. | Design of a Dual Band Monolayer Metasurface Based Bandpass Filter |