RU2676209C9 - Акустико-эмиссионный способ определения типа дефекта структуры образца из углепластика - Google Patents
Акустико-эмиссионный способ определения типа дефекта структуры образца из углепластика Download PDFInfo
- Publication number
- RU2676209C9 RU2676209C9 RU2017145888A RU2017145888A RU2676209C9 RU 2676209 C9 RU2676209 C9 RU 2676209C9 RU 2017145888 A RU2017145888 A RU 2017145888A RU 2017145888 A RU2017145888 A RU 2017145888A RU 2676209 C9 RU2676209 C9 RU 2676209C9
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sample
- load
- acoustic emission
- destruction
- structural
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/14—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object using acoustic emission techniques
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Использование: для неразрушающего контроля и технической диагностики композиционных материалов на основе углепластиков акустико-эмиссионным методом. Сущность изобретения заключается в том, что сначала на образец из углепластика в область концентратора напряжений устанавливают тензодатчики и преобразователи акустической эмиссии, а затем осуществляют акустико-эмиссионный контроль при ступенчатом статическом нагружении образцов первоначально до нагрузки, при которой тензодатчики фиксируют напряженно-деформированное состояние, соответствующее разрушению матрицы при растяжении и сжатии образца, затем до нагрузки, при которой тензодатчиками фиксируют напряженно-деформированное состояние, соответствующее разрушению матрицы при растяжении и сжатии образца, затем до нагрузки, при которой тензодатчиками фиксируют напряженно-деформированное состояние, соответствующее разрушению волокна. После каждого этапа нагружения проводят анализ формы сигналов акустической эмиссии из зоны локации, вычисляют структурные коэффициенты, строят их зависимости от нагрузки и судят о типе дефекта в образце: уменьшение структурного коэффициента соответствует разрушению матрицы, а его увеличение - разрушению волокна. Технический результат: обеспечение возможности определения типа дефекта в образцах из углепластика. 1 з.п. ф-лы, 6 ил.
Description
Изобретение относится к неразрушающему контролю и технической диагностике композиционных материалов на основе углепластиков акустико-эмиссионным методом и может быть использовано для их контроля во время испытаний и эксплуатации конструкций.
Известен акустико-эмиссионный способ диагностирования изделий из композиционных материалов на основе углепластика, включающий установку на изделие акустических преобразователей, работающих в режиме приема и излучения, калибровку, прием, регистрацию и оценку сигналов акустической эмиссии, оцифровку сигналов, их предварительную обработку, фильтрацию помех, определение временных интервалов между приходом каждого сигнала на акустические преобразователи, определение по разности времен прихода координат источников сигналов акустической эмиссии. Кроме того, в зоне контроля устанавливают пьезоантенну из преобразователей, разбивают зону на секторы, в которые последовательно устанавливают акустический преобразователь имитатора сигналов по дуге окружности радиусом не менее половины минимального расстояния между акустическими преобразователями, задают минимальную амплитуду генератора имитатора, определяют времена прихода сигналов акустической эмиссии для построения годографа скоростей, после чего по годографу строят матрицу разностей времен прихода, рассчитывают погрешности локации сигналов имитатора Δих, Δиу в соответствии с выражениями 
где хлок, улок - координаты калибровочных сигналов акустической эмиссии, рассчитанные по матрице разностей времен прихода; хр, ур - реальные координаты места установки акустического преобразователя имитатора, причем при превышении погрешности допустимой величины увеличивают амплитуду сигналов генератора имитатора до тех пор, пока погрешность локации не будет находиться в пределах допустимой величины, затем по зарегистрированной амплитуде сигналов акустической эмиссии в каждом канале устанавливают их пороги селекции, после чего объект контроля нагружают, зарегистрированные при этом времена прихода сигналов акустической эмиссии сравнивают с матричными значениями и по наиболее близким из них судят о координатах источников дефектов (патент РФ №2599327, МПК G01N 29/14, БИ №28, 2016, приоритет от 09.06.2016), принятый за аналог.
Недостатком способа, принятого за аналог, является отсутствие методики анализа и оценки формы и основных информативных параметров сигналов акустической эмиссии, которые характеризуют процесс разрушения образца из углепластика. При использовании данного способа осуществляется определение времен прихода сигналов акустической эмиссии с учетом направления прихода для выполнения более точной локации источников.
Наиболее близким к данному способу является способ акустико-эмиссионного контроля дефектов в образцах из углепластика, включающий установку на образец акустических преобразователей, работающих в режиме приема и излучения, калибровку, нагружение образца, прием, регистрацию и обработку сигналов акустической эмиссии, их оцифровку, фильтрацию помех, локацию сигналов акустической эмиссии в области дефекта, определение структурного коэффициента, по которому судят о типе дефектов и состоящий в том, что в процессе статического нагружения со ступенчатым изменением нагрузки через интервал ΔР осуществляется локация сигналов акустической эмиссии в области концентратора напряжений, нагружение останавливают при нагрузке, соответствующей появлению устойчивой локации, разгружают образец, после чего рассчитывают значение структурного коэффициента и определяют его зависимость от нагрузки, выполняют фрактографический анализ материала в области локации, следующий образец нагружают до нагрузки, превышающей значение первой на (25-30) %, выполняют локацию сигналов, останавливают испытания, разгружают образец, определяют значение структурного коэффициента и его зависимость от нагрузки, затем отправляют на фрактографию, третий образец нагружают до нагрузки, составляющей (65-70) % от разрушающего значения и выполняют аналогичные расчеты, о связи изменения структуры сигналов акустической эмиссией с процессом разрушения судят, исходя из сравнительного анализа зависимостей структурного коэффициента от нагрузки и результатов фрактографии (Степанова Л.Н., Батаев В.А., Чернова В.В. Исследование разрушения образцов из углепластика при статическом нагружении с использованием методов акустической эмиссии и фрактографии // Дефектоскопия, 2017, №6, с. 26-33), принятый за прототип.
При использовании данного способа по локации сигналов акустической эмиссии устанавливается момент начала разрушения нагружаемого образца из углепластика, а определять тип разрушения структуры образцов из углепластика не представляется возможным.
При разработке заявляемого акустико-эмиссионного способа определения типа дефекта структуры образца из углепластика была поставлена задача повышения надежности диагностики объектов из углепластика в режиме реального времени путем определения типа разрушения материала по изменению структуры сигналов акустической эмиссии.
Поставленная задача решается за счет того, что в акустико-эмиссионном способе определения типа дефекта структуры образца из углепластика, включающем установку на образец акустических преобразователей, работающих в режиме приема и излучения, калибровку, нагружение образца, прием, регистрацию и обработку сигналов акустической эмиссии, их оцифровку, фильтрацию помех, локацию сигналов акустической эмиссии в области дефекта, определение структурного коэффициента, по которому судят о типе дефекта, в область концентратора напряжений устанавливают тензодатчики, нагружение образца первоначально осуществляют до нагрузки, при которой тензодатчики фиксируют напряженно-деформированное состояние, соответствующее разрушению матрицы при растяжении и сжатии образца, после чего нагружение останавливают, проводят анализ формы сигналов акустической эмиссии из зоны локации и вычисляют структурный коэффициент, строят его зависимость от нагрузки, затем выполняют нагружение до нагрузки, при которой тензодатчиками фиксируют напряженно-деформированное состояние, соответствующее разрушению волокна, после чего нагружение останавливают, вычисляют структурный коэффициент, строят зависимости структурных коэффициентов от нагрузки и судят о типе дефекта в образце: уменьшение структурного коэффициента соответствует разрушению матрицы, а его увеличение - разрушению волокна.
Тип повреждения образца определяют при текущем напряженно-деформированном состоянии по критериям дефектов в соответствии с выражениями:
- растрескивание матрицы при растяжении образца (σу>0):
- растрескивание матрицы при сжатии образца (σу<0):
- разрыв волокна (σх>0):
где σх, σy, σxy, σyz, σxz - текущие нормальные и касательные напряжения в образце, возникающие в процессе нагружения; Xt, Yt, Yc и Sxy, Syz, Sxz - значения пределов прочности на растяжение, сжатие и сдвиг, а структурный коэффициент определяют из соотношения
где D2, D3 - коэффициенты детализации соответственно на частотах (250-500) кГц и (125-250) кГц.
На фиг. 1 приведен график зависимости процента накопления повреждений λ в образце с укладкой монослоев [±45/90/0/90/±45] от нагрузки. На фиг. 2 показана локация источников сигналов акустической эмиссии образца 1 с укладкой монослоев [±45/90/0/90/±45] при нагрузке Р=18 кН. На фиг. 3 показана локация источников сигналов акустической эмиссии образца 2 с укладкой монослоев [±45/90/0/90/±45] при нагрузке Р=32 кН. На фиг. 4 приведены графики зависимости структурных коэффициентов сигналов акустической эмиссии от нагрузки для образцов 1 и 2. На фиг. 5, 6 показаны результаты фрактографического анализа материала образцов 1, 2.
Способ реализуется следующим образом.
На образец из углепластика наклеивают тензодатчики в область концентратора напряжений и устанавливают в его нагружающую машину. На нем размещают четыре акустических преобразователя, работающие в режиме приема и излучения. Затем проводят калибровку образца с целью определения скорости звука в объекте контроля во всех направлениях. Для этого каждый преобразователь последовательно переключают в режим излучения, а остальные акустические преобразователи работают в режиме приема и регистрируют сигналы акустической эмиссии от преобразователя, работающего в режиме обратного пьезоэффекта. По временам прихода и расстояниям между преобразователями рассчитывают скорость звука как 
, где а - расстояние между преобразователем, работающем в режиме излучения, и принимающим преобразователем; t - время распространения сигнала акустической эмиссии между данными преобразователями. Далее выполняют статическое нагружение образца до нагрузки, при которой тензодатчиками фиксируют напряженно-деформированное состояние, соответствующее разрушению матрицы при растяжении и сжатии образца. Значение напряжений σ1 рассчитывают с применением подхода, основанного на модели развивающегося повреждения, который реализуют с использованием метода конечных элементов (Степанова Л.Н., Коваленко Н.А., Огнянова Е.С. и др. Использование метода конечных элементов, тензометрии и акустической эмиссии для определения механизма разрушения образцов из углепластика при прочностных испытаниях // Контроль. Диагностика, 2015, №4, с. 29-36):
- растрескивание матрицы при растяжении образца (σу>0):
- растрескивание матрицы при сжатии образца (σy<0):
где σх, σy, σxy, σxz _ текущие нормальные и касательные напряжения в образце, возникающие в процессе нагружения; Yt, Yc и Sxy, Syz, Sxz - значения пределов прочности на растяжение, сжатие и сдвиг. В режиме реального времени выполняют локацию сигналов акустической эмиссии. Для этого определяют времена прихода каждого сигнала на акустические преобразователи и рассчитывают координаты дефектов. После чего нагружение образца останавливают. Проводят анализ формы сигналов акустической эмиссии, зарегистрированных из зоны локации. Выполняют разложение сигнала акустической эмиссии по алгоритму быстрого вейвлет-преобразования (алгоритм Мала). Определяют коэффициенты детализации вейвлет-разложения и вычисляют их максимальные значения для второго и третьего уровней детализации. Вычисляют структурный коэффициент:
где D2, D3 - коэффициенты детализации соответственно на частотах (250-500) кГц и (125-250) кГц, полученные при частоте дискретизации исходного сигнала f=2 МГц (Степанова Л.Н., Рамазанов И.С., Чернова В.В. Вейвлет-анализ структуры сигналов акустической эмиссии при прочностных испытаниях образцов из углепластика // Контроль. Диагностика, 2015, №7, с.54-62).
Затем продолжают нагружение образца до нагрузки, при которой тензодатчиками фиксируют напряженно-деформированное состояние, соответствующее разрушению волокна. Значения напряжений σ2 рассчитываются как: - разрыв волокна (σх>0):
где σxz - текущие касательные напряжения в образце, возникающие в процессе нагружения; Xt - значения пределов прочности на растяжение. Нагружение останавливают, и вычисляют структурные коэффициенты, строят зависимость структурных коэффициентов от нагрузки, по которой судят о типе дефекта образца: уменьшение структурного коэффициента соответствует разрушению матрицы, а его увеличение - разрушению волокна.
Пример 1
Осуществляли контроль дефектов двух образцов из углепластика 7700 размером 100×500 мм с концентратором напряжений в виде отверстия диаметром d=14 мм. В соответствии с ГОСТ 33375-2015 «Композиты полимерные. Метод испытания на растяжение образцов с открытым отверстием» отверстие должно быть не более чем 1/6 ширины образца. Размер отверстия составлял 1/7 ширины образца, что не противоречило требованиям ГОСТа. Акустико-эмиссионный контроль выполнялся с использованием диагностической акустико-эмиссионной системы СЦАД-16.10 с «плавающими» порогами селекции (свидетельство RU.C.27.007.A№40707, зарегистрировано в Государственном реестре средств измерений под номером 45154-10). На образцы устанавливалась прямоугольная пьезоантенна из четырех ПАЭ типа ПК-01-07 с полосой пропускания (100 … 700) кГц и четыре тензодатчика типа ПКС (свидетельство RU. C. 28. 007.А №30935) сопротивлением R=200 Ом, базой L=12 мм, коэффициентом тензочувствительности К=2,12. Провели калибровку образца, для чего каждый преобразователь последовательно переключали в режим излучения, а остальные акустические преобразователи - в режим приема и регистрировали сигналы акустической эмиссии от преобразователя-излучателя. По временам прихода и расстояниям между преобразователями рассчитали скорость звука.
Для образцов по формулам (1), (2) и (4) были определены значения напряжений σ1, и σ2 и соответствующие им нагрузки P1T=(0,23-0,2%)⋅Рразр и P2T=(0,46-0,51)⋅Рразр. Разрушающая нагрузка Рразр была определена экспериментально при испытании образцов с аналогичными геометрическими размерами, типом укладки монослоев и концентратором напряжений и составила РразрЭ=43,3 кН. Деформация ε определялась микропроцессорной многоканальной тензометрической системой ММТС-64.01 (свидетельство RU. C. 34. 007.А №44412) класса точности 0,2. Затем рассчитывалось напряжение σ=Е⋅ε, где Е - модуль упругости, кгс/мм; ε - относительная деформация. (Серьезнов А.Н., Степанова Л.Н., Кабанов С.И. и др. Тензометрия в транспортном машиностроении // Новосибирск: Наука, 2014, 272 с.). Нагрузка, рассчитанная с применением метода конечных элементов, составила РразрТ=43 кН. Погрешность расчетного метода составила δ=-0,69%.
Далее выполнялось ступенчатое статическое нагружение образца 1 до нагрузки Р1=18 кН через интервал ΔР=2 кН. При испытаниях была получена локация сигналов акустической эмиссии в области концентратора напряжений (фиг. 2). При увеличении нагрузки, прикладываемой к образцу 1, значение структурного коэффициента уменьшалось. В соответствии с формулой (3) это характеризовало смещение энергии сигналов акустической эмиссии в область частот (250-500) кГц.
Для подтверждения наличия дефекта в образце из области локации сигналов акустической эмиссии были изготовлены шлифы и проведен их фрактографический анализ с использованием растрового электронного микроскопа CarlZeissEVO 50 XVP. Выполнено два шлифа: материал шлифа 11 был вырезан из области отверстия, материал шлифа 12 - из условно бездефектной области, расположенной в зоне крепления образца гидравлическими захватами нагружающей машины MTS-100. Анализ материала из области отверстия показал, что в образце 1 доминирующим процессом разрушения является разрушение матрицы (фиг. 5). Таким образом, уменьшение значения структурного коэффициента при увеличении нагрузки характеризовало процесс разрушения матрицы.
Далее был испытан образец 2. Нагружение выполнялось до нагрузки Р2=32 кН ступенчато через интервал ΔР=2 кН. Получена локация сигналов акустической эмиссии в области концентратора напряжений (фиг. 3). Для них был рассчитан структурный коэффициент и построена его зависимость от нагрузки (фиг. 4). В процессе нагружения образца 2 значение структурного коэффициента сначала снижалось, а затем наблюдалось его увеличение, что означало перераспределение энергии в области частот (125-250) кГц.
Из материала образца 2 было выполнено шесть шлифов. Расположения шлифов 21-25 представлены на фиг. 3. Шлиф 26 был вырезан из условно бездефектной области. В образце 2 был определен большой объем разрушенного волокна в монослоях ±45°, а также расслоения волокон монослоя (фиг. 6).
Таким образом, появление разрушений волокон и их расслоения внутри монослоя, вызванного значительным разрушением матрицы, сопровождалось увеличением структурных коэффициентов локализованных сигналов акустической эмиссии при увеличении нагрузки.
Предложенный способ позволяет определять тип дефекта структуры материала образцов из углепластика за счет фиксации тензодатчиками напряженно-деформированного состояния в области концентратора напряжений, а также определения значений расчетных нагрузок, соответствующих разрушению матрицы или волокна, и введения критерия изменения структурного коэффициента в зависимости от появления данных дефектов.
Claims (13)
1. Акустико-эмиссионный способ определения типа дефекта структуры образца из углепластика, включающий установку на образец акустических преобразователей, работающих в режиме приема и излучения, калибровку, нагружение образца, прием, регистрацию и обработку сигналов акустической эмиссии, их оцифровку, фильтрацию помех, локацию сигналов акустической эмиссии в области дефекта, определение структурного коэффициента, по которому судят о типе дефектов, отличающийся тем, что на образец устанавливают тензодатчики в область концентратора напряжений, нагружение образца осуществляют первоначально до нагрузки, при которой тензодатчики фиксируют напряженно-деформированное состояние, соответствующее разрушению матрицы при растяжении и сжатии образца, после чего нагружение останавливают, проводят анализ формы сигналов акустической эмиссии из зоны локации и вычисляют структурный коэффициент, строят его зависимость от нагрузки, затем выполняют нагружение до нагрузки, при которой тензодатчиками фиксируют напряженно-деформированное состояние, соответствующее разрушению волокна, после чего нагружение останавливают, вычисляют структурный коэффициент, строят зависимости структурных коэффициентов от нагрузки и судят о типе дефекта в образце: уменьшение структурного коэффициента соответствует разрушению матрицы, а его увеличение - разрушению волокна.
2. Акустико-эмиссионный способ по п. 1, отличающийся тем, что тип повреждения образца определяют при текущем напряженно-деформированном состоянии по критериям дефектов в соответствии с выражениями
- растрескивание матрицы при растяжении образца (σy>0)
- растрескивание матрицы при сжатии образца (σy<0)
- разрыв волокна (σx>0)
где σx, σy, σxy, σyz, σxz - текущие нормальные и касательные напряжения в образце, возникающие в процессе нагружения;
Xt, Yt, Yc и Sxy, Syz, Sxz - значения пределов прочности на растяжение, сжатие и сдвиг,
а структурный коэффициент определяют из соотношения
где D2, D3 - коэффициенты детализации соответственно на частотах (250-500) кГц и (125-250) кГц.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017145888A RU2676209C9 (ru) | 2017-12-25 | 2017-12-25 | Акустико-эмиссионный способ определения типа дефекта структуры образца из углепластика |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017145888A RU2676209C9 (ru) | 2017-12-25 | 2017-12-25 | Акустико-эмиссионный способ определения типа дефекта структуры образца из углепластика |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2676209C1 RU2676209C1 (ru) | 2018-12-26 |
| RU2676209C9 true RU2676209C9 (ru) | 2019-04-04 |
Family
ID=64753642
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017145888A RU2676209C9 (ru) | 2017-12-25 | 2017-12-25 | Акустико-эмиссионный способ определения типа дефекта структуры образца из углепластика |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2676209C9 (ru) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2750683C1 (ru) * | 2020-11-11 | 2021-07-01 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Способ определения механических характеристик высокоэнергетических материалов |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2396557C1 (ru) * | 2008-12-16 | 2010-08-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный университет путей сообщения" (СГУПС) | Многоканальное акустико-эмиссионное устройство |
| CN202256264U (zh) * | 2011-10-16 | 2012-05-30 | 浙江大学 | 检测碳纤维复合材料破坏失效的声发射装置 |
| RU2471180C1 (ru) * | 2011-09-23 | 2012-12-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный строительный университет" | Способ акустико-эмиссионного контроля композиционных материалов |
| JP2015031630A (ja) * | 2013-08-05 | 2015-02-16 | 株式会社Ｉｈｉ検査計測 | 複合材タンクのａｅ試験装置と方法 |
| RU2599327C1 (ru) * | 2015-06-09 | 2016-10-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный университет путей сообщения (СГУПС) г. Новосибирск | Акустико-эмиссионный способ диагностирования изделий из композиционных материалов на основе углепластика и устройство для его осуществления |
-
2017
- 2017-12-25 RU RU2017145888A patent/RU2676209C9/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2396557C1 (ru) * | 2008-12-16 | 2010-08-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный университет путей сообщения" (СГУПС) | Многоканальное акустико-эмиссионное устройство |
| RU2471180C1 (ru) * | 2011-09-23 | 2012-12-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный строительный университет" | Способ акустико-эмиссионного контроля композиционных материалов |
| CN202256264U (zh) * | 2011-10-16 | 2012-05-30 | 浙江大学 | 检测碳纤维复合材料破坏失效的声发射装置 |
| JP2015031630A (ja) * | 2013-08-05 | 2015-02-16 | 株式会社Ｉｈｉ検査計測 | 複合材タンクのａｅ試験装置と方法 |
| RU2599327C1 (ru) * | 2015-06-09 | 2016-10-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный университет путей сообщения (СГУПС) г. Новосибирск | Акустико-эмиссионный способ диагностирования изделий из композиционных материалов на основе углепластика и устройство для его осуществления |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Степанова Л.Н., Батаев В.А., Чернова В.В., Исследование разрушения образцов из углепластика при статическом нагружении с использованием методов акустической эмиссии и фрактографии, Дефектоскопия, 2017, N 6, с. 26-33. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2676209C1 (ru) | 2018-12-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Shah et al. | Efficiency and sensitivity of linear and non-linear ultrasonics to identifying micro and macro-scale defects in concrete | |
| Behnia et al. | Advanced structural health monitoring of concrete structures with the aid of acoustic emission | |
| Behnia et al. | Integrated non-destructive assessment of concrete structures under flexure by acoustic emission and travel time tomography | |
| Scholey et al. | Quantitative experimental measurements of matrix cracking and delamination using acoustic emission | |
| Anton et al. | Reference-free damage detection using instantaneous baseline measurements | |
| US20010047691A1 (en) | Hybrid transient-parametric method and system to distinguish and analyze sources of acoustic emission for nondestructive inspection and structural health monitoring | |
| Shiotani et al. | Global monitoring of large concrete structures using acoustic emission and ultrasonic techniques: case study | |
| Ohtsu | Elastic wave methods for NDE in concrete based on generalized theory of acoustic emission | |
| Antonaci et al. | Nonlinear ultrasonic evaluation of load effects on discontinuities in concrete | |
| Vary | Acousto-ultrasonics: An update | |
| Moradi-Marani et al. | Evaluating the damage in reinforced concrete slabs under bending test with the energy of ultrasonic waves | |
| Carboni et al. | A Lamb waves based statistical approach to structural health monitoring of carbon fibre reinforced polymer composites | |
| Rodríguez-Roblero et al. | Application of correlation analysis techniques to surface wave testing for the evaluation of reinforced concrete structural elements | |
| RU2676209C9 (ru) | Акустико-эмиссионный способ определения типа дефекта структуры образца из углепластика | |
| Toyama et al. | An investigation of non-linear elastic behavior of CFRP laminates and strain measurement using Lamb waves | |
| Taheri et al. | Acoustic emission and ultrasound phased array technique for composite material evaluation | |
| RU2704144C1 (ru) | Акустико-эмиссионный способ определения дефектов структуры образца из углепластика | |
| RU2461820C1 (ru) | Способ определения прочностных характеристик полимерных композиционных материалов | |
| Carello et al. | Experimental characterization of piezoelectric transducers for automotive composite structural health monitoring | |
| Niederleithinger et al. | Acoustic emission and ultrasonic monitoring of a prestressed concrete bridge in its final years | |
| RU2674573C1 (ru) | Способ акустико-эмиссионного контроля дефектов в композиционных конструкциях на основе углепластика | |
| Pollock et al. | Spectral domain analysis of acousto-ultrasonic tone burst lamb wave emissions in uncured pre-preg carbon fiber composites | |
| Lee et al. | In situ PZT diagnostics using linear reciprocity under environmental and structural variations | |
| Donskoy et al. | N-scan: New vibromodulation system for detection and monitoring of cracks and other contact-type defects | |
| RU2816673C1 (ru) | Способ выявления скрытых дефектов в композиционных материалах методом стоячих волн |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TH4A | Reissue of patent specification |