RU2672794C1 - Physical effects distributed control method and device - Google Patents
Physical effects distributed control method and device Download PDFInfo
- Publication number
- RU2672794C1 RU2672794C1 RU2017129755A RU2017129755A RU2672794C1 RU 2672794 C1 RU2672794 C1 RU 2672794C1 RU 2017129755 A RU2017129755 A RU 2017129755A RU 2017129755 A RU2017129755 A RU 2017129755A RU 2672794 C1 RU2672794 C1 RU 2672794C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- radiation
- spectra
- fiber
- optical fiber
- controlled
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 title claims abstract description 12
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims abstract description 44
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 claims abstract description 36
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims abstract description 20
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims abstract description 18
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 claims abstract description 17
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000006870 function Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000002310 reflectometry Methods 0.000 claims description 4
- 238000000253 optical time-domain reflectometry Methods 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 8
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 5
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 229910052691 Erbium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005311 autocorrelation function Methods 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005314 correlation function Methods 0.000 description 1
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- -1 erbium ions Chemical class 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 238000012067 mathematical method Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
- G01B11/00—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques
- G01B11/16—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques for measuring the deformation in a solid, e.g. optical strain gauge
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
- G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
- G01D5/32—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light
- G01D5/34—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells
- G01D5/353—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Length Measuring Devices By Optical Means (AREA)
- Optical Transform (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к информационно-измерительным системам и может применяться для мониторинга физических воздействий на протяженных, площадных или трехмерных объектах в различных областях промышленности и строительства (мониторинг трубопроводов, мостов, тоннелей, плотин и дамб, иных строений, а также морских и речных судов и прочих объектов). К контролируемым квазистационарным физическим воздействиям относятся механические напряжения, температурные изменения, напряженность магнитного и электрического полей и другие, способные влиять на фазу сигналов, распространяющихся в оптическом волокне.The invention relates to information-measuring systems and can be used to monitor physical effects on extended, areal or three-dimensional objects in various fields of industry and construction (monitoring of pipelines, bridges, tunnels, dams and dams, other buildings, as well as sea and river vessels and others objects). Controlled quasistationary physical effects include mechanical stresses, temperature changes, magnetic and electric fields, and others that can affect the phase of signals propagating in an optical fiber.
Известен способ измерения механических деформаций SU 1534304 (1988), состоящий в применении бриллюэновской рефлектометрии. Данный способ подразумевает использование узкополосного источника зондирующих оптических импульсов, которые, распространяясь вдоль волоконно-оптической линии, испытывают обратное рассеяние, обусловленное эффектом Манделынтама-Бриллюэна. При таком рассеянии происходит сдвиг оптической частоты относительно частоты зондирующего излучения, причем величина сдвига в первом приближении пропорциональна изменению температуры и механических напряжений. Измеряя указанную величину частотного сдвига, определяют величину данных воздействий. На основе способа по А.с. SU 1534304 разработаны устройства, описанные в патентах US 6813403 (2004) и RU 2346235 (2009).A known method of measuring mechanical deformation SU 1534304 (1988), consisting in the use of Brillouin reflectometry. This method involves the use of a narrow-band source of probing optical pulses, which, propagating along the fiber-optic line, experience backscattering due to the Mandelyntam-Brillouin effect. With such scattering, a shift in the optical frequency relative to the frequency of the probe radiation occurs, and the shift in the first approximation is proportional to the change in temperature and mechanical stresses. By measuring the indicated magnitude of the frequency shift, the magnitude of these effects is determined. Based on the method of A.S. SU 1534304 developed devices described in patents US 6813403 (2004) and RU 2346235 (2009).
Недостаток указанного способа состоит в сравнительно низкой чувствительности к физическим воздействиям, а также в сложности реализации.The disadvantage of this method is the relatively low sensitivity to physical influences, as well as the complexity of implementation.
Данный недостаток частично устранен в способе по патенту US 6545760 (2003). Способ состоит в использовании квазимонохроматической рэлеевской рефлектометрии. По технической сущности он наиболее близок к заявляемому способу.This disadvantage is partially eliminated in the method according to the patent US 6545760 (2003). The method consists in using quasi-monochromatic Rayleigh reflectometry. In technical essence, it is closest to the claimed method.
Способ по патенту US 6545760 включает в себя следующие операции:The method according to patent US 6545760 includes the following operations:
а) генерирование узкополосного оптического излучения с изменяемой длиной волны;a) the generation of narrow-band optical radiation with a variable wavelength;
б) разделение оптического излучения на опорное и измерительное;b) the separation of optical radiation into reference and measuring;
в) ввод измерительного излучения в оптическое волокно, в котором оно испытывает рассеяние Рэлея;c) the input of the measuring radiation into the optical fiber in which it experiences Rayleigh scattering;
г) сбор рассеянного в обратном направлении излучения;d) collection of backscattered radiation;
д) фотоприем измерительного и опорного излучений для формирования интерференционной картины;d) photo-reception of the measuring and reference radiation to form an interference pattern;
е) регистрация результата интерференции на множестве длин волн - получение опорного спектра рассеяния Рэлея;f) recording the result of interference at multiple wavelengths - obtaining the reference Rayleigh scattering spectrum;
ж) регистрация результата интерференции на множестве длин волн после того, как оптическое волокно было подвержено измеряемому воздействию - получение измерительного спектра рассеяния Рэлея;g) recording the result of interference at a variety of wavelengths after the optical fiber has been exposed to the measured influence — obtaining the measuring Rayleigh scattering spectrum;
з) вычисление Фурье-образа опорного спектра как функции волнового числа для перехода из частотной области в пространственную;h) calculation of the Fourier transform of the reference spectrum as a function of the wave number for the transition from the frequency domain to the spatial one;
и) вычисление Фурье-образа измерительного спектра как функции волнового числа для перехода из частотной области в пространственную;i) calculation of the Fourier transform of the measuring spectrum as a function of the wave number for the transition from the frequency domain to the spatial one;
к) определение измеряемого воздействия на основе сопоставления Фурье-образов измерительного и опорного спектров.j) determination of the measured impact based on a comparison of the Fourier transforms of the measurement and reference spectra.
Использование в устройстве по патенту US 6545760 прецизионно перестраиваемого лазера с очень узкой спектральной полосой, ширина которой составляет порядка 100 кГц, обуславливает высокую чувствительность к вибрациям и иным динамическим воздействиям, что в случае определения квазистационарных воздействий приводит к недостаточно высокой точности измерений.The use of a precision tunable laser with a very narrow spectral band with a width of about 100 kHz in the device according to US 6,545,760 leads to high sensitivity to vibrations and other dynamic effects, which, when determining quasi-stationary effects, results in insufficiently high measurement accuracy.
Задачей настоящего изобретения является разработка способа, позволяющего производить вибронезависимый распределенный контроль квазистационарных физических воздействий, оказывающих влияние на фазу сигналов в оптическом волокне с одновременным упрощением технической реализации.The objective of the present invention is to develop a method that allows for vibro-independent distributed control of quasistationary physical effects that affect the phase of the signals in the optical fiber while simplifying the technical implementation.
Технический результат применения изобретения состоит в определении величины физических воздействий на волокно с достаточно высокой точностью в условиях вибраций и иных динамических воздействий при помощи относительно несложной аппаратуры.The technical result of the application of the invention is to determine the magnitude of the physical effects on the fiber with sufficiently high accuracy under vibration and other dynamic effects using relatively simple equipment.
Технический результат достигается прежде всего тем, что определение величины воздействий на оптическое волокно производится путем сопоставления спектров рассеяния Рэлея, полученных при отсутствии воздействий (опорный спектр) и при их измерении (измерительный спектр), друг с другом с использованием низкокогерентного излучения. Поскольку излучение оптического диапазона характеризуется сравнительно большими волновыми числами k, составляющими, к примеру, для излучения с длиной волны λ=1550 нм k=2π/λ=4⋅106 м, даже малые изменения показателя преломления сердцевины оптического волокна, вызванные внешними воздействиями, приводят к заметному изменению фаз сигналов, распространяющихся по данному волокну. Изменение фаз, в свою очередь, ведет к тому, что интерферирующие волны рассеянного излучения в сумме дают спектры, сдвинутые по длине волны относительно спектров, зарегистрированных при отсутствии воздействий. Таким образом, задача по определению искомых физических воздействий сводится к измерению или оценке данного спектрального сдвига. Использование низкокогерентного излучения позволяет получать спектры интерференции, практические не подверженные вибрациям, воздействующим на оптическое волокно, - то есть достигается существенная вибронезависимость результатов измерений.The technical result is achieved primarily by the fact that the magnitude of the effects on the optical fiber is determined by comparing the Rayleigh scattering spectra obtained in the absence of influences (reference spectrum) and when measuring them (measuring spectrum), with each other using low coherent radiation. Since radiation in the optical range is characterized by relatively large wavenumbers k, constituting, for example, for radiation with a wavelength of λ = 1550 nm, k = 2π / λ = 4 × 10 6 m, even small changes in the refractive index of the core of the optical fiber caused by external influences, lead to a noticeable change in the phases of the signals propagating along this fiber. The phase change, in turn, leads to the fact that the interfering waves of scattered radiation in total give the spectra shifted along the wavelength relative to the spectra recorded in the absence of influences. Thus, the task of determining the desired physical effects is reduced to measuring or evaluating a given spectral shift. The use of low coherent radiation makes it possible to obtain interference spectra that are practically not subject to vibrations acting on the optical fiber, i.e., a significant vibration independence of the measurement results is achieved.
Таким образом, патентуемый способ контроля физических воздействий на протяженном, площадном или трехмерном объекте включает в себя следующие операции:Thus, the patented method of controlling physical effects on an extended, areal or three-dimensional object includes the following operations:
- размещение оптического волокна на контролируемом объекте. В случае контроля механических воздействий необходимо обеспечить жесткую механическую связь волокна с объектом;- placement of optical fiber on a controlled object. In the case of control of mechanical influences, it is necessary to provide a rigid mechanical connection of the fiber with the object;
- генерирование широкополосных оптических импульсов длительностью Т, близкой к 2L/ν, где L - требуемое пространственное разрешение, ν - скорость света в оптическом волокне;- generation of broadband optical pulses of duration T close to 2L / ν, where L is the required spatial resolution, ν is the speed of light in the optical fiber;
- пропускание указанных импульсов в контролируемое оптическое волокно;- transmission of these pulses into a controlled optical fiber;
- фильтрация излучения перестраиваемым узкополосным спектральным фильтром с шириной полосы пропускания от 0,1 до 1 нм, работающим в режиме сканирования длины волны во времени. Следует отметить, что эта операция может быть произведена как перед вводом импульсов в контролируемое волокно, так и для обратно рассеянного излучения, распространяющегося из волокна по направлению к фотоприемнику. То есть принципиально достичь лишь того, чтобы на вход фотоприемника поступало отфильтрованное излучение безотносительно того, на каком этапе производится сама спектральная фильтрация;- radiation filtering by a tunable narrow-band spectral filter with a bandwidth of 0.1 to 1 nm, operating in the scanning mode of the wavelength in time. It should be noted that this operation can be performed both before the introduction of pulses into the controlled fiber, and for backscattered radiation propagating from the fiber towards the photodetector. That is, it is important to achieve only that filtered radiation is received at the input of the photodetector regardless of at what stage the spectral filtering itself is performed;
- фотоприем рассеянного в обратном направлении оптического излучения из контролируемого волокна,- photo-reception of backscattered optical radiation from a controlled fiber,
- разделение сигнала по виртуальным каналам дальности и выделение спектров для каждого из них,- separation of the signal on the virtual range channels and the allocation of spectra for each of them,
- сопоставление указанных (измерительных) спектров с опорными спектрами и определение на этой основе величины внешних воздействий.- comparison of the indicated (measuring) spectra with reference spectra and determination on this basis of the magnitude of external influences.
Техническая сущность предложенного способа иллюстрируется рис. 1, на котором в координатах длина волны - оптическая мощность при перестраиваемой фильтрации в достаточно широком диапазоне длин волн для одного и того же произвольного канала дальности приведены спектры сигналов при отсутствии воздействий (опорный спектр - толстая линия), а также при их наличии (измерительный спектр - тонкая линия). По результатам измерения величины спектрального сдвига Δλ и в соответствии с конкретной моделью зависимости Δλ от внешнего воздействия рассчитывается искомая его величина. В простейшем случае зависимость имеет линейный характер, как, например, при температурном воздействии, а также при растяжении-сжатии волокна. При этом, если измерения проводятся в диапазоне длин волн от 1530 нм до 1560 нм, то коэффициенты пропорциональности Δλ/ΔТ, где ΔT - изменение температуры, и Δλ/Δε, где Δε - изменение относительной деформации, равны соответственно 10,8 пм/K и 1,2 пм/(мкм/м)The technical essence of the proposed method is illustrated in Fig. 1, in which, in coordinates, the wavelength is the optical power during tunable filtering over a sufficiently wide range of wavelengths for the same arbitrary range channel, the signal spectra are shown in the absence of influences (reference spectrum is a thick line), as well as in their presence (measuring spectrum - thin line). According to the results of measuring the magnitude of the spectral shift Δλ and in accordance with a specific model of the dependence of Δλ on external influence, the desired value is calculated. In the simplest case, the dependence is linear in nature, as, for example, under temperature exposure, as well as in tension-compression of the fiber. Moreover, if measurements are carried out in the wavelength range from 1530 nm to 1560 nm, then the proportionality coefficients Δλ / ΔТ, where ΔT is the change in temperature, and Δλ / Δε, where Δε is the change in relative deformation, are equal to 10.8 pm / K, respectively and 1.2 pm / (μm / m)
(В.G. Gorshkov, М.A. Taranov, А.Е. Alekseev. "Distributed stress and temperature sensing based on Rayleigh scattering of low-coherence light", Laser Phys. 27 085105 (2017)).(B. G. Gorshkov, M. A. Taranov, A. E. Alekseev. "Distributed stress and temperature sensing based on Rayleigh scattering of low-coherence light", Laser Phys. 27 085 105 (2017)).
Устройство, реализующее описанный выше способ, включает в себя импульсный источник широкополосного оптического излучения, перестраиваемый узкополосный спектральный фильтр, средство организации рефлектометрического канала, контролируемое оптическое волокно, фотоприемное устройство, аналого-цифровой преобразователь и вычислитель.A device that implements the method described above includes a pulsed source of broadband optical radiation, a tunable narrow-band spectral filter, means for organizing an OTDR channel, a controlled optical fiber, a photodetector, an analog-to-digital converter, and a computer.
Схема устройства, реализующего описанный способ, показана на рис. 2. Устройство включает в себя следующие узлы и модули: импульсный источник широкополосного излучения 1, к которому последовательно подключен оптический узкополосный перестраиваемый фильтр 2, выход которого соединен с входом средства для организации рефлектометрического канала (оптический ответвитель или циркулятор) 3, к которому, в свою очередь, подключено контролируемое оптическое волокно значительной длины 4, выполняющее функцию чувствительного элемента и размещенное на объекте мониторинга. В состав также входят фотоприемное устройство 5, подключенное к выходу средства 3, аналого-цифровой преобразователь (АЦП) 6, на вход которого подается сигнал с фотоприемного устройства 5, а выход соединен с вычислителем 7. Штриховая линия на схеме обозначает управление фильтром 2, осуществляемое вычислителем 7.A diagram of a device that implements the described method is shown in Fig. 2. The device includes the following nodes and modules: a pulsed
Устройство функционирует следующим образом:The device operates as follows:
1) источник 1 генерирует широкополосное импульсное излучение;1)
2) излучение источника 1 проходит через фильтр 2, установленный вычислителем 7 на некую начальную длину волны пропускания. На выходе фильтра 2 - импульсное излучение с узким спектром;2) the radiation of the
3) через средство 3 узкополосное излучение вводится в контролируемое волокно 4;3) through the
4) рассеиваемое в волокне 4 в обратном направлении излучение через средство 3 подается на вход фотоприемного устройства 5;4) the radiation scattered in the
5) устройство 5 преобразует приходящий оптический сигнал в электрический;5)
6) АЦП 6 преобразует аналоговый сигнал, подающийся с устройства 5, в цифровой код;6) ADC 6 converts the analog signal supplied from
7) вычислитель 7 принимает данный код, сохраняет его в памяти, затем перестраивает длину волны фильтра 2 и выполняет следующий цикл сбора сигнала;7) the
8) когда вычислитель 7 завершает спектральное сканирование фильтром 2, в его памяти хранится массив рефлектограмм, каждая из которых была получена на различной длине волны. На текущем этапе вычислитель 7 выделяет спектры для каждого канала дальности из полученного массива рефлектограмм. Данные спектры считаются опорными;8) when the
9) вычислитель 7 инициирует следующий цикл спектрального сканирования, проходящий в последовательности, описанной в пп. 1-8. Спектры, полученные на данном этапе, считаются измерительными;9) the
10) вычислитель 7 сопоставляет опорные и измерительные спектры и по результатам определяет величину физических воздействий для каждого из каналов дальности.10) the
Величина сдвига спектров может быть рассчитана, в частности, как изменение положения центра масс кросскорреляционной функции от двух спектров, зарегистрированных в разные моменты времени, относительно положения центра масс автокорреляционной функции одного из данных спектров. Могут быть использованы и другие математические методы определения величины спектрального сдвига.The magnitude of the shift of the spectra can be calculated, in particular, as a change in the position of the center of mass of the cross-correlation function from two spectra recorded at different points in time, relative to the position of the center of mass of the autocorrelation function of one of these spectra. Other mathematical methods for determining the magnitude of the spectral shift can be used.
Поскольку размещение фильтра 2 непосредственно после источника излучения 1 принципиального значения не имеет - важно лишь обеспечить подачу обратно рассеянного излучения на вход фотоприемного устройства 5 в узкой полосе оптических частот - то помимо реализации устройства по описанной выше схеме, возможны 2 других варианта. Первый из них отличается тем, что фильтр 2 размещается не непосредственно после источника излучения 1, а непосредственно перед входом фотоприемного устройства 5 (рис. 3). Таким образом, спектральная фильтрация осуществляется не для зондирующего излучения, а для обратно рассеянного излучения, приходящего из волокна 4.Since the placement of the
Второй вариант отличается от базового тем, что фильтр 2 размещается непосредственно после устройства 3 (рис. 4), что обеспечивает спектральную фильтрацию как зондирующего излучения, так и распространяющегося из волокна 4 в обратном направлении рассеянного излучения.The second option differs from the basic one in that the
Импульсный источник 1 может быть выполнен в виде известного технического решения - последовательного соединения суперлюминесцентного диода с оптическим усилителем на основе волокна, легированного ионами эрбия. В этом случае суперлюминесцентный диод обеспечивает импульсное широкополосное излучение с непрерывным спектром (типичная ширина спектра 30-60 нм), а оптический усилитель позволяет существенно увеличить мощность данного излучения. Допустимо и использование источника непрерывного широкополосного излучения с модулятором интенсивности, например, акустооптическим, на выходе.The
В качестве узкополосного перестраиваемого спектрального фильтра 2 может использоваться, например, техническое решение на основе дифракционной решетки и набора зеркал, расположение которых относительно решетки управляется микроэлектромеханической системой (МЭМС) с цифровым управлением.As a narrow-band tunable
Проведенные нами экспериментальные исследования показали, что использование устройства по схеме на рис. 2 для мониторинга одномодового волокна длиной 8 км позволяет измерять натяжение и температуру по всей длине волокна с точностью не хуже соответственно 2 мкм/м и 0,24°С (среднеквадратические уровни шумов) при пространственном разрешении 2 м.Our experimental studies showed that the use of the device according to the scheme in Fig. 2 for monitoring a single-mode fiber with a length of 8 km, it is possible to measure the tension and temperature along the entire fiber length with an accuracy of no worse than 2 μm / m and 0.24 ° С (rms noise levels), respectively, with a spatial resolution of 2 m
Применение изобретения позволяет повысить точность определения величины физических воздействий на объект распределенного мониторинга, что в свою очередь дает возможность с большей достоверностью оценивать различные факторы, действующие на контролируемый объект.The application of the invention improves the accuracy of determining the magnitude of physical effects on the object of distributed monitoring, which in turn makes it possible to more accurately evaluate various factors acting on the controlled object.
Claims (5)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017129755A RU2672794C1 (en) | 2017-08-22 | 2017-08-22 | Physical effects distributed control method and device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017129755A RU2672794C1 (en) | 2017-08-22 | 2017-08-22 | Physical effects distributed control method and device |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2672794C1 true RU2672794C1 (en) | 2018-11-19 |
Family
ID=64327906
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017129755A RU2672794C1 (en) | 2017-08-22 | 2017-08-22 | Physical effects distributed control method and device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2672794C1 (en) |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20110299091A1 (en) * | 2003-10-27 | 2011-12-08 | The General Hospital Corporation | Method and apparatus for performing optical imaging using frequency-domain interferometry |
RU2444001C1 (en) * | 2010-11-23 | 2012-02-27 | Общество с ограниченной ответственностью "ПетроФайбер" | Brillouin reflectometer |
WO2013001268A2 (en) * | 2011-06-29 | 2013-01-03 | University Of Strathclyde | Optical fibre sensor interrogation system |
RU2557577C1 (en) * | 2014-07-01 | 2015-07-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) | Measuring device of value of wear and temperature of product at friction |
EP2702353B1 (en) * | 2011-04-29 | 2017-02-01 | Corning Incorporated | Distributed brillouin sensing systems and methods using few-mode sensing optical fiber |
RU171551U1 (en) * | 2016-05-25 | 2017-06-06 | Владимир Александрович Соловьев | DISTRIBUTED FIBER OPTICAL MEASURING SYSTEM WITH BRAGG SENSORS |
-
2017
- 2017-08-22 RU RU2017129755A patent/RU2672794C1/en active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20110299091A1 (en) * | 2003-10-27 | 2011-12-08 | The General Hospital Corporation | Method and apparatus for performing optical imaging using frequency-domain interferometry |
RU2444001C1 (en) * | 2010-11-23 | 2012-02-27 | Общество с ограниченной ответственностью "ПетроФайбер" | Brillouin reflectometer |
EP2702353B1 (en) * | 2011-04-29 | 2017-02-01 | Corning Incorporated | Distributed brillouin sensing systems and methods using few-mode sensing optical fiber |
WO2013001268A2 (en) * | 2011-06-29 | 2013-01-03 | University Of Strathclyde | Optical fibre sensor interrogation system |
RU2557577C1 (en) * | 2014-07-01 | 2015-07-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) | Measuring device of value of wear and temperature of product at friction |
RU171551U1 (en) * | 2016-05-25 | 2017-06-06 | Владимир Александрович Соловьев | DISTRIBUTED FIBER OPTICAL MEASURING SYSTEM WITH BRAGG SENSORS |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6824784B2 (en) | Temperature / strain sensing device and temperature / strain sensing method | |
JP6552983B2 (en) | Brillouin scattering measurement method and Brillouin scattering measurement apparatus | |
US10151626B2 (en) | Fibre optic distributed sensing | |
US7859654B2 (en) | Frequency-scanned optical time domain reflectometry | |
EP3640618B1 (en) | High rate distributed acoustic sensing using high power light pulses | |
CN103196584B (en) | Measurement method for temperature and stress in fiber and Brillouin optical time domain reflectometer | |
CN114543973B (en) | Distributed ultrahigh frequency vibration signal measurement method and optical fiber sensor | |
GB2523319A (en) | Distributed optical sensing with two-step evaluation | |
KR101889351B1 (en) | Spatially-selective brillouin distributed optical fiber sensor with increased effective sensing points and sensing method using brillouin scattering | |
Li et al. | Distributed weak fiber Bragg grating vibration sensing system based on 3× 3 fiber coupler | |
RU2532562C1 (en) | Distributed sensor of acoustic and vibration actions | |
US20230288231A1 (en) | Distributed acoustic sensing device and method | |
JP6085573B2 (en) | Branch optical line characteristic analysis apparatus and branch optical line characteristic analysis method | |
RU2672794C1 (en) | Physical effects distributed control method and device | |
JP6274555B2 (en) | OFDR optical fiber measurement method using group delay calculation and apparatus for implementing the same | |
Kácik et al. | Measurement of PDMS refractive index by low-coherence interferometry | |
Bengalskii et al. | Effect of strong local stretching of sensing fibre on the operation of a phase-sensitive optical time-domain reflectometer | |
CN112469958A (en) | Method and system for determining grating perturbation by modulating light | |
CN111868482A (en) | Method for the sign-correct determination of a change in a physical parameter and device having an optical fiber | |
RU123518U1 (en) | FIBER OPTICAL DEVICE OF ACOUSTIC MONITORING OF LONG PROJECTS | |
US20220050012A1 (en) | Distributed brillouin laser sensor | |
JP5371933B2 (en) | Laser light measuring method and measuring apparatus | |
Liehr et al. | Wavelength-modulated C-OTDR techniques for distributed dynamic measurement | |
Petrov et al. | Measurement of External Impact by an Intermodal Fiber Interferometer with Spectral Interrogation and Fourier Transform of Output Signals | |
Wu et al. | High performance distributed acoustic sensor based on ultra-weak FBG array |