RU2672742C1 - Disc having impact absorbing action and creating uniform flow and reactor - Google Patents
Disc having impact absorbing action and creating uniform flow and reactor Download PDFInfo
- Publication number
- RU2672742C1 RU2672742C1 RU2017140962A RU2017140962A RU2672742C1 RU 2672742 C1 RU2672742 C1 RU 2672742C1 RU 2017140962 A RU2017140962 A RU 2017140962A RU 2017140962 A RU2017140962 A RU 2017140962A RU 2672742 C1 RU2672742 C1 RU 2672742C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- plate
- pipe
- disk according
- specified
- nozzle
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 184
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims abstract description 29
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims description 73
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 28
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 21
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims description 16
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 8
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 claims description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 10
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000012993 chemical processing Methods 0.000 abstract 1
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 41
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 31
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 20
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 20
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 19
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 12
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 10
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 8
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 7
- 238000011160 research Methods 0.000 description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- QNRATNLHPGXHMA-XZHTYLCXSA-N (r)-(6-ethoxyquinolin-4-yl)-[(2s,4s,5r)-5-ethyl-1-azabicyclo[2.2.2]octan-2-yl]methanol;hydrochloride Chemical compound Cl.C([C@H]([C@H](C1)CC)C2)CN1[C@@H]2[C@H](O)C1=CC=NC2=CC=C(OCC)C=C21 QNRATNLHPGXHMA-XZHTYLCXSA-N 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 1
- 239000013070 direct material Substances 0.000 description 1
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 1
- 239000013013 elastic material Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/72—Controlling or regulating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/0278—Feeding reactive fluids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0053—Details of the reactor
- B01J19/006—Baffles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2415—Tubular reactors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J4/00—Feed or outlet devices; Feed or outlet control devices
- B01J4/001—Feed or outlet devices as such, e.g. feeding tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/008—Details of the reactor or of the particulate material; Processes to increase or to retard the rate of reaction
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
- B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
- B01J8/0449—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds
- B01J8/0453—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds the beds being superimposed one above the other
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
- B01J8/0492—Feeding reactive fluids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
- B01J2208/00893—Feeding means for the reactants
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
- B01J2208/00893—Feeding means for the reactants
- B01J2208/00929—Provided with baffles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
- B01J2208/00938—Flow distribution elements
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Abstract
Description
ОБЛАСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯFIELD OF THE INVENTION
Настоящее изобретение относится к области оборудования для химической обработки, в частности, к диску, ослабляющему ударное воздействие и создающему равномерный поток, и к реактору.The present invention relates to the field of equipment for chemical treatment, in particular, to a disk that attenuates impact and creates a uniform flow, and to a reactor.
ПРЕДПОСЫЛКИ СОЗДАНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯBACKGROUND OF THE INVENTION
Технология гидрогенизации становится все более важной и приобретает все более важную роль в нефтеперерабатывающей промышленности. Может ли реакция гидрогенизации стабильно работать, может ли катализатор гидрогенизации полностью играть свою роль и получают ли продукт высокого качества, во многом зависит от равномерности распределения газожидкостного материала в слое катализатора в реакторе гидрогенизации. Реактор гидрогенизации содержит входной диффузор, газожидкостный распределитель, корзину для улавливания накипи, опорные элементы слоя катализатора, водородный криогенный блок, выпускной коллектор и инертные керамические шарики и т.д., причем все элементы в нем оказывают непосредственное влияние на эффективность катализатора и являются наиболее важными для газожидкостного распределителя и водородного криогенного блока. Функция газожидкостного распределителя состоит в том, чтобы распределять и смешивать газофазное сырье и жидкое сырье и равномерно распылять их на поверхность слоя катализатора, чтобы улучшать состояние потока жидкой фазы в слое катализатора. Распределение реакционного материала через газожидкостной распределитель подразумевает макроскопическую однородность и микроскопическую однородность.Hydrogenation technology is becoming increasingly important and is acquiring an increasingly important role in the oil refining industry. Whether the hydrogenation reaction can work stably, whether the hydrogenation catalyst can play its full role and whether a high-quality product is obtained, largely depends on the uniform distribution of the gas-liquid material in the catalyst bed in the hydrogenation reactor. The hydrogenation reactor contains an inlet diffuser, a gas-liquid distributor, a scum collecting basket, supporting elements of the catalyst layer, a hydrogen cryogenic block, an exhaust manifold and inert ceramic balls, etc., all of which have a direct effect on the efficiency of the catalyst and are the most important for gas-liquid distributor and hydrogen cryogenic unit. The function of the gas-liquid distributor is to distribute and mix the gas-phase feed and liquid feed and spray them evenly onto the surface of the catalyst bed in order to improve the state of the flow of the liquid phase in the catalyst bed. The distribution of the reaction material through a gas-liquid distributor implies macroscopic uniformity and microscopic uniformity.
Макроскопическая однородность газожидкостного распределителя определяется как то, что количество жидкой фазы, протекающей через каждый распределитель, равно количеству объема газовой фазы, протекающей через распределитель, для обеспечения «равномерного» покрытия материала на слое катализатора. Трудно достичь высокой макроскопической однородности распределения жидкости, поскольку диаметр реактора гидрогенизации в наши дни становится все больше и больше, а тарелки распределительной колонны собираются из блоков, и невозможно точно обеспечить горизонтальность поверхности распределительной пластины. Обычно поверхность распределительной пластины может быть наклонена от горизонтального направления на угол в 1/8°-1/2°, причем угол наклона может достигать 3/2° из-за ошибки установки. Даже если тарелка колонны первоначально установлена горизонтально, поверхность пластины тарелки может потерять свою горизонтальность при совместном действии теплового расширения и ударной нагрузки материала во время работы. Поэтому макроскопическая однородность распределения жидкой фазы должна обеспечиваться благодаря конструкции распределителя.Macroscopic homogeneity of a gas-liquid distributor is defined as the fact that the amount of liquid phase flowing through each distributor is equal to the amount of volume of the gas phase flowing through the distributor to provide a “uniform” coating of the material on the catalyst bed. It is difficult to achieve high macroscopic homogeneity of the liquid distribution, since the diameter of the hydrogenation reactor these days is becoming more and more, and the plates of the distribution column are assembled from blocks, and it is impossible to accurately ensure the horizontal surface of the distribution plate. Typically, the surface of the distribution plate can be tilted from a horizontal direction by an angle of 1/8 ° -1 / 2 °, and the angle of inclination can reach 3/2 ° due to installation errors. Even if the column plate is initially mounted horizontally, the surface of the plate plate may lose its horizontalness due to the combined effect of thermal expansion and impact of the material during operation. Therefore, macroscopic uniformity of the distribution of the liquid phase should be ensured due to the design of the distributor.
Кроме того, поскольку установлен входной диффузор, остаточная кинетическая энергия переноса потока материала может создавать большое ударное усилие; более того, поскольку материал подается через входной диффузор в центральном положении, кинематическая траектория потока материала, образовавшегося в закрытом пространстве реактора, представляет собой линию уклона, а жидкая фаза с кинетической энергией создает явление «надвигания волны» на жидкостной слой на тарелке колонны под верхним распределителем, что приводит к неблагоприятному состоянию входа в распределитель, которое зависит от горизонтальности тарелки колонны. Даже распределитель, обладающий наилучшей производительностью, не может обеспечить равномерное распределение материала при условии наличия жидких слоев на разных глубинах, а увеличение разности температур в радиальном направлении неизбежно.In addition, since the input diffuser is installed, the residual kinetic energy of the transfer of material flow can create a large impact force; moreover, since the material is fed through the inlet diffuser in a central position, the kinematic path of the material flow formed in the closed space of the reactor is a slope line, and the liquid phase with kinetic energy creates the phenomenon of “wave propagation” on the liquid layer on the column plate under the upper distributor , which leads to an unfavorable state of entry into the dispenser, which depends on the horizontal position of the column plate. Even the distributor with the best performance cannot ensure uniform distribution of the material, provided that there are liquid layers at different depths, and an increase in the temperature difference in the radial direction is inevitable.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯSUMMARY OF THE INVENTION
Для решения проблемы неравномерности распределения материала через распределитель, существующей в известном уровне техники, настоящее изобретение предлагает ослабляющий ударное воздействие* и создающий равномерный поток диск, который может равномерно распределять поток материала.To solve the problem of uneven distribution of material through a distributor existing in the prior art, the present invention provides a shock attenuating effect * and a uniform flow disk that can evenly distribute the material flow.
Для достижения этой цели настоящее изобретение в соответствии с одним аспектом предлагает ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток диск, содержащий тарелку колонны, патрубок для сброса материала, проходящий сквозь тарелку колонны, и ослабляющее ударное воздействие устройство, выполненное с возможностью амортизации кинетической энергии наклонно падающего потока материала, при этом ослабляющее ударное воздействие устройство имеет направляющую поверхность, выполненную с возможностью направления потока наклонно падающего материала для прохождения вдоль направляющей поверхности и падения вертикально к тарелке колонны, а в части патрубка для сброса материала над тарелкой колонны имеются переливные отверстия, при этом указанный диск содержит множество патрубков для сброса материала и множество ослабляющих ударное воздействие устройств, выполненных с возможностью обеспечения функции по амортизации падающего материала для указанного множества патрубков для сброса материала.To achieve this, the present invention, in one aspect, provides a shock attenuating and uniform flow disk comprising a column plate, a material discharge pipe passing through the column plate, and a shock attenuating device configured to absorb the kinetic energy of an obliquely incident stream material, while the shock attenuating device has a guide surface configured to direct the flow obliquely falling material for passing along the guide surface and falling vertically to the column plate, and in the part of the pipe for material discharge above the plate of the column there are overflow openings, wherein said disk contains a plurality of pipes for material discharge and a lot of shock attenuating devices configured to provide a function depreciation of falling material for the specified set of nozzles for dumping material.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, оно относится к реактору, который содержит входной диффузор и ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток диск, предложенный в настоящем изобретении, причем указанный диск расположен в верхнем закрытом пространстве реактора или на верхнем конце корпуса реактора, а входной диффузор выполнен с возможностью подачи материала к указанному диску.In accordance with another aspect of the present invention, it relates to a reactor that comprises an inlet diffuser and shock-absorbing and uniformly flowing disk according to the invention, said disk being located in the upper enclosed space of the reactor or at the upper end of the reactor vessel, and the diffuser is configured to feed material to the specified disk.
В вышеупомянутой технической схеме устройство, ослабляющее ударное воздействие, может амортизировать кинетическую энергию потока материала и/или препятствовать прямому попаданию потока падающего материала в патрубок для сброса материала; вместо этого, поток материала падает на тарелку колонны и образует слой жидкости с определенной глубиной до того, как он будет распределен через переливные отверстия; таким образом, можно избежать неравномерности распределения материала, вызванного отклонением от горизонтальности тарелки колонны. Кроме того, поскольку поток материала сначала формирует слой жидкости, а затем распределяется через переливные отверстия, ударное усилие, создаваемое остаточной кинетической энергией, устраняется, и при этом также исключается явление «надвигания волны». Поэтому ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток диск, предложенный в настоящем изобретении, может равномерно распределять поток материала.In the aforementioned technical scheme, the shock attenuating device can absorb the kinetic energy of the material flow and / or prevent the direct flow of the falling material into the discharge pipe; instead, the flow of material falls onto the plate of the column and forms a layer of liquid with a certain depth before it is distributed through the overflow openings; in this way, uneven distribution of the material caused by a deviation from the horizontal position of the column plate can be avoided. In addition, since the material flow first forms a liquid layer and then is distributed through overflow openings, the impact force created by the residual kinetic energy is eliminated, and the phenomenon of “wave propagation” is also eliminated. Therefore, weakening the impact and creating a uniform flow disk, proposed in the present invention, can evenly distribute the flow of material.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Фиг. 1 изображает схематическую структурную схему первого варианта выполнения ослабляющего ударное воздействие и создающего равномерный поток диска, выполненного в соответствии с настоящим изобретением;FIG. 1 is a schematic structural diagram of a first embodiment of a shock attenuating and creating a uniform flow of a disk made in accordance with the present invention;
Фиг. 2 изображает частично увеличенный вид ослабляющего ударное воздействие устройства, показанного на Фиг. 1;FIG. 2 is a partially enlarged view of a shock attenuating device of FIG. one;
Фиг. 3 изображает функциональную схему уменьшения ударного воздействия, достигаемого ослабляющим ударное воздействие устройством, показанным на Фиг. 2;FIG. 3 depicts a functional diagram of shock reduction achieved by the shock attenuating device shown in FIG. 2;
Фиг. 4 изображает схематическую структурную схему второго варианта выполнения ослабляющего ударное воздействие и создающего равномерный поток диска, выполненного в соответствии с настоящим изобретением;FIG. 4 is a schematic structural diagram of a second embodiment of a shock attenuating and creating a uniform flow of a disk made in accordance with the present invention;
Фиг. 5 изображает частично увеличенный вид ослабляющего ударное воздействие устройства, показанного на Фиг. 4;FIG. 5 is a partially enlarged view of the shock attenuating device of FIG. four;
Фиг. 6 изображает частично увеличенный вид другого примера ослабляющего ударное воздействие устройства, показанного на Фиг. 4;FIG. 6 is a partially enlarged view of another example of a shock attenuating device shown in FIG. four;
Фиг. 7 изображает вид сверху устройства, показанного на Фиг. 5;FIG. 7 is a top view of the device shown in FIG. 5;
Фиг. 8 изображает разрез патрубка для сброса материала, показанного на Фиг. 4;FIG. 8 is a sectional view of the material discharge pipe shown in FIG. four;
Фиг. 9 изображает функциональную схему уменьшения ударного воздействия, достигаемого ослабляющим ударное воздействие устройством, показанным на Фиг. 4;FIG. 9 shows a functional diagram of impact reduction achieved by the shock attenuating device shown in FIG. four;
Фиг. 10 изображает схематическую структурную схему третьего варианта выполнения ослабляющего ударное воздействие и создающего равномерный поток диска, выполненного в соответствии с настоящим изобретением;FIG. 10 is a schematic structural diagram of a third embodiment of a shock attenuating and creating a uniform flow of a disk made in accordance with the present invention;
Фиг. 11 изображает частично увеличенный вид ослабляющего ударное воздействие устройства, показанного на Фиг. 10;FIG. 11 is a partially enlarged view of a shock attenuating device of FIG. 10;
Фиг. 12 изображает функциональную схему уменьшения ударного воздействия, достигаемого ослабляющим ударное воздействие устройством, показанным на Фиг. 10;FIG. 12 depicts a functional diagram of shock reduction achieved by the shock attenuating device shown in FIG. 10;
Фиг. 13 изображает схематическую структурную схему четвертого варианта выполнения ослабляющего ударное воздействие и создающего равномерный поток диска, выполненного в соответствии с изобретением;FIG. 13 is a schematic structural diagram of a fourth embodiment of a shock attenuating and creating a uniform disk flow made in accordance with the invention;
Фиг. 14 изображает частично увеличенный вид ослабляющего ударное воздействие устройства, показанного на Фиг. 13;FIG. 14 is a partially enlarged view of the shock attenuating device of FIG. 13;
Фиг. 15 изображает вид сверху устройства, показанного на Фиг. 14;FIG. 15 is a top view of the device shown in FIG. fourteen;
Фиг. 16 изображает функциональную схему уменьшения ударного воздействия, достигаемого ослабляющим ударное воздействие устройством, показанным на Фиг. 13;FIG. 16 depicts a functional diagram of shock reduction achieved by the shock attenuating device shown in FIG. 13;
Фиг. 17 изображает схематическую структурную схему пятого варианта выполнения ослабляющего ударное воздействие и создающего равномерный поток диска, выполненного в соответствии с настоящим изобретением;FIG. 17 is a schematic structural diagram of a fifth embodiment of a shock attenuating and creating a uniform flow of a disk made in accordance with the present invention;
Фиг. 18 изображает внешний вид устройства, показанного на Фиг. 17;FIG. 18 depicts the appearance of the device shown in FIG. 17;
Фиг. 19 изображает структурную схему цилиндрического элемента, показанного на Фиг. 18;FIG. 19 is a structural diagram of the cylindrical member shown in FIG. eighteen;
Фиг. 20 изображает функциональную схему уменьшения ударного воздействия, достигаемого ослабляющим ударное воздействие устройством, показанным на Фиг. 17;FIG. 20 depicts a functional diagram of shock reduction achieved by the shock attenuating device shown in FIG. 17;
Фиг. 21 изображает схематическую структурную схему шестого варианта выполнения ослабляющего ударное воздействие и создающего равномерный поток диска, выполненного в соответствии с изобретением;FIG. 21 is a schematic structural diagram of a sixth embodiment of a shock attenuating and creating a uniform disk flow made in accordance with the invention;
Фиг. 22 изображает вид сверху ослабляющей ударное воздействие пластины и патрубка для сброса материала, показанных на Фиг. 21;FIG. 22 is a top view of a shock attenuating plate and a discharge pipe shown in FIG. 21;
Фиг. 23 изображает функциональную схему уменьшения ударного воздействия, достигаемого ослабляющим ударное воздействие устройством, показанным на Фиг. 21;FIG. 23 depicts a functional diagram of shock reduction achieved by the shock attenuating device shown in FIG. 21;
Фиг. 24 изображает схематическую структурную схему седьмого варианта выполнения ослабляющего ударное воздействие и создающего равномерный поток диска, выполненного в соответствии с изобретением;FIG. 24 is a schematic structural diagram of a seventh embodiment of a shock attenuating and creating a uniform flow of a disk made in accordance with the invention;
Фиг. 25 изображает частично увеличенный вид ослабляющего ударное воздействие устройства, показанного на Фиг. 24;FIG. 25 is a partially enlarged view of a shock attenuating device of FIG. 24;
Фиг. 26 изображает вид сверху устройства, показанного на Фиг. 25;FIG. 26 is a plan view of the device shown in FIG. 25;
Фиг. 27 изображает функциональную схему уменьшения ударного воздействия, достигаемого ослабляющим ударное воздействие устройством, показанным на Фиг. 24;FIG. 27 depicts a functional diagram of shock reduction achieved by the shock attenuating device shown in FIG. 24;
Фиг. 28 изображает вид сверху устройства, показанного на Фиг. 27;FIG. 28 is a plan view of the device shown in FIG. 27;
Фиг. 29 изображает схематическую структурную схему восьмого варианта выполнения ослабляющего ударное воздействие и создающего равномерный поток диска, выполненного в соответствии с настоящим изобретением;FIG. 29 is a schematic structural diagram of an eighth embodiment of a shock attenuating and creating a uniform disk flow made in accordance with the present invention;
Фиг. 30 изображает частично увеличенный вид ослабляющего ударное воздействие устройства, показанного на Фиг. 29;FIG. 30 is a partially enlarged view of a shock attenuating device of FIG. 29;
Фиг. 31 изображает вид сверху в разрезе устройства, показанного на Фиг. 30;FIG. 31 is a top sectional view of the device of FIG. thirty;
Фиг. 32 изображает функциональную схему уменьшения ударного воздействия, достигаемого ослабляющим ударное воздействие устройством, показанным на Фиг. 29;FIG. 32 is a flow chart of a shock reduction achieved by the shock attenuating device shown in FIG. 29;
Фиг. 33 изображает вид сверху устройства, показанного на Фиг. 32;FIG. 33 is a plan view of the device shown in FIG. 32;
Фиг. 34 изображает схематическую структурную схему девятого варианта ослабляющего ударное воздействие и создающего равномерный поток диска, выполненного в соответствии с настоящим изобретением;FIG. 34 is a schematic structural diagram of a ninth embodiment of a shock attenuating and creating a uniform disk flow made in accordance with the present invention;
Фиг. 35 изображает частично увеличенный вид ослабляющего ударное воздействие устройства, показанного на Фиг. 34;FIG. 35 is a partially enlarged view of a shock attenuating device of FIG. 34;
Фиг. 36 изображает вид сверху устройства, показанного на Фиг. 35;FIG. 36 is a plan view of the apparatus shown in FIG. 35;
Фиг. 37 изображает функциональную схему уменьшения ударного воздействия, достигаемого ослабляющим ударное воздействие устройством, показанным на Фиг. 34;FIG. 37 depicts a functional diagram of shock reduction achieved by the shock attenuating device shown in FIG. 34;
Фиг. 38 изображает схему, иллюстрирующую места измерения температуры в радиальном направлении на жидкостном слое в Контрольных примерах и вариантах выполнения.FIG. 38 is a diagram illustrating locations for measuring the temperature in the radial direction on the liquid layer in Test Examples and Embodiments.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ НОМЕРОВ ПОЗИЦИЙBRIEF DESCRIPTION OF POSITION NUMBERS
100 - тарелка колонны; 110 - часть тарелки колонны; 120 - фитинг; 130 -опорный элемент; 140 - изогнутая кромка; 200 - патрубок для сброса материала; 201 - переливное отверстие; 210 - верхняя поверхность; 220 - поверхность выреза; 230 - корпус патрубка; 240 - сетчатый фильтр; 300 - ослабляющее ударное воздействие устройство; 310 - пластина; 311 - первый соединительный элемент; 320 - боковая стенка; 321 - первый зубчатый паз; 330 - перегородка; 331 - соединительное отверстие; 340 - барьерная решетка; 341 - решетчатая пластина; 342 - соединительный стержень; 343 - второй соединительный элемент; 350 - цилиндрический элемент; 351 - сквозное отверстие; 360 - ослабляющая ударное воздействие пластина; 361 - плоская пластина; 362 - первая изогнутая пластина; 363 - вторая изогнутая пластина; 363а - прямая поверхность; 370 - ослабляющая ударное воздействие гильза; 371 - третий соединительный элемент100 - plate columns; 110 - part of the plate columns; 120 - fitting; 130 - supporting element; 140 - curved edge; 200 - pipe for discharge of material; 201 - overflow hole; 210 - upper surface; 220 - cutout surface; 230 - pipe body; 240 - strainer; 300 — shock attenuating device; 310 - plate; 311 - the first connecting element; 320 - side wall; 321 - the first serrated groove; 330 - partition; 331 - connecting hole; 340 - barrier grid; 341 - trellis plate; 342 - connecting rod; 343 - the second connecting element; 350 is a cylindrical element; 351 - through hole; 360 - plate weakening impact; 361 is a flat plate; 362 - the first curved plate; 363 - the second curved plate; 363a is a straight surface; 370 - weakening impact of the sleeve; 371 - third connecting element
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ВЫПОЛНЕНИЯDETAILED DESCRIPTION OF EMBODIMENTS
Ниже описаны некоторые варианты выполнения изобретения со ссылкой на прилагаемые чертежи. Следует понимать, что описанные здесь варианты выполнения предназначены только для описания и объяснения изобретения, но не должны рассматриваться как составляющие какое-либо его ограничение.Some embodiments of the invention are described below with reference to the accompanying drawings. It should be understood that the embodiments described herein are intended only to describe and explain the invention, but should not be construed as constituting any limitation thereof.
В соответствии с одним аспектом изобретения, в нем предложен ослабляющий ударное воздействие и создающее равномерный поток диск, содержащий тарелку 100 колонны, патрубок 200 для сброса материала, проходящий сквозь тарелку 100, и ослабляющее ударное воздействие устройство 300, выполненное с возможностью амортизации кинетической энергии потока наклонно падающего материала, причем устройство 300 имеет направляющую поверхность, выполненную с возможностью направления потока наклонно падающего материала для протекания вдоль направляющей поверхности и вертикального падения на тарелку 100, причем на части патрубка 200 над тарелкой 100 расположены переливные отверстия 201, и при этом указанный диск содержит множество патрубков 200 и множество устройств 300, выполненных с обеспечением функции амортизации падающего материала для множества патрубков 200.In accordance with one aspect of the invention, there is provided a shock attenuating and uniform flow disk comprising a
Указанный диск, предложенный в изобретении, использует устройство 300 для амортизации кинетической энергии потока материала, так что поток материала может протекать вдоль направляющей поверхности и падать на тарелку 100 и формировать жидкостной слой с определенной глубиной перед его распределением через переливные отверстия 201. Таким образом, можно избежать неравномерности распределения материала, вызванной отклонением от горизонтальности тарелки колонны. Кроме того, поскольку поток материала сначала формирует жидкостной слой, а затем распределяется через переливные отверстия 201, ударное усилие, создаваемое остаточной кинетической энергией, устраняется, а явление «надвигания волны» исключается. Поэтому указанный диск, предложенный в изобретении, может равномерно распределять поток материала.The specified disk proposed in the invention uses the
При использовании после того, как поток материала поступает в патрубок 200 через переливные отверстия 201, он может направляться через патрубок 200 и падать вертикально, так что исходное наклонное состояние потока изменяется на вертикальное состояние и материал падает естественным образом. Таким образом, исключается явление «надвигания волны» потока материала на жидкий слой на распределительной тарелке под ослабляющим ударное воздействие и создающим равномерный поток диском. Кроме того, поток материала, амортизированный устройством 300, падает в тарелку 100 и формирует жидкий слой с равномерной глубиной прежде, чем он упадет через переливные отверстия 201 в распределительную тарелку. Таким образом, обеспечивается плавное, устойчивое и равномерное условие текучести текучей среды, улучшается условие потока текучей среды и реализуется предварительное распределение материала.In use, after the material flow enters the
В этом случае существует множество ослабляющих ударное воздействие устройств, которые могут обеспечивать функцию амортизации для падающего материала для каждого из множества патрубков 200. В соответствии с различными вариантами выполнения настоящего изобретения, каждый патрубок 200 может иметь свое соответствующее устройство 300 (например, вариант выполнения, показанный на Фиг. 1), или же множество патрубков 200 может иметь одно и то же устройство 300 (например, вариант выполнения, показанный на Фиг. 17). Ниже будут описаны различные варианты выполнения устройства 300, предложенного в настоящем изобретении, со ссылкой на прилагаемые чертежи.In this case, there are many shock absorbing devices that can provide a cushioning function for the falling material for each of the plurality of
Чтобы обеспечить функцию амортизации для потока материала, падающего наклонно из патрубка 200, устройство 300 может содержать пластину 310, которая расположена над патрубком 200 и выполнена с возможностью покрытия верхнего конца патрубка 200. Таким образом, поток материала может сначала падать на пластину 310, а затем протекать вдоль пластины 310 и падать с края пластины 310 вдоль ее стороны в тарелку 100 колонны (в этом случае сторона представляет собой направляющую поверхность, а поток материала направляется направляющей поверхностью для вертикального протекания и падения в тарелку 100); таким образом, пластина 310 блокирует поток материала и одновременно амортизирует кинетическую энергию потока материала и предотвращает непосредственный вход материала в патрубок 200.To provide a cushioning function for the flow of material falling obliquely from the
Предпочтительно, как показано на Фиг. 1-3, устройство 300 содержит боковую стенку 320, которая проходит вверх от края пластины 310. В этом случае вертикальная боковая стенка 320 является направляющей поверхностью, а поток материала направляется для протекания вдоль направляющей поверхности по вертикали. Таким образом, после того, как поток материала падает на пластину 310, а жидкий слой накапливается до заданной высоты с помощью боковой стенки 320, поток материала может протекать через боковую стенку 320 и затем падать в тарелку 100 колонны. Также может быть устранена кинетическая энергия потока материала и в других направлениях, за исключением вертикального направления, так что поток материала имеет только кинетическую энергию, генерируемую естественным падением, когда поток материала падает в тарелку 100 колонны.Preferably, as shown in FIG. 1-3, the
Кроме того, по меньшей мере на части верхнего края боковой стенки 320 может быть выполнен первый зубчатый паз 321. Таким образом, поток материала, который упал на пластину 310, может переливаться и падать, когда материал накапливается до высоты основания зубцов первого зубчатого паза 321. С помощью первого зубчатого паза 321 потоком материала можно лучше управлять для равномерного перелива вдоль устройства 300, через первый зубчатый паз 321. Как показано на Фиг. 2, несколько первых зубчатых пазов 321 может быть расположено на верхнем крае боковой стенки 320 с равномерным интервалом, так что материал может падать равномерно вдоль верхнего края боковой стенки 320.In addition, a first
В соответствии с другим вариантом выполнения изобретения, как показано на Фиг. 4-7, 9 и 10-12, устройство 300 может содержать множество перегородок 330, которые проходят вверх от пластины 310 и обращены к потоку падающего материала, причем перегородки 330 проходят от одной стороны пластины 310 к ее другой стороне, а между смежными перегородками 330 образован канал для выгрузки материала. Таким образом, материал может падать в заданных положениях через каналы для выгрузки материала. В этом случае боковые поверхности пластины 310 являются направляющими поверхностями, а поток материала направляется вдоль направляющих поверхностей вертикально.According to another embodiment of the invention, as shown in FIG. 4-7, 9 and 10-12, the
В этом случае множество перегородок 330 может быть расположено параллельно друг другу, и поверхности их пластин могут отстоять друг от друга с интервалом, чтобы образовывать обычный канал для выгрузки материала. Кроме того, перегородки 330 проходят вверх вертикально от пластины 310, чтобы избежать каких-либо дополнительных помех падающему материалу, которые могут привести к снижению эффективности падения материала.In this case, the plurality of
Кроме того, предпочтительно, как показано на Фиг. 6 и 11, перегородка 330 имеет соединительное отверстие 331, которое проходит сквозь перегородку 330 так, что материал может проходить через соседние каналы для выгрузки материала, сообщающиеся друг с другом через отверстие 331 с тарелкой 100 колонны, по существу с одной и той же скоростью потока материала.Furthermore, it is preferable, as shown in FIG. 6 and 11, the
В этом случае устройство 300 может быть установлено и закреплено любым надлежащим образом. Например, в варианте выполнения, показанном на Фиг. 10-12, верхний конец патрубка 200 имеет вырез, так что верхний конец имеет верхнюю поверхность 210 и поверхность 220 выреза, расположенную под верхней поверхностью 210, а пластина 310 соединена с верхней поверхностью 210. Таким образом, с одной стороны, патрубок 200 может использоваться в качестве установочного основания для устройства 300. С другой стороны, газофазный канал для потока материала может быть образован через вырез, так что часть газофазного материала в потоке материала может быстро поступать в патрубок 200 через вырез, а не входить через переливные отверстия 201 вместе с остальной частью потока материала.In this case, the
По усмотрению, в варианте выполнения, показанном на Фиг. 1 и 4, пластина 310 соединена посредством первого соединительного элемента 311 с патрубком 200. Кроме того, между пластиной 310 и верхним концом патрубка 200 образован зазор, формирующий газофазный канал, так что часть газофазного материала в потоке материала может быстро входить в патрубок 200 через зазор, а не поступать через переливные отверстия 201 вместе с остальной частью потока материала.Optionally, in the embodiment shown in FIG. 1 and 4, the
В соответствии с другим вариантом выполнения изобретения, как показано на Фиг. 13-16, устройство 300 содержит барьерную решетку 340, расположенную над патрубком 200. Барьерная решетка 340 обеспечивает эффект, аналогичный эффекту пластины 310, которая может одновременно амортизировать кинетическую энергию потока материала и предотвращать непосредственное поступление материала в патрубок 200.According to another embodiment of the invention, as shown in FIG. 13-16, the
В этом случае барьерная решетка 340 может содержать множество решетчатых пластин 341, которые расположены наклонно относительно направления патрубка 200 и обращены к потоку падающего материала, причем решетчатые пластины 341 параллельны друг другу и их поверхности пластин отстоят друг от друга на внутренней поверхности. Таким образом, с одной стороны, решетчатая пластина 341 амортизирует кинетическую энергию потока материала и предотвращает непосредственное поступление материала в патрубок 200; с другой стороны, поток материала, который падает на решетчатые пластины 341, может проходить вдоль решеточных пластин 341 и естественным образом падать с краев решетчатых пластин 341 на тарелке 100 колонны. В этом случае поверхности решетчатых пластин 341 являются направляющими поверхностями, а поток материала направляется в направлении вдоль направляющих поверхностей к краям решетчатых пластин 314, а затем падает вертикально естественным образом.In this case, the barrier grating 340 may comprise a plurality of
Для удобства установки, как показано на Фиг. 15, барьерная решетка 340 содержит соединительный стержень 342, который соединяет решетчатые пластины 341; таким образом, путем установки и регулировки соединительного стержня 342 решетчатые пластины 341 могут быть установлены и их положения могут быть скорректированы как единое целое.For ease of installation, as shown in FIG. 15, the
Вследствие того, что поток материала, который падает на решетчатые пластины 341 решетки, проходит под наклоном вдоль решетчатых пластин 341 на определенное расстояние, поток материала, когда он падает с краев решетчатых пластин 341, имеет скорость и кинетическую энергию в других направлениях, в дополнение к вертикальному направлению. Правильно регулируя размеры и углы наклона решетчатых пластин 341, такая нежелательная кинетическая энергия может быть сведена к минимуму, тогда как падающий материал амортизируется. В частности, соединительный стержень 342 может быть расположен горизонтально, параллельно тарелке 100 колонны, а угол «а» между решетчатыми пластинами 341 и соединительным стержнем 342 может составлять от 10° до 170°, предпочтительно от 20° до 45°. Ширина «В» решетчатых пластин 341 может составлять от 10 до 200 мм, предпочтительно от 50 до 120 мм. Расстояние «L» между соседними решетчатыми пластинами 341 может составлять от 10 до 300 мм, предпочтительно от 50 до 150 мм.Due to the fact that the flow of material that falls on the
Аналогичным образом, патрубок 200 может использоваться в качестве установочного основания для устройства 300, а барьерная решетка 340 соединена через второй соединительный элемент 343 с патрубком 200. В варианте выполнения, показанном на Фиг. 14, соединительный стержень 342 соединен через второй соединительный элемент 343 с патрубком 200. В качестве альтернативы, некоторые решетчатые пластины 341 могут быть соединены через второй элемент 343 с патрубком 200. Кроме того, между решеткой 340 и верхним концом патрубка 200 имеется зазор, формирующий газофазный канал, так что часть газофазного материала в потоке материала может быстро поступать в патрубок 200 через зазор, а не входить через переливные отверстия 201 вместе с остальной частью потока материала.Similarly, the
В соответствии с другим вариантом выполнения изобретения, устройство 300 главным образом используется для амортизации кинетической энергии потока материала, особенно кинетической энергии потока материала в других направлениях, за исключением вертикального направления. Как показано на Фиг. 17-20, устройство 300 содержит множество цилиндрических элементов 350, которые последовательно соединены друг с другом, при этом нижние части цилиндрических элементов 350 соединены с поверхностью тарелки 100, причем множество патрубков 200 расположено между соседними цилиндрическими элементами 350, а вершины цилиндрических элементов 350 выше, чем верхние концы патрубков 200. Таким образом, когда поток материала падает, он сначала ударяется о цилиндрический элемент 350, и его кинетическая энергия устраняется; затем материал скользит вдоль боковой стенки (направляющей поверхности) цилиндрического элемента 350 к тарелке 100. После того, как жидкостной слой накапливается до заданной высоты, материал протекает через переливные отверстия 201 в патрубке 200. Понятно, что цилиндрический элемент 350 обеспечивает функцию экранирования для патрубка для сброса материала и может по существу предотвращать непосредственное поступление потока материала в патрубок 200, поскольку верхняя часть цилиндрического элемента 350 выше, чем верхний конец патрубка 200.According to another embodiment of the invention, the
В этом случае, чтобы избежать увеличения кинетической энергии в любом другом направлении, кроме вертикального направления, когда поток материала направляется со скольжением вдоль боковой стенки цилиндрического элемента 350, элемент 350 расположен перпендикулярно поверхности тарелки.In this case, in order to avoid an increase in kinetic energy in any direction other than the vertical direction, when the material flow is guided with sliding along the side wall of the
Кроме того, предпочтительно, цилиндрическая стенка цилиндрического элемента 350 имеет проходящее через нее сквозное отверстие 351, так что цилиндрические элементы 350, которые соосны друг другу, находятся в проточном соединении друг с другом и, следовательно, материал, протекающий между различными элементами 350, может войти в соответствующие патрубки 200 по существу с одинаковой скоростью потока.In addition, preferably, the cylindrical wall of the
Чтобы сформировать однородный слой жидкости на тарелке 100, имеется множество сквозных отверстий 351, которые расположены в окружном направлении цилиндрического элемента 350. Кроме того, высота сквозных отверстий 351 может соответствовать высоте переливных отверстий 201, чтобы гарантировать, что слои жидкости в местах расположения различных патрубков 200 одинаковы в реальном времени.To form a uniform liquid layer on the
Чтобы обеспечить хорошую функцию амортизации материала, размеры цилиндрических элементов 350 могут быть рассчитаны надлежащим образом. Например, расстояние между соседними двумя цилиндрическими элементами 350 может быть в 0,5-1,5 раза больше высоты цилиндрического элемента 350, предпочтительно в 0,8-1,1 раза больше высоты цилиндрического элемента 350.In order to provide a good cushioning function of the material, the dimensions of the
В соответствии с другим вариантом выполнения настоящего изобретения, устройство 300 может содержать ослабляющую ударное воздействие пластину 360, расположенную сбоку от патрубка 200, которая обращена к падающему материалу, причем верхняя часть пластины 360 выше, чем верхний конец патрубка 200. Падающий поток материала сначала попадает в пластину 360 (поверхность пластины 360 является направляющей поверхностью) и скользит вдоль пластины 360 к тарелке 100 колонны, а затем входит в патрубок 200 через переливные отверстия 201.According to another embodiment of the present invention, the
Поскольку пластина 360 расположена сбоку от патрубка 200, который обращен к падающему материалу, то, с одной стороны, пластина 360 обеспечивает эффект амортизации кинетической энергии наклонно падающего потока материала; с другой стороны, пластина 360 может экранировать патрубок 200, чтобы предотвратить непосредственное поступление материала в патрубок 200.Since the
Вследствие этого, чтобы избежать увеличения кинетической энергии в любом другом направлении, кроме вертикального направления, когда поток материала направляется со скольжением вниз по пластине 360, предпочтительно, пластина 360, расположена перпендикулярно поверхности тарелки колонны.As a consequence, in order to avoid an increase in kinetic energy in any direction other than the vertical direction, when the flow of material is directed sliding down the
Чтобы обеспечить экранирующий эффект для патрубка 200, пластина 360 может быть прикреплена к верхней части патрубка 200.To provide a shielding effect for the
В соответствии с вариантом выполнения настоящего изобретения, как показано на Фиг. 21-23, пластина 360 представляет собой плоскую пластину 361. В соответствии с другим вариантом выполнения настоящего изобретения, как показано на Фиг. 24-28, пластина 360 представляет собой первую изогнутую пластину 362, которая охватывает патрубок 200. В варианте выполнения, показанном на Фиг. 21-28, переливные отверстия 201 могут быть расположены в любом месте патрубка 200, при этом поток материала будет протекать вниз вдоль плоской пластины 361 или первой изогнутой пластины 362, после ее попадания на плоскую пластину 361 или первую изогнутую пластину 362, так, что слой жидкости накапливается, а затем материал протекает через переливные отверстия 201 в патрубок 200.According to an embodiment of the present invention, as shown in FIG. 21-23, the
В соответствии с другим вариантом выполнения настоящего изобретения, как показано на Фиг. 29-33, пластина 360 представляет собой вторую изогнутую пластину 363, которая охватывает патрубок 200, причем конец изогнутой кромки второй изогнутой пластины 363 имеет прямую поверхность 363а, которая направляет поток материала вовнутрь, а переливные отверстия 201 расположены на участке патрубка 200 на расстоянии от второй изогнутой пластины 363, причем верхний конец второй изогнутой пластины 363 расположен не ниже верхнего конца патрубка 200. Таким образом, падающий поток материала сначала попадает на вторую изогнутую пластину 363 и направляется вниз вдоль второй изогнутой пластины 363 к тарелке 100 колонны, а затем поток материала направляется прямой поверхностью 363а для прохождения в пространство, охваченное второй изогнутой пластиной 363, и протекает в патрубок 200 через переливные отверстия 201, выполненные в патрубке 200.According to another embodiment of the present invention, as shown in FIG. 29-33, the
В этом случае верхний конец второй изогнутой пластины 363 не ниже верхнего конца патрубка 200, то есть верхний конец второй изогнутой пластины 363 может быть расположен заподлицо с верхним концом патрубка 200 или выше него. В случае, когда верхний конец второй изогнутой пластины 363 выше, чем верхний конец патрубка 200, вторая изогнутая пластина 363 не только может обеспечивать функцию амортизации кинетической энергии, но также может экранировать верхний конец патрубка 200, чтобы предотвратить прямое попадание материала в патрубок 200.In this case, the upper end of the second
В соответствии с другим вариантом выполнения изобретения, как показано на Фиг. 34-37, устройство 300 содержит ослабляющую ударное воздействие гильзу 370, которая вставлена над верхней частью патрубка 200, причем верхняя часть гильзы 370 выше, чем верхняя часть патрубка 200, а между гильзой 370 и патрубком 200 имеется боковой зазор. Таким образом, поток падающего материала попадает в гильзу 370 и скользит вниз вдоль боковой стенки (направляющей поверхности) гильзы 370 в тарелке 100 колонны, а затем входит в патрубок 200 через переливные отверстия 201.According to another embodiment of the invention, as shown in FIG. 34-37, the
В частности, поскольку гильза 370 установлена над верхней частью патрубка 200 и в качестве продолжения патрубка 200, поток материала будет блокироваться по существу гильзой 370 и, тем самым, скользить вниз вдоль гильзы 370, причем даже поток материала, который входит в гильзу 370, будет заблокирован и будет скользить вдоль внутренней стенки гильзы 370, а затем проходить через боковой зазор между гильзой 370 и патрубком 200 и падать в тарелке 100 колонны. Таким образом, практически исключается ситуация, когда поток материала непосредственно поступает в патрубок 200. Кроме того, путем выполнения бокового зазора между гильзой 370 и патрубком 200 может быть сформирован газофазный канал, при этом часть газофазного материала в потоке материала может быстро входить в патрубок 200 из верхнего конца патрубка 200 через зазор, а не через переливные отверстия 201 вместе с остальной частью потока материала.In particular, since the
В этом случае гильза 370 может быть прикреплена посредством третьего соединительного элемента 371 к патрубку 200. Третий соединительный элемент 371 может иметь любую подходящую форму, такую как форма стержня, при условии, что он может соединять гильзу 370 и патрубок 200 оставлять зазор между ними.In this case, the
Кроме того, предпочтительно, чтобы край верхнего конца гильзы 370 мог быть расположен во втором зубчатом пазу. Благодаря выполнению второго зубчатого паза, когда поток материала, падающий наклонно, амортизируется, одна часть потока материала может ударяться о внешнюю стенку с одной стороны гильзы 370 и падать вдоль внешней стенки, тогда как другая часть потока материала может проходить через зазор между зубцами второго зубчатого паза, ударяться о внутреннюю стенку на противоположной стороне гильзы 370 и падать вдоль внутренней стенки; таким образом, часть потока материала, которая может быть самортизирована, поочередно разделяется на две части, то есть на часть, заблокированную наружной стенкой, и часть, заблокированную внутренней стенкой, т.е. радиальным направлением вышеупомянутого разделения гильзы 370 на одну сторону и противоположную сторону; кроме того, в двух частях, которые заблокированы наружной стенкой и внутренней стенкой, поток материала будет падать с горизонтальным интервалом, и, следовательно, воздействие на слой жидкости на тарелке 100 колонны уменьшается.In addition, it is preferable that the edge of the upper end of the
В этом варианте выполнения гильза 370 может быть соединена с верхним концом патрубка 200 или может частично перекрываться с верхней частью патрубка 200 в осевом направлении. Вышеупомянутый эффект амортизации потока материала может быть обеспечен за счет расчета радиального размера гильзы 370 и размеров части, которая выше, чем патрубок 200.In this embodiment, the
Кроме того, предпочтительно, патрубок 200, описанный в настоящем изобретении, может представлять собой конструкцию, которая выполняет функцию фильтра, чтобы обеспечивать эффект предварительной фильтрации для потока материала, который поступает в патрубок 200 через переливные отверстия 201. В соответствии с вариантом выполнения настоящего изобретения, патрубок 200 может быть образован сетчатым фильтрующим элементом, причем сетки сетчатого фильтрующего элемента могут служить в качестве переливных отверстий 201. По усмотрению, для удобства работ по техническому обслуживанию, патрубок 200 может содержать корпус 230 и сетчатый фильтр 240, обернутый по окружности корпуса 230 патрубка. Тогда как переливные отверстия 201 расположены в корпусе 230 патрубка, сетчатый фильтр 240 может покрывать переливные отверстия 201. Таким образом, если сетчатый фильтр 240 забит, то его можно заменить или удалить для очистки. Для удобства установки и обслуживания сетчатый фильтр 240 может иметь кольцевую часть, которая выполнена из эластичного материала и прикреплена к трубе 230. Таким образом, сетчатый фильтр 240 может быть установлен или удален путем упругого деформирования кольцевого элемента в радиальном направлении.In addition, preferably, the
Кроме того, для удобства установки тарелка 100 колонны может быть выполнена как узел. В частности, как показано на Фиг. 1, 4, 10, 13, 17, 21, 24, 29 и 34, тарелка 100 содержит множество частей 110, которые собраны с помощью фитинга 120 для формирования поверхности тарелки колонны, при этом тарелка 100 колонны дополнительно содержит опорные элементы 130, которые поддерживают поверхность тарелки.In addition, for ease of installation, the
Кроме того, в варианте выполнения, показанном на Фиг. 1, 4, 10, 13, 21, 24, 29 и 34, может быть расположено множество ослабляющих ударное воздействие устройств, причем патрубок 200 соответствует каждому иа указанных патрубков, чтобы обеспечивать функцию амортизации материала для всех патрубков 200. При этом патрубок 200 и соответствующие устройства 300 могут быть распределены на тарелке 100 согласно соответствующему правилу. Например, патрубок 200 и соответствующие устройства 300 могут быть расположены в треугольной, четырехугольной или круглой конфигурации. В предпочтительном случае, чтобы охватить область над тарелкой 100 колонны, насколько это возможно, с наименьшим количеством устройств 300, патрубок 200 и соответствующие устройства 300 могут быть расположены в равносторонней треугольной конфигурации.In addition, in the embodiment shown in FIG. 1, 4, 10, 13, 21, 24, 29, and 34, a plurality of shock attenuating devices can be arranged, and the
Чтобы позволить потоку материала, который упал в тарелку 100 колонны, успешно войти в патрубок 200 через переливные отверстия 201, положения переливных отверстий 201 могут быть выбраны соответствующим образом, а края тарелки колонны могут быть выполнены с изогнутыми кромками 140, которые изогнуты вверх, чтобы образовать требуемый слой жидкости. Расстояние от центральной линии переливных отверстий 201 до верхней поверхности тарелки 100 колонны может составлять 5-100 мм, предпочтительно 30-50 мм, а высота изогнутой кромки 140 может составлять 5-100 мм, предпочтительно 30-50 мм.To allow the flow of material that has fallen into the
Кроме того, размеры переливных отверстий 201 могут быть выбраны соответствующим образом, чтобы гарантировать, что поток материала может проходить через патрубок 200 с требуемым расходом и скоростью. Например, общая площадь поперечного сечения переливных отверстий 201 каждого патрубка 200 может составлять от 10% до 100% от площади поперечного сечения патрубка 200, предпочтительно от 30% до 50% от площади поперечного сечения патрубка 200. Кроме того, диаметр патрубка 200 может составлять от 10 до 200 мм, предпочтительно от 20 до 110 мм. Высота патрубка 200 может составлять от 20 до 300 мм, предпочтительно от 50 до 120 мм.In addition, the dimensions of the
Конкретные конструкции и параметры могут быть рассчитаны так, как требуется для различных вариантов выполнения. В частности:Specific designs and parameters can be calculated as required for various embodiments. In particular:
В варианте выполнения, показанном на Фиг. 1, площадь поперечного сечения пластины 310 может быть от 1 до 10 раз больше площади поперечного сечения патрубка 200, предпочтительно от 2 до 5 раз больше площади поперечного сечения патрубка 200. Пластина 310 может иметь конструкцию круглого диска или многоугольную конструкцию; в частности, пластина 310 может представлять собой конструкцию круглого диска, конструкцию ромбического диска, конструкцию треугольного диска, квадратную конструкцию или конструкцию трапециевидного диска, предпочтительно, представляет собой конструкцию круглого диска диаметром от 40 до 300 мм, предпочтительно от 60 до 120 мм. Между нижним краем пластины 310 и самым верхним краем патрубка 200 имеется зазор, служащий для формирования описанного выше газофазного канала. Зазор может составлять от 5 до 200 мм, предпочтительно от 10 до 50 мм. Высота боковых стенок 320 пластины 310 может составлять от 5 до 80 мм, предпочтительно от 30 до 50 мм. Первый зубчатый паз 321 может иметь треугольную, четырехугольную или дугообразную форму, предпочтительно треугольную форму. Высота первого зубчатого паза 321 может составлять от 5% до 100% от высоты боковых стенок 320, предпочтительно от 30% до 60% от высоты боковых стенок 320.In the embodiment shown in FIG. 1, the cross-sectional area of the
В варианте выполнения, показанном на Фиг. 4, высота перегородки 330 может составлять от 5 до 200 мм, предпочтительно от 30 до 80 мм, а расстояние между смежными перегородками 330 может составлять от 5 до 100 мм, предпочтительно от 20 до 80 мм. Нижний край разделительной перегородки 330 соединен с верхней поверхностью пластины 310 без зазора, или же соединительное отверстие 331 расположено на нижнем краю перегородки 330, а расстояние от центральной линии отверстия 331 до верхней поверхности пластины 310 не превышает 30% от высоты перегородки 330, причем отверстия 331 в смежных двух перегородках 330 расположены в шахматном порядке, смещены друг от друга в горизонтальном направлении, чтобы избежать протекания материала вдоль прямой линии и неравномерного распределения в результате прямолинейного расположения всех отверстий 331. В этом случае отверстие 331 может иметь многоугольную форму (в частности, треугольную или четырехугольную форму), полукруглую форму или круглую форму, предпочтительно полукруглую форму. Линия нормали, проходящая через центральную точку перегородки 330 в направлении длины, перпендикулярна центральной линии патрубка 200 и пересекается с ней. Между нижней поверхностью пластины 310 и самой верхней кромкой патрубка 200 имеется зазор, причем зазор может составлять от 10 до 200 мм, предпочтительно от 30 до 80 мм. Осевая линия устройства 300 может проходить вдоль осевой линии патрубка 200 или не вдоль ее, предпочтительно вдоль осевой линии патрубка 200. Патрубок 200 может быть изготовлен из экрана Джонсона или выполнен из металлического трубчатого корпуса 230, обернутого снаружи сетчатым фильтром 240, причем может быть расположен один или несколько слоев сетчатых фильтров 240. В случае, когда патрубок 200 изготовлен из экрана Джонсона, расстояние между пазами может составлять от 0,01 до 0,1 мм, предпочтительно от 0,05 до 0,8 мм; в случае, когда патрубок 200 выполнен из трубчатого корпуса 230, обернутого снаружи сетчатым фильтром 240, переливные отверстия 201 расположены в трубчатом корпусе 230 с пористостью от 1% до 25%, предпочтительно от 15% до 20%; номер сетки сетчатого фильтра 240 может составлять от 20 до 300 меш, предпочтительно от 50 до 120 меш.In the embodiment shown in FIG. 4, the height of the
В варианте выполнения, показанном на Фиг. 10, конструкция и параметры устройства 300 аналогичны конструкции в варианте выполнения, показанном на Фиг. 4, при этом на верхнем конце патрубка 200 расположен наклонно проходящий вырез, образующий овальное поперечное сечение, а угол между поперечным сечением выреза на верхнем конце и горизонтальной плоскостью может составлять от 5° до 70°, предпочтительно от 20° до 45°.In the embodiment shown in FIG. 10, the design and parameters of the
В варианте выполнения, показанном на Фиг. 13, общая горизонтальная выступающая форма барьерной решетки 340 представляет собой четырехугольную или круглую форму (например, образованную четырехугольным вырезом). В случае круглой формы, форма горизонтальной выступающей решетчатой пластины 341 может иметь диаметр от 40 до 300 мм, предпочтительно от 60 до 120 мм. Барьерная решетка 340 содержит множество решетчатых пластин 341 и соединительный стержень 342, причем множество решетчатых пластин 341 соединены вместе посредством соединительного стержня 342, при этом соединительный стержень 342 проходит горизонтально и угол а между решетчатыми пластинами 341 и соединительным стержнем 342 может составлять от 10° до 170°, предпочтительно от 20° до 45°. Ширина решетчатых пластин 341 может составлять от 10 до 200 мм, предпочтительно от 50 до 120 мм; расстояние между соседними решетчатыми пластинами 341 может составлять от 10 до 300 мм, предпочтительно от 50 до 150 мм.In the embodiment shown in FIG. 13, the overall horizontal protruding shape of the
В варианте выполнения, показанном на Фиг. 17, цилиндрические элементы 350 могут быть расположены на тарелке 100 колонны концентрическим образом, причем цилиндрические элементы 350 могут быть расположены в от 2 до 30 слоев, предпочтительно от 8 до 20 слоев; высота цилиндрических элементов 350 может составлять от 10 до 400 мм, предпочтительно от 80 до 200 мм; несколько сквозных отверстий 351 расположено у нижнего края цилиндрического элемента 350, при этом сквозные отверстия 351 могут иметь полукруглую, круглую, четырехугольную или перевернутую треугольную конфигурацию, предпочтительно полукруглую конфигурацию; общая площадь поперечного сечения сквозных отверстий 351, расположенных в каждом цилиндрическом элементе 350, может быть от 0,5 до 1,8 раза больше площади поперечного сечения входной трубы реактора, предпочтительно от 0,8 до 1,2 раза больше площади поперечного сечения входной трубы реактора; расстояние в окружном направлении между соседними двумя сквозными отверстиями 351, расположенными в каждом цилиндрическом элементе 350, может составлять от 30 мм до 200 мм, предпочтительно от 50 мм до 120 мм; расстояние в радиальном направлении между соседними двумя сквозными отверстиями 351 может быть от 0,5 до 1,5 раза больше высоты сквозных отверстий 351, предпочтительно от 0,8 до 1,1 раза больше высоты сквозных отверстий 351.In the embodiment shown in FIG. 17, the
В варианте выполнения, показанном на Фиг. 21, ослабляющая ударное воздействие пластина 360 представляет собой пластину в виде полосы, причем ширина пластины в форме полосы может составлять от 20 до 300 мм, предпочтительно от 80 до 200 мм; длина пластины в форме полосы может составлять от 50 до 300 мм, предпочтительно от 80 до 220 мм.In the embodiment shown in FIG. 21, the
В варианте выполнения, показанном на Фиг. 24, пластина 360 представляет собой пластину, изогнутую симметрично, а угол изгиба пластины 360 обычно составляет от 15° до 180°, предпочтительно, от 90° до 120°; общая длина стороны пластины 360 может составлять от 20 мм до 200 мм, предпочтительно от 60 мм до 120 мм; высота пластины 360 обычно составляет от 30 мм до 200 мм, предпочтительно от 60 мм до 120 мм. Нижний край пластины 360 соединен с верхним краем патрубка 200, или же пластина 360 может частично перекрываться с патрубком 200. В случае, когда нижний край пластины 360 перекрывается патрубком 200, высота перекрытого участка может составлять от 10% до 100% от высоты патрубка 200, предпочтительно от 5 до 20% от высоты патрубка 200. Центральная плоскость угла изгиба пластины 360 проходит через осевую линию патрубка 200.In the embodiment shown in FIG. 24, the
В варианте выполнения, показанном на Фиг. 29, пластина 360 представляет собой пластину, изогнутую симметрично, причем угол изгиба пластины 360 обычно составляет от 15° до 180°, предпочтительно от 90° до 120°, а общая длина стороны пластины 360 обычно составляет от 20 мм до 200 мм, предпочтительно от 60 мм до 120 мм. Верхний край пластины 360 находится заподлицо с или немного выше, чем верхний край патрубка 200, а высота части, находящейся выше верхнего края патрубка 200, обычно не превышает 30% от высоты патрубка 200 (часть, расположенная над тарелкой колонны). В настоящем изобретении верхний край пластины 360 обычно выше верхней торцевой поверхности патрубка 200 на более чем на 60 мм. В случае, когда верхний край пластины 360 выше, чем верхний край патрубка 200, нижний край пластины 360 обычно прикреплен к верхней поверхности тарелки 100 колонны. В этом случае центральная плоскость угла изгиба пластины 360 проходит через осевую линию патрубка 200.In the embodiment shown in FIG. 29, the
В варианте выполнения, показанном на Фиг. 34, высота ослабляющей ударное воздействие гильзы 370 обычно составляет от 30 до 400 мм, предпочтительно от 100 до 300 мм; диаметр гильзы 370 обычно составляет от 30 до 260 мм, предпочтительно от 80 до 150 мм. Предпочтительно, второй зубчатый паз 321 расположен в отверстии на верхнем крае гильзы 370, причем второй зубчатый паз имеет треугольную, прямоугольную или дугообразную форму, предпочтительно треугольную форму. Высота второго зубчатого паза может составлять от 1% до 20% от высоты гильзы 370, предпочтительно от 2% до 10% от высоты гильзы 370. В горизонтальном направлении между гильзой 370 и патрубком 200 (например, расположенной концентрично) имеется зазор, служащий в качестве газофазного канала, причем ширина зазора обычно составляет от 5 до 200 мм, предпочтительно от 10 до 50 мм. Площадь поперечного сечения гильзы 370 может от 1 до 8 раз быть больше площади поперечного сечения патрубка 200, предпочтительно от 2 до 6 раз больше площади поперечного сечения патрубка 200. Нижний край гильзы 370 соединен с верхним краем патрубка 200, или же гильза 370 перекрывается с патрубком 200 для увеличения прочности установки гильзы 370 и уменьшения общей высоты устройства 300 и патрубка 200. В случае, когда гильза 370 частично перекрывается с патрубком 200, высота перекрытого участка обычно составляет от 5% до 30% от высоты патрубка 200, предпочтительно от 10% до 25% от высоты патрубка 200.In the embodiment shown in FIG. 34, the height of the
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, настоящее изобретение относится к реактору, который содержит входной диффузор и ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток диск, предложенный в настоящем изобретении, причем указанный диск расположен в верхней крышке реактора или на верхнем конце корпуса реактора, а входной диффузор выполнен с возможностью подачи материала на указанный диск.In accordance with another aspect of the present invention, the present invention relates to a reactor that comprises an inlet diffuser and shock attenuating and uniformly flowing disk according to the present invention, said disk being located in the upper lid of the reactor or on the upper end of the reactor vessel, and the inlet the diffuser is configured to feed material to the specified disk.
Наклонно падающий поток материала, обеспечиваемый входным диффузором, попадает в тарелку 100 колонны и сначала формирует слой жидкости с определенной высотой, а затем распределяется через переливные отверстия 201. Таким образом, можно избежать неравномерного распределения материала, вызванного отклонением от горизонтальности тарелки колонны. Кроме того, поскольку поток материала сначала формирует слой жидкости, а затем распределяется через переливные отверстия 201, ударное усилие, создаваемое остаточной кинетической энергией, устраняется, и исключается явление «надвигания волны». Поэтому реактор, предлагаемый в настоящем изобретении, может равномерно распределять поток материала через ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток диск и, тем, самым повышать эффективность последующей реакции.The obliquely incident material flow provided by the inlet diffuser enters the
Кроме того, чтобы равномерно распределять поток материала в верхнем положении реактора, указанный диск располагают на верхнем конце корпуса реактора над самой верхней распределительной тарелкой реактора.In addition, in order to evenly distribute the material flow in the upper position of the reactor, said disk is placed on the upper end of the reactor vessel above the uppermost distribution plate of the reactor.
Реактор, предлагаемый в изобретении, может быть подходящего типа, если он имеет входной диффузор или наклонно падающий поток материала. Например, реактор может представлять собой реактор гидрогенизации.The reactor of the invention may be of the appropriate type if it has an inlet diffuser or an obliquely incident material flow. For example, the reactor may be a hydrogenation reactor.
В дальнейшем преимущества реактора, предлагаемого в изобретении, будут описаны со ссылкой на варианты выполнения и Контрольные примеры.In the future, the advantages of the reactor proposed in the invention will be described with reference to embodiments and Control examples.
Контрольный пример 1Reference Example 1
Используют реактор гидрогенизации, диаметр реактора составляет 3,2 м, пространство в верхней крышке свободно, верхняя распределительная тарелка размещена на входе в самый верхний слой катализатора, в верхней распределительной тарелке используется традиционный газожидкостный распределитель ERI с пузырьковыми колпачками, сырьем для гидрогенизации является нафта коксования, катализатором является катализатор гидроочистки FGH-21 из Фушунского Нефтехимического Научно-Исследовательского Института, рабочие условия в реакторе: парциальное давление водорода: 2,0 МПа, объемная скорость: 2,0 ч-1, объемное соотношение водорода и масла: 300:1, температура на входе в реактор: 280°С.They use a hydrogenation reactor, the diameter of the reactor is 3.2 m, the space in the upper cover is free, the upper distribution plate is located at the entrance to the uppermost catalyst bed, the traditional gas distribution liquid-liquid distributor ERI with bubble caps is used in the upper distribution plate, coking naphtha is the raw material for hydrogenation, the catalyst is a hydrotreating catalyst FGH-21 from the Fushun Petrochemical Research Institute, operating conditions in the reactor: partial yes the phenomenon of hydrogen: 2.0 MPa, space velocity: 2.0 h -1 , volume ratio of hydrogen to oil: 300: 1, temperature at the inlet of the reactor: 280 ° C.
Пример 1Example 1
По сравнению с Контрольным примером 1, в Примере 1 настоящего изобретения ослабляющее ударное воздействие устройство 300 в варианте выполнения настоящего изобретения, показанном на Фиг. 1, расположено в пространстве в верхней крышке реактора гидрогенизации и используется в комбинации с тарелками колонны и патрубками для сброса материала традиционного газожидкостного распределителя ERI с пузырьковыми колпачками, причем в патрубках 200 для сброса материала расположены переливные отверстия 201. Параметры устройства 300: пластина 310 - круглая дисковая конструкция диаметром 120 мм; высота боковых стенок 320 составляет 30 мм; на боковой стенке 320 расположен первый зубчатый паз 321 треугольной формы, а высота первого зубчатого паза 321 составляет 30% от высоты боковой стенки 320. Зазор между нижним краем пластины 310 и верхним краем патрубка 200 составляет 40 мм; количество устройств 300 равно количеству патрубков 200, а осевая линия пластины 310 совпадает с центральной линией патрубков 200, площадь поперечного сечения пластины 310 в 2 раза больше площади поперечного сечения патрубка 200.Compared to Control Example 1, in Example 1 of the present invention, the
Пример 2Example 2
Этот пример по существу тот же, что и в варианте выполнения 1, но традиционный газожидкостный распределитель ERI в реакторе гидрогенизации не используется; вместо этого используется ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток диск варианта выполнения, показанного на Фиг. 1. Высота патрубка 200 для сброса материала составляет 120 мм; в стенке патрубка 200 в горизонтальном направлении расположено два круглых переливных отверстия 201, а общая площадь поперечного сечения переливных отверстий 201 составляет 30% от площади поперечного сечения патрубка 200; расстояние от центральной линии переливного отверстия 201 до верхней поверхности тарелки 100 колонны составляет 50 мм, а высота изогнутой кромки 140 составляет 50 мм. Тарелка 100 колонны собрана из 9-ти частей 110, каждая из которых имеет два патрубка 200 и соответствующие ослабляющие ударное воздействие устройства 300. Патрубки 200 и соответствующие устройства 300 расположены в треугольной конфигурации на тарелке 100 колонны.This example is essentially the same as in
Значения температуры и значения разности температур в радиальном направлении в слоях в Примерах 1 и 2 и в Контрольном примере 1 показаны в Таблице 1, причем положения точек а-е показаны на Фиг. 38.The temperature values and the values of the temperature difference in the radial direction in the layers in Examples 1 and 2 and in Test Example 1 are shown in Table 1, and the positions of points a-e are shown in FIG. 38.
Контрольный пример 2Reference Example 2
По сравнению с Контрольным примером 1, различия заключаются в следующем: реактор имеет диаметр 4,6 м, катализатором является катализатор гидроочистки FH-5A из Фушунского Нефтехимического Научно-Исследовательского Института, а рабочие условия реактора: парциальное давление водорода: 6,5 МПа, объемная скорость: 1,5 ч-1, объемное соотношение водорода и масла: 400:1, температура на входе в реактор: 320°С.Compared with Control Example 1, the differences are as follows: the reactor has a diameter of 4.6 m, the catalyst is a hydrotreating catalyst FH-5A from the Fushun Petrochemical Research Institute, and the operating conditions of the reactor: partial pressure of hydrogen: 6.5 MPa, volumetric speed: 1.5 h -1 , the volume ratio of hydrogen and oil: 400: 1, the temperature at the inlet of the reactor: 320 ° C.
Пример 3Example 3
По сравнению с Контрольным примером 2, в Примере 3 настоящего изобретения ослабляющее ударное воздействие устройство 300 в варианте выполнения настоящего изобретения, показанном на Фиг. 4, расположено в пространстве верхней крышки реактора гидрогенизации и используется в комбинации с тарелками колонны и патрубками для сброса материала обычного газожидкостного распределителя ERI с пузырьковыми колпачками, причем в патрубках для сброса материала расположены переливные отверстия. Параметры устройства 300 следующие: пластина 310 представляет собой круглую дисковую конструкцию диаметром 120 мм; высота перегородок 330: 50 мм; расстояние между смежными перегородками 330: 80 мм; отверстия 331 являются полукруглыми, диаметр отверстия полукруглой формы проходит в вертикальном направлении, расстояние от центра отверстия до пластины 310 составляет 20% от высоты перегородок 330, отверстия 331 в смежных двух перегородках 330 смещены друг от друга в горизонтальном направлении. Зазор между нижним краем пластины 310 и верхним краем патрубка 200 для сброса материала составляет 30 мм; количество устройств 300 равно количеству патрубков 200, а осевая линия пластины 310 совпадает с центральной линией патрубков 200.Compared to Control Example 2, in Example 3 of the present invention, the
Пример 4Example 4
Этот пример по существу такой же, что и Примере 3, но традиционный газожидкостный распределитель ERI в реакторе гидрогенизации не используется; вместо этого используется ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток диск варианта выполнения, показанного на Фиг. 4. Высота патрубка 200 для сброса материала составляет 300 мм; патрубок 200 выполнен из экрана Джонсона диаметром 80 мм, а расстояние между пазами составляет 0,2 мм; высота изогнутой кромки 140 составляет 50 мм. Тарелка 100 колонны собрана из 9-ти частей 110, каждая из которых имеет две патрубка 200 и соответствующие ослабляющие ударное воздействие устройства 300. Патрубки 200 и соответствующие устройства 300, расположены в треугольной конфигурации на тарелке 100 колонны.This example is essentially the same as Example 3, but the traditional gas-liquid ERI distributor is not used in the hydrogenation reactor; instead, a shock attenuating and uniformly flowing disc of the embodiment shown in FIG. 4. The height of the
Пример 5Example 5
Этот пример по существу такой же, что и Пример 3, но патрубок для сброса материала выполнен из металлического трубчатого корпуса 230, обернутого снаружи сетчатыми фильтрами 240, в трубе 230 расположены переливные отверстия 201 с пористостью 15%, труба 230 обернута двумя слоями сетчатых фильтров 240, а количество ячеек сетчатых фильтров 240 составляет 100 меш.This example is essentially the same as Example 3, but the material discharge pipe is made of a
Значения температуры и значения разности температур в радиальном направлении в слоях в Примерах 3-5 и в Контрольном примере 2 показаны в Таблице 2, причем положения точек а-е показаны на Фиг. 38.The temperature values and the values of the temperature difference in the radial direction in the layers in Examples 3-5 and in Test Example 2 are shown in Table 2, and the positions of points a-e are shown in FIG. 38.
Контрольный пример 3Reference Example 3
По сравнению с Контрольным примером 1, отличия заключаются в следующем: реактор имеет диаметр 4,6 м, сырье для гидрогенизации - дизельное топливо, плотность дизельного топлива - 860 кг/м3, а содержание серы в дизельном топливе - 1,7 масс. %, катализатором является катализатор гидроочистки RS-2000, рабочие условия в реакторе: парциальное давление водорода: 6,8 МПа (Г), объемная скорость: 1,9 ч-1, объемное соотношение водорода и масла: 400:1, и температура на входе в реактор: 365°С.Compared to Control Example 1, the differences are as follows: the reactor has a diameter of 4.6 m, the raw materials for hydrogenation are diesel fuel, the density of diesel fuel is 860 kg / m3, and the sulfur content in diesel fuel is 1.7 mass. %, the catalyst is a hydrotreating catalyst RS-2000, operating conditions in the reactor: partial pressure of hydrogen: 6.8 MPa (G), space velocity: 1.9 h -1 , volume ratio of hydrogen to oil: 400: 1, and temperature at the entrance to the reactor: 365 ° C.
Пример 6Example 6
По сравнению с Контрольным примером 3, в Примере 6 настоящего изобретения, в варианте выполнения настоящего изобретения, показанном на Фиг. 10, ослабляющее ударное воздействие устройство 300 расположено в пространстве в верхней крышки реактора гидрогенизации и используется в комбинации с тарелками колонны и патрубками для сброса материала обычного газожидкостного распределителя ERI с пузырьковыми колпачками, причем в патрубках для сброса материала расположены переливные отверстия. Параметры устройства 300 следующие: пластина 310 представляет собой круглую дисковую конструкцию диаметром 120 мм; высота перегородок 330:50 мм; расстояние между смежными перегородками 330 составляет 80 мм, отверстия 331, выполненные в форме паза, расположены между нижней частью перегородки 330 и верхней частью пластины 310, а высота паза равна 20 мм. Вырез с овальным поперечным сечением образован наклонным вырезом на верхнем конце патрубка 200 для сброса материала, а поперечное сечение выреза расположено под углом 45° к горизонтальной плоскости; количество устройств 300 равно количеству патрубков 200, а осевая линия пластины 310 совпадает с центральной линией патрубков 200.Compared to Control Example 3, in Example 6 of the present invention, in the embodiment of the present invention shown in FIG. 10, a
Пример 7Example 7
Этот пример по существу тот же, что и Пример 6, но традиционный газожидкостный распределитель ERI в реакторе гидрогенизации не используется; вместо этого используется ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток диск варианта выполнения, показанного на Фиг. 10. Высота патрубка 200 для сброса материала составляет 100 мм, а диаметр составляет 50 мм; в стенке патрубка 200 в горизонтальном направлении расположены два круглых переливных отверстия 201, а общая площадь поперечного сечения переливных отверстий 201 составляет 30% от площади поперечного сечения патрубка 200; расстояние от центральной линии переливного отверстия 201 до верхней поверхности тарелки 100 колонны составляет 30 мм; высота изогнутой кромки 140 составляет 50 мм. Тарелка 100 колонны собрана из 9-ти частей 110, каждая из которых имеет две патрубка 200 и соответствующие ослабляющие ударное воздействие устройства 300. Патрубки 200 и соответствующие устройства 300 расположены в треугольной конфигурации на тарелке 100 колонны.This example is essentially the same as Example 6, but the traditional ERI gas-liquid distributor is not used in the hydrogenation reactor; instead, a shock attenuating and uniformly flowing disc of the embodiment shown in FIG. 10. The height of the
Значения температуры и значения разности температур в радиальном направлении в слоях в Примерах 6 и 7 и Контрольном примере 3 показаны в Таблице 3, где положения точек а-е показаны на Фиг. 38.The temperature values and the values of the temperature difference in the radial direction in the layers in Examples 6 and 7 and Control Example 3 are shown in Table 3, where the positions of points a-e are shown in FIG. 38.
Контрольный пример 4Reference Example 4
По сравнению с Контрольным примером 1, различия заключаются в следующем: реактор имеет диаметр 3,0 м, сырье для гидрогенизации - фракция нафты, катализатором является катализатор гидроочистки FGH-21 из Фушунского Нефтехимического Научно-Исследовательского Института, а условия работы реактора: рабочее давление: 1,85 МПа, объемная скорость: 2,5 ч-1, объемное соотношение водорода и масла: 355:1, и температура на входе в реактор: 285°С.Compared to Control Example 1, the differences are as follows: the reactor has a diameter of 3.0 m, the hydrogenation feed is a naphtha fraction, the catalyst is a hydrotreating catalyst FGH-21 from the Fushun Petrochemical Research Institute, and the operating conditions of the reactor: working pressure: 1.85 MPa, space velocity: 2.5 h -1 , volume ratio of hydrogen to oil: 355: 1, and temperature at the inlet of the reactor: 285 ° C.
Пример 9Example 9
По сравнению с Контрольным примером 4, в Примере 9 настоящего изобретения в варианте выполнения настоящего изобретения, показанном на Фиг. 13, ослабляющее ударное воздействие устройство 300 расположено в пространстве в верхней крышки реактора гидрогенизации и используется в комбинации с тарелками колонны и патрубками для сброса материала обычного газожидкостного распределителя ERI с пузырьковыми колпачками, причем в патрубках для сброса материала расположены переливные отверстия. Параметры устройства 300 следующие: между нижней поверхностью барьерной решетки и самым верхним краем патрубка для сброса материала имеется пространство, причем высота пространства составляет 50 мм. Каждая барьерная решетка 340 содержит 6 решетчатых пластин 341 и 1 соединительный стержень 342, причем решетчатые пластины 341 расположены параллельно друг другу в горизонтальном направлении и расположены наклонно под углом наклона в 30° относительно горизонтальной плоскости. Сечение решетчатой пластины 341 является прямоугольным, а ширина решетчатой пластины 341 составляет 100 мм, причем расстояние между соседними барьерными решетками 340 составляет 100 мм.Compared to Control Example 4, in Example 9 of the present invention, in the embodiment of the present invention shown in FIG. 13, a
Пример 10Example 10
Этот вариант выполнения по существу такой же, что и Пример 9, но газожидкостный распределитель ERI в реакторе гидрогенизации не используется; вместо этого используется ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток диск варианта выполнения, показанного на Фиг. 13. Высота патрубка 200 для сброса материала составляет 120 мм, в стенке патрубка 200 в горизонтальном направлении расположены два круглых переливных отверстия 201, а общая площадь поперечного сечения переливных отверстий 201 составляет 30% от площади поперечного сечения патрубка 200; расстояние от центральной линии переливного отверстия 201 до верхней поверхности тарелки 100 колонны составляет 50 мм. Высота изогнутой кромки 140 составляет 50 мм. Тарелка 100 колонны собрана из 9-ти частей 110, каждая из которых имеет две патрубка 200 и соответствующие ослабляющие ударное воздействие устройства 300. Патрубки 200 и соответствующие устройства 300 расположены в треугольной конфигурации на тарелке 100 колонны.This embodiment is essentially the same as Example 9, but the ERI gas-liquid distributor is not used in the hydrogenation reactor; instead, a shock attenuating and uniformly flowing disc of the embodiment shown in FIG. 13. The height of the
Значения температуры и значения разности температур в радиальном направлении в слоях в Примерах 9 и 10 и в Контрольном примере 4 показаны в Таблице 4, где положения точек а-е показаны на Фиг. 38.The temperature values and the values of the temperature difference in the radial direction in the layers in Examples 9 and 10 and in Test Example 4 are shown in Table 4, where the positions of points a-e are shown in FIG. 38.
Контрольный пример 5Reference Example 5
По сравнению с Контрольным примером 1, различия заключаются в следующем: реактор имеет диаметр 4,6 м, сырье для гидрогенизации - дизельное масло, катализатором является катализатор гидроочистки FH-5A из Фушунского Нефтехимического Научно-Исследовательского Института, а рабочие условия реактора: парциальное давление водорода: 6,5 МПа, объемная скорость: 1,5 ч-1, объемное соотношение водорода и масла: 400:1, и температура на входе в реактор: 320°С.Compared to Control Example 1, the differences are as follows: the reactor has a diameter of 4.6 m, the hydrogenation feed is diesel oil, the catalyst is the FH-5A hydrotreating catalyst from the Fushun Petrochemical Research Institute, and the reactor operating conditions: hydrogen partial pressure : 6.5 MPa, space velocity: 1.5 h -1 , the volume ratio of hydrogen to oil: 400: 1, and the temperature at the inlet of the reactor: 320 ° C.
Пример 11Example 11
По сравнению с Контрольным примером 5, в Примере 11 настоящего изобретения в варианте выполнения настоящего изобретения, показанном на Фиг. 17, ослабляющее ударное воздействие устройство 300, расположено в пространстве в верхней крышке реактора гидрогенизации и используется в комбинации с тарелками колонны и патрубками для сброса материала обычного газожидкостного распределителя ERI с пузырьковыми колпачками, причем в патрубках для сброса материала расположены переливные отверстия. Параметры устройства 300 следующие: цилиндрические элементы 350 расположены концентрично и прикреплены к тарелке колонны сваркой, а высота цилиндрических элементов 350 составляет 80 мм; на нижнем краю цилиндрического элемента 350 в качестве сквозных отверстий 351 расположены полукруглые отверстия, а общая площадь поперечного сечения сквозных отверстий 351 в каждом цилиндрическом элементе 350 составляет 0,8 от площади поперечного сечения входной патрубка реактора; расстояние в окружном направлении между двумя соседними сквозными отверстиями 351 в каждом цилиндрическом элементе 350 составляет 50 мм; расстояние в радиальном направлении между соседними цилиндрическими элементами 350 составляет 0,8 от высоты цилиндрических элементов 350.Compared to Control Example 5, in Example 11 of the present invention, in the embodiment of the present invention shown in FIG. 17, the
Пример 12Example 12
Этот пример по существу тот же, что и Пример 11, но традиционный газожидкостный распределитель ERI не используется; вместо этого используется ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток диск варианта выполнения, показанного на Фиг. 17. Высота патрубка 200 для сброса материала составляет 120 мм; в стенке патрубка 200 в горизонтальном направлении расположены два круглых переливных отверстия 201, а общая площадь поперечного сечения переливных отверстий 201 составляет 30% от площади поперечного сечения патрубка 200; расстояние от центральной линии переливного отверстия 201 до верхней поверхности тарелки 100 колонны составляет 50 мм. Высота изогнутой кромки 140 составляет 50 мм. Тарелка 100 колонны собрана из 9-ти частей 110, каждая из которых имеет два патрубка 200 и соответствующие ослабляющие ударное воздействие устройства 300. Патрубки 200 и соответствующие устройства 300 расположены в треугольной конфигурации на тарелке 100 колонны.This example is essentially the same as Example 11, but the traditional gas-liquid distributor ERI is not used; instead, a shock attenuating and uniformly flowing disc of the embodiment shown in FIG. 17. The height of the
Значения температуры и значения разности температур в радиальном направлении в слоях в Примерах 11 и 12 и Контрольном примере 5 показаны в Таблице 5, где положения точек а-е показаны на Фиг. 38.The temperature values and the values of the temperature difference in the radial direction in the layers in Examples 11 and 12 and Test Example 5 are shown in Table 5, where the positions of points a-e are shown in FIG. 38.
Контрольный пример 6Reference Example 6
По сравнению с Контрольным примером 1, различия заключаются в следующем: реактор имеет диаметр 4,6 м, сырье для гидрогенизации -дизельное топливо, плотность дизельного топлива - 860 кг/м3, содержание серы в дизельном топливе - 1,7 масс. %; катализатором является катализатор гидроочистки RS-2000; рабочие условия: парциальное давление водорода: 6,8 МПа (Г), объемная скорость: 1,9 ч-1, объемное соотношение водорода и масла: 400:1, и температура на входе в реактор: 365°С.Compared to Control Example 1, the differences are as follows: the reactor has a diameter of 4.6 m, the feedstock for hydrogenation is diesel fuel, the density of diesel fuel is 860 kg / m 3 , and the sulfur content in diesel fuel is 1.7 mass. %; the catalyst is a hydrotreating catalyst RS-2000; operating conditions: partial pressure of hydrogen: 6.8 MPa (G), space velocity: 1.9 h -1 , volume ratio of hydrogen to oil: 400: 1, and temperature at the inlet to the reactor: 365 ° C.
Пример 13Example 13
По сравнению с Контрольным примером 6, в Примере 13 настоящего изобретения в варианте выполнения настоящего изобретения, показанном на Фиг. 21, ослабляющее ударное воздействие устройство 300 расположено в пространстве в верхней крышки реактора гидрогенизации и используется в комбинации с тарелками колонны и патрубками для сброса материала обычного газожидкостного распределителя ERI с пузырьковыми колпачками, причем в патрубках для сброса материала расположены переливные отверстия. Параметры устройства 300 следующие: высота ослабляющей ударное воздействие пластины 360 составляет 40% от общей высоты пластины 360 и патрубка 200 для сброса материала, ширина пластины 360 составляет 50 мм, а длина пластины 360 составляет 80 мм.Compared to Control Example 6, in Example 13 of the present invention, in the embodiment of the present invention shown in FIG. 21, a
Пример 14Example 14
Этот вариант выполнения по существу такой же, что и Пример 13, но газожидкостный распределитель ERI не используется; вместо этого используется ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток диск варианта выполнения, показанного на Фиг. 21. Высота патрубка 200This embodiment is essentially the same as Example 13, but the ERI gas-liquid distributor is not used; instead, a shock attenuating and uniformly flowing disc of the embodiment shown in FIG. 21. The height of the
для сброса материала составляет 50 мм; в стенке патрубка 200 в горизонтальном направлении расположены два круглых переливных отверстия 201, а общая площадь поперечного сечения переливных отверстий 201 составляет 30% от площади поперечного сечения патрубка 200; расстояние от центральной линии переливного отверстия 201 до верхней поверхности тарелки 100 колонны составляет 40 мм. Высота изогнутой кромки 140 составляет 50 мм. Тарелка 100 колонны собрана из 9-ти частей 110, каждая из которых имеет два патрубка 200 и соответствующие ослабляющие ударное воздействие устройства 300. Патрубки 200 и соответствующие устройства 300 расположены в треугольной конфигурации на тарелке 100 колонны.for dumping material is 50 mm; in the wall of the
Значения температуры и значения разности температур в радиальном направлении в слоях в Примерах 13 и 14 и в Контрольном примере 6 показаны в Таблице 6, где положения точек а-е показаны на Фиг. 38.The temperature values and the values of the temperature difference in the radial direction in the layers in Examples 13 and 14 and in Test Example 6 are shown in Table 6, where the positions of points a-e are shown in FIG. 38.
Контрольный пример 7Reference Example 7
По сравнению с Контрольным примером 1 различия заключаются в следующем: реактор имеет диаметр 4,6 м, сырьем для гидрогенизации является дизельное топливо, плотность которого составляет 860 кг/м3, а содержание в нем серы - 1,7 масс. %; катализатором является катализатор гидроочистки RS-2000; рабочие условия: парциальное давление водорода: 6,8 МПа (Г), объемная скорость: 1,9 ч-1, объемное соотношение водорода и масла: 400:1, и температура на входе в реактор: 365°С.Compared to Control Example 1, the differences are as follows: the reactor has a diameter of 4.6 m, the raw material for hydrogenation is diesel fuel, the density of which is 860 kg / m 3 , and its sulfur content is 1.7 mass. %; the catalyst is a hydrotreating catalyst RS-2000; operating conditions: partial pressure of hydrogen: 6.8 MPa (G), space velocity: 1.9 h -1 , volume ratio of hydrogen to oil: 400: 1, and temperature at the inlet to the reactor: 365 ° C.
Пример 15Example 15
По сравнению с Контрольным примером 7, в Примере 15 настоящего изобретения в варианте выполнения настоящего изобретения, показанном на Фиг. 24, ослабляющее ударное воздействие устройство 300 расположено в пространстве в верхней крышки реактора гидрогенизации и используется в комбинации с тарелками колонны и патрубками для сброса материала обычного газожидкостного распределителя ERI с пузырьковыми колпачками, причем в патрубках для сброса материала расположены переливные отверстия. Параметры устройства 300 следующие: угол изгиба ослабляющей ударное воздействие пластины 360 составляет 120°; пластина 360 изогнута симметрично, а общая длина стороны составляет 120 мм; высота пластины 360 составляет 60 мм. Пластина 360 частично перекрывается с патрубком 200 для сброса материала, а высота перекрываемой части составляет 20% от высоты патрубка 200.Compared to Control Example 7, in Example 15 of the present invention, in the embodiment of the present invention shown in FIG. 24, a
Пример 16Example 16
Этот вариант выполнения по существу такой же, что и Пример 15, но газожидкостный распределитель ERI не используется; вместо этого используется ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток диск варианта выполнения, показанного на Фиг. 24. Высота патрубка 200 для сброса материала составляет 120 мм; в стенке патрубка 200 в горизонтальном направлении расположены два круглых переливных отверстия 201, а общая площадь поперечного сечения переливных отверстий 201 составляет 30% от площади поперечного сечения патрубка 200; расстояние от центральной линии переливного отверстия 201 до верхней поверхности тарелки 100 колонны составляет 50 мм. Высота изогнутой кромки 140 составляет 50 мм. Тарелка 100 колонны собрана из 9-ти частей 110, каждая из которых имеет два патрубка 200 и соответствующие ослабляющие ударное воздействие устройства 300. Патрубки 200 и соответствующие устройства 300 расположены в треугольной конфигурации на тарелке 100 колонны.This embodiment is essentially the same as Example 15, but the ERI gas-liquid distributor is not used; instead, a shock attenuating and uniformly flowing disc of the embodiment shown in FIG. 24. The height of the
Значения температуры и значения разности температур в радиальном направлении в слоях в Примерах 15 и 16 и в Контрольном примере 7 показаны в Таблице 7, где положения точек а-е показаны на Фиг. 38.The temperature values and the values of the temperature difference in the radial direction in the layers in Examples 15 and 16 and in Test Example 7 are shown in Table 7, where the positions of points a-e are shown in FIG. 38.
Контрольный пример 8Reference Example 8
По сравнению с Контрольным примером 1 различия заключаются в следующем: реактор имеет диаметр 4,6 м и содержит три слоя катализатора. Между первым слоем катализатора и вторым слоем катализатора известный из уровня техники равномерно перфорированная распылительная тарелка колонны (то есть плоская перфорированная конструкция тарелки колонны) расположена между водородным криогенным блоком и перераспределяющей пластиной. Аналогичным образом, между вторым слоем и третьим слоем катализатора, между водородным криогенным блоком и перераспределяющей пластиной также используется плоская перфорированная конструкция тарелки колонны, причем тарелка колонны имеет равномерно распределенные круглые отверстия диаметром 3 мм, а пористость тарелки колонны составляет 8%. Сырьем для гидрогенизации является восковое масло (с содержанием серы 2,0 масс. %), Катализатором является катализатор гидроочистки 3936, рабочие условия: парциальное давление водорода: 9,0 МПа (Г), объемная скорость: 1,5 ч-1, объемное соотношение водорода и масла: 700:1, и температура на входе в реактор: 260°С.Compared to Control Example 1, the differences are as follows: the reactor has a diameter of 4.6 m and contains three catalyst beds. Between the first catalyst layer and the second catalyst layer, a uniformly perforated column spray plate (i.e., a flat perforated column plate structure) of the prior art is located between the hydrogen cryogenic block and the redistribution plate. Similarly, a flat perforated column plate design is also used between the second layer and the third catalyst layer, between the hydrogen cryogenic block and the redistributing plate, the column plate having uniformly distributed circular holes of 3 mm diameter and the porosity of the column plate is 8%. The raw material for hydrogenation is wax oil (with a sulfur content of 2.0 wt.%), The catalyst is a hydrotreating catalyst 3936, operating conditions: partial pressure of hydrogen: 9.0 MPa (G), space velocity: 1.5 h -1 , volumetric hydrogen to oil ratio: 700: 1, and reactor inlet temperature: 260 ° C.
Пример 17Example 17
По сравнению с Контрольным примером 8, в Примере 17 настоящего изобретения плоская перфорированная конструкция тарелки колонны заменена ослабляющим ударное воздействие и создающим равномерный поток диском, показанным на Фиг. 29, а параметры указанного диска: угол изгиба ослабляющей ударное воздействие пластины 360 составляет 90°, пластина 360 изогнута симметрично, а общая длина стороны составляет 60 мм. Высота пластины 360 равна высоте части патрубка 200 для сброса материала, выступающей над тарелкой 100 колонны, центральная плоскость угла изгиба пластины 360, проходит через осевую линию патрубка 200, а высота патрубка 200 составляет 60 мм. В стенке патрубка 200 в горизонтальном направлении расположены два круглых переливных отверстия 201, а общая площадь поперечного сечения переливных отверстий 201 составляет 30% от площади поперечного сечения патрубка 200; расстояние от центральной линии переливного отверстия 201 до верхней поверхности тарелки 100 колонны составляет 20 мм. Высота изогнутой кромки 140 составляет 50 мм. Тарелка 100 колонны собрана из 9-ти частей 110, каждая из которых имеет два патрубка 200 и соответствующие ослабляющие ударное воздействие устройства 300. Патрубки 200 и соответствующие устройства 300 расположены в треугольной конфигурации на тарелке 100 колонны.Compared to Control Example 8, in Example 17 of the present invention, the flat perforated column plate structure is replaced by a shock attenuating and uniform flow disc shown in FIG. 29, and the parameters of the specified disk: the bending angle of the
Значения температуры и значения разности температур в радиальном направлении на входах во второй слой и третий слой в Примере 17 и в Контрольном примере 8 показаны в Таблице 8, где положения точек а-е показаны на Фиг. 38.The temperature values and the values of the temperature difference in the radial direction at the entrances to the second layer and the third layer in Example 17 and in Test Example 8 are shown in Table 8, where the positions of points a-e are shown in FIG. 38.
Контрольный пример 8Reference Example 8
По сравнению с Контрольным примером 1 различия заключаются в следующем: реактор имеет диаметр 3,0 м, верхний распределительный тарелки размещен на входе в самый верхний слой катализатора, сырьем для гидрогенизации является фракция нафты, катализатором является катализатор гидроочистки FGH-21 из Фушунского Нефтехимического Научно-Исследовательского Института, рабочие условия реактора: рабочее давление: 1,85 МПа, объемная скорость: 2,5 ч-1, объемное соотношение водорода и масла: 355:1, и температура на входе в реактор: 285°С.Compared to Control Example 1, the differences are as follows: the reactor has a diameter of 3.0 m, the upper distribution plate is located at the entrance to the uppermost catalyst bed, the naphtha fraction is the hydrogenation feed, the catalyst is the FGH-21 hydrotreating catalyst from the Fushun Petrochemical Scientific Research Institute, reactor operating conditions: operating pressure: 1.85 MPa, space velocity: 2.5 h -1 , volume ratio of hydrogen to oil: 355: 1, and reactor inlet temperature: 285 ° C.
Пример 18Example 18
По сравнению с Контрольным примером 9, в Примере 18 настоящего изобретения используется ослабляющее ударное воздействие устройство 300, показанное на Фиг. 34, и используется в комбинации с тарелками колонны и патрубками для сброса материала обычного газожидкостного распределителя ERI с пузырьковыми колпачками, причем в патрубках для сброса материала расположены переливные отверстия. Параметры устройства 300 следующие: высота ослабляющей ударное воздействие гильзы 370 составляет 300 мм; диаметр гильзы 370 составляет 150 мм; треугольный зубчатый паз расположен на верхнем краю гильзы 370, а высота зубчатого паза составляет 10% от высоты гильзы 370. Гильза 370 концентрично надета поверх патрубка 200 для сброса материала, а зазор между ними в горизонтальном направлении составляет 30 мм; площадь поперечного сечения гильзы 370 в 5 раз превышает площадь поперечного сечения патрубка 200, причем самая нижняя часть гильзы 370 частично перекрывается с патрубком 200 в осевом направлении, при этом высота перекрывающейся части составляет 20% от высоты патрубка 200, высота патрубка 200 составляет 120 мм; в стенке патрубка 200 в горизонтальном направлении расположены два круглых переливных отверстия 201, а общая площадь поперечного сечения переливных отверстий 201 составляет 30% от площади поперечного сечения патрубка 200; расстояние от центральной линии переливного отверстия 201 до верхней поверхности тарелки 100 колонны составляет 50 мм. Высота изогнутой кромки 140 составляет 50 мм. Тарелка 100 колонны собрана из 9-ти частей 110, каждая из которых имеет два патрубка 200 и соответствующие устройства 300. Патрубки 200 и соответствующие устройства 300 расположены в треугольной конфигурации на тарелке 100 колонны.Compared to Test Example 9, Example 18 of the present invention uses the
Пример 19Example 19
Этот пример по существу такой же, что и Пример 18, но газожидкостный распределитель ERI не используется; вместо этого используется ослабляющий ударное воздействие и создающий равномерный поток диск варианта выполнения, показанного на Фиг. 34.This example is essentially the same as Example 18, but the ERI gas-liquid distributor is not used; instead, a shock attenuating and uniformly flowing disc of the embodiment shown in FIG. 34.
Значения температуры и значения разности температур в радиальном направлении в слоях в Примерах 18 и 19 и в Контрольном примере 9 показаны в Таблице 9, где положения точек а-е показаны на Фиг. 38.The temperature values and the values of the temperature difference in the radial direction in the layers in Examples 18 and 19 and in Test Example 9 are shown in Table 9, where the positions of points a-e are shown in FIG. 38.
Claims (37)
Applications Claiming Priority (18)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201611051739.0A CN108097176B (en) | 2016-11-25 | 2016-11-25 | Ring plate type impact reducing and flow equalizing disc |
CN201611084902.3A CN108114671B (en) | 2016-11-25 | 2016-11-25 | Flanging type impact-reducing flow-equalizing disc |
CN201611083262.4A CN108114668B (en) | 2016-11-25 | 2016-11-25 | Baffle type impact-reducing flow-equalizing disc |
CN201611052855.4 | 2016-11-25 | ||
CN201611051740.3 | 2016-11-25 | ||
CN201611052869.6 | 2016-11-25 | ||
CN201611051740.3A CN108097177B (en) | 2016-11-25 | 2016-11-25 | Impact-reducing flow-equalizing disc with scale depositing function |
CN201611052869.6A CN108097179B (en) | 2016-11-25 | 2016-11-25 | Grid type impact-reducing flow-equalizing disc |
CN201611052855.4A CN108097178B (en) | 2016-11-25 | 2016-11-25 | Tooth weir type impact reduction and flow equalization disc |
CN201611051739.0 | 2016-11-25 | ||
CN201611084901.9 | 2016-11-30 | ||
CN201611083261.X | 2016-11-30 | ||
CN201611083960.4A CN108114669B (en) | 2016-11-25 | 2016-11-30 | Baffle type impact-reducing flow-equalizing disc |
CN201611083262.4 | 2016-11-30 | ||
CN201611083960.4 | 2016-11-30 | ||
CN201611084902.3 | 2016-11-30 | ||
CN201611084901.9A CN108114670B (en) | 2016-11-30 | 2016-11-30 | Sleeve type impact reducing and flow equalizing disc |
CN201611083261.XA CN108114667B (en) | 2016-11-25 | 2016-11-30 | Edge-folding type injection disc |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2672742C1 true RU2672742C1 (en) | 2018-11-19 |
Family
ID=60950643
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017140962A RU2672742C1 (en) | 2016-11-25 | 2017-11-24 | Disc having impact absorbing action and creating uniform flow and reactor |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
KR (1) | KR101989328B1 (en) |
GB (1) | GB2560066B (en) |
RU (1) | RU2672742C1 (en) |
SG (1) | SG10201709746QA (en) |
TW (1) | TWI664021B (en) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US11648518B2 (en) * | 2019-06-27 | 2023-05-16 | Topsoe A/S | Catalytic reactor with floating particle catcher |
JPWO2022138286A1 (en) * | 2020-12-21 | 2022-06-30 | ||
CN113842840A (en) * | 2021-10-26 | 2021-12-28 | 中国石油化工股份有限公司 | Tubular gas-liquid distributor |
CN118357419B (en) * | 2024-06-19 | 2024-09-03 | 泰州鑫宇精工股份有限公司 | Cooling system for wax piece forming |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3958952A (en) * | 1973-05-16 | 1976-05-25 | Shell Oil Company | Reactor having a catalytic bed with upstream means for filtering solid contaminants |
SU1098559A1 (en) * | 1983-07-01 | 1984-06-23 | Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектно-Конструкторский Институт Нефтяного Машиностроения | Petroleum distillate processing reactor |
US6221133B1 (en) * | 1999-12-29 | 2001-04-24 | Norton Chemical Process Products Corporation | Fluid separation packing |
WO2009109379A1 (en) * | 2008-03-07 | 2009-09-11 | Haldor Topsøe A/S | Catalytic reactor |
RU2386473C2 (en) * | 2004-12-10 | 2010-04-20 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Device with reactor pipes |
RU2415903C2 (en) * | 2005-08-26 | 2011-04-10 | Энститю Франсэ Дю Петроль | Filter disk for reactor with fixed layer and with simultaneous descending flows of gas and fluid |
US8409521B2 (en) * | 2008-08-13 | 2013-04-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Tubular reactor with jet impingement heat transfer |
FR2982172B1 (en) * | 2011-11-03 | 2013-11-01 | Ifp Energies Now | DISTRIBUTION TRAY OF A LIQUID GAS MIXTURE EQUIPPED WITH DISTRIBUTION ELEMENTS THAT ARE LITTLE SUSCEPTIBLE IN THE ABSENCE OF HORIZONTALITY |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5635145A (en) * | 1994-08-23 | 1997-06-03 | Shell Oil Company | Multi-bed downflow reactor |
CN100434155C (en) * | 2003-08-18 | 2008-11-19 | 国际壳牌研究有限公司 | Distribution device |
EP1721660B1 (en) * | 2005-05-13 | 2008-01-30 | Haldor Topsoe A/S | Distributor system for downflow reactors comprising at least one subdivided chimney chamber |
WO2008027718A2 (en) * | 2006-08-30 | 2008-03-06 | Uop Llc | Apparatus and process for distributing liquid |
CN101279229B (en) * | 2007-04-04 | 2011-02-09 | 中国石油化工股份有限公司上海石油化工研究院 | Trickle bed reactor |
CN204058374U (en) * | 2014-08-01 | 2014-12-31 | 中国石油化工股份有限公司 | Fluid prearranged assignment device and fluid prearranged assignment dish |
CN204841616U (en) * | 2015-08-04 | 2015-12-09 | 中石化炼化工程(集团)股份有限公司 | Bushing type gas -liquid distributor |
CN204952859U (en) * | 2015-08-31 | 2016-01-13 | 中国石化工程建设有限公司 | Gas -liquid distributor |
-
2017
- 2017-11-24 KR KR1020170158615A patent/KR101989328B1/en active IP Right Grant
- 2017-11-24 TW TW106140943A patent/TWI664021B/en active
- 2017-11-24 SG SG10201709746QA patent/SG10201709746QA/en unknown
- 2017-11-24 RU RU2017140962A patent/RU2672742C1/en active
- 2017-11-24 GB GB1719542.1A patent/GB2560066B/en active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3958952A (en) * | 1973-05-16 | 1976-05-25 | Shell Oil Company | Reactor having a catalytic bed with upstream means for filtering solid contaminants |
SU1098559A1 (en) * | 1983-07-01 | 1984-06-23 | Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектно-Конструкторский Институт Нефтяного Машиностроения | Petroleum distillate processing reactor |
US6221133B1 (en) * | 1999-12-29 | 2001-04-24 | Norton Chemical Process Products Corporation | Fluid separation packing |
RU2386473C2 (en) * | 2004-12-10 | 2010-04-20 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Device with reactor pipes |
RU2415903C2 (en) * | 2005-08-26 | 2011-04-10 | Энститю Франсэ Дю Петроль | Filter disk for reactor with fixed layer and with simultaneous descending flows of gas and fluid |
WO2009109379A1 (en) * | 2008-03-07 | 2009-09-11 | Haldor Topsøe A/S | Catalytic reactor |
US8409521B2 (en) * | 2008-08-13 | 2013-04-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Tubular reactor with jet impingement heat transfer |
FR2982172B1 (en) * | 2011-11-03 | 2013-11-01 | Ifp Energies Now | DISTRIBUTION TRAY OF A LIQUID GAS MIXTURE EQUIPPED WITH DISTRIBUTION ELEMENTS THAT ARE LITTLE SUSCEPTIBLE IN THE ABSENCE OF HORIZONTALITY |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
TWI664021B (en) | 2019-07-01 |
GB2560066A (en) | 2018-08-29 |
KR101989328B1 (en) | 2019-06-14 |
GB201719542D0 (en) | 2018-01-10 |
SG10201709746QA (en) | 2018-06-28 |
KR20180059374A (en) | 2018-06-04 |
TW201825171A (en) | 2018-07-16 |
GB2560066B (en) | 2020-07-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2672742C1 (en) | Disc having impact absorbing action and creating uniform flow and reactor | |
JP6560267B2 (en) | Scale collection and pre-distribution tray for vessels with descending two-phase flow | |
RU2401158C2 (en) | Catalytic reactor with downflow | |
US7506861B2 (en) | Distribution device for two-phase concurrent downflow vessels | |
JP6387224B2 (en) | Filtration distribution plate for feeding fixed bed reactors with gas and liquid descending cocurrent for heavy plugging feedstock treatment | |
CA2595478C (en) | Distribution device for two-phase concurrent downflow vessels | |
RU2717531C2 (en) | Filtration and distribution device for catalytic reactor | |
RU2603674C2 (en) | Distribution tray for gas and liquid, reactor equipped with such plate and use of such plate | |
RU2284217C2 (en) | Reactor | |
US20040028579A1 (en) | Multiple bed downflow reactor | |
RU2577262C1 (en) | Tank, distribution plate and method of transmitting one or more fluid media | |
JP2008528248A5 (en) | ||
KR20140025305A (en) | Liquid collection and distribution device for mass transfer column and process involving same | |
KR102342655B1 (en) | Mixing and distribution device with mixing and exchange zones and deflectors | |
DK3013467T3 (en) | FLUID DISTRIBUTION DEVICE AND PROCEDURE FOR MULTI-LEARNING ACTORS | |
TW201922343A (en) | Removable basket for catalytic reactor | |
JPH01194936A (en) | Apparatus for injecting hydrocarbon charge in reactor | |
CA2925339A1 (en) | Inter-bed mixing in fixed bed reactors |