RU2671421C1 - Method of non-destructive metal damage control - Google Patents
Method of non-destructive metal damage control Download PDFInfo
- Publication number
- RU2671421C1 RU2671421C1 RU2017135881A RU2017135881A RU2671421C1 RU 2671421 C1 RU2671421 C1 RU 2671421C1 RU 2017135881 A RU2017135881 A RU 2017135881A RU 2017135881 A RU2017135881 A RU 2017135881A RU 2671421 C1 RU2671421 C1 RU 2671421C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- damage
- propagation
- elastic wave
- time delays
- temperature
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/04—Analysing solids
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам исследования или анализа материалов с помощью ультразвуковых волн, в частности к способам неразрушающего контроля путем измерения времени распространения акустических волн при разных температурах материала и может быть использовано для контроля накопленных повреждений и интенсивности процесса накопления повреждений в металлоконструкции.The invention relates to methods for studying or analyzing materials using ultrasonic waves, in particular to non-destructive testing methods by measuring the propagation time of acoustic waves at different material temperatures and can be used to control accumulated damage and the intensity of damage accumulation in metal structures.
Известен способ неразрушающего контроля степени поврежденности металлов эксплуатируемых элементов теплоэнергетического оборудования, заключающийся в том, что определение времени задержки поверхностной волны производят на поверхности нового элемента, в зоне разрушения элемента и в контролируемой зоне эксплуатируемого элемента, а затем определяют критерий поврежденности эксплуатируемого элемента. (Смирнов А.Н., Хапонен Н.А. Способ неразрушающего контроля поврежденности металлов эксплуатируемых элементов теплоэнергетического оборудования (RU 2231057): G01N 29/20).There is a method of non-destructive testing of the degree of damage to metals of operated elements of thermal power equipment, which consists in determining the delay time of a surface wave on the surface of a new element, in the zone of destruction of the element and in the controlled area of the operated element, and then determine the criterion of damage to the operated element. (Smirnov A.N., Haponen N.A. Method of non-destructive testing of damage to metals of operated elements of heat power equipment (RU 2231057): G01N 29/20).
Недостатком указанного способа является то, что поверхностные волны чувствительны к геометрии поверхности (например, изменение радиуса кривизны), а так же к микрогеометрии поверхности (шероховатости, волнистости). Эти характеристики поверхности могут меняться в процессе эксплуатации объекта и вносить значительный вклад в эффект, тем самым увеличивая погрешность.The disadvantage of this method is that surface waves are sensitive to surface geometry (for example, a change in the radius of curvature), as well as to surface microgeometry (roughness, waviness). These surface characteristics can change during the operation of the object and make a significant contribution to the effect, thereby increasing the error.
В качестве прототипа выбран способ оценки поврежденности материала конструкций, заключающийся в измерении времени задержки поверхностной, продольной и сдвиговых волн на поверхности нового элемента, в зоне разрушения элемента и в контролируемой зоне эксплуатируемого элемента. (Хлыбов А.А., Углов А.Л. Способ оценки поврежденности материала конструкций (RU 2507514): G01N 29/04).As a prototype, a method for assessing damage to the material of structures is selected, which consists in measuring the delay time of surface, longitudinal and shear waves on the surface of a new element, in the zone of destruction of the element and in the controlled area of the operated element. (Khlybov A.A., Uglov A.L. Method for assessing damage to structural material (RU 2507514): G01N 29/04).
Недостатком указанного способа является необходимость применения трех типов волн, что делает задачу трудоемкой. Так как в способе применяются поверхностные волны, он не лишен и предыдущего недостатка, описанного выше. Более того, поверхностная волна распространяется на поверхности материала и в приповерхностном слое, и изменение временных задержек будет связано с состоянием и повреждением этого слоя, тогда, как продольные и сдвиговые волны распространяются в объеме материала, и, соответственно, изменение временных задержек в этом случае будет связано с состоянием и повреждением объема материала. Состояние поверхности и приповерхностного слоя и объема материала - не одно тоже и, в общем случае, не связаны между собой. Поэтому совместное использование объемных и поверхностных волн для оценки поврежденности локального объема материала не обосновано и значительно увеличивает погрешность при определении поврежденности.The disadvantage of this method is the need to use three types of waves, which makes the task time-consuming. Since the method uses surface waves, it is not without the previous drawback described above. Moreover, a surface wave propagates on the surface of the material and in the surface layer, and a change in time delays will be associated with the state and damage of this layer, while longitudinal and shear waves propagate in the volume of the material, and, accordingly, a change in time delays in this case will be due to the condition and damage to the volume of material. The state of the surface and the surface layer and the volume of the material are not the same and, in the general case, are not interconnected. Therefore, the joint use of body and surface waves to assess the damage to the local volume of material is not justified and significantly increases the error in determining damage.
Кроме того, можно выделить один общий недостаток приведенных выше изобретений: для определения поврежденности необходимо иметь новый элемент и разрушенный элемент, что не всегда возможно.In addition, one general drawback of the above inventions can be distinguished: to determine the damage it is necessary to have a new element and a destroyed element, which is not always possible.
Предлагаемый способ лишен этих недостатков.The proposed method is devoid of these disadvantages.
Задачей, на достижение которой направлено предлагаемое изобретение, является уменьшение погрешности и снижение трудоемкости определения поврежденности металла.The task to which the invention is directed is to reduce errors and reduce the complexity of determining metal damage.
Технический эффект достигается тем, что, как и в прототипе, определяют временные задержки распространения упругой волны.The technical effect is achieved by the fact that, as in the prototype, determine the time delay propagation of the elastic wave.
Новым является то, что определение временных задержек производят для одного типа объемной упругой волны при разных температурах и определяют поврежденность материала, используя формулуWhat is new is that the determination of time delays is performed for one type of bulk elastic wave at different temperatures and damage to the material is determined using the formula
ψ=а(t2/t1-1)/(Т2-Т1)+b,ψ = a (t 2 / t 1 -1) / (T 2 -T 1 ) + b,
где а и b - коэффициенты, определяемые экспериментально, t1 и t2 - временные задержки распространения объемной упругой волны при температуре T1 и Т2 соответственно.where a and b are the coefficients determined experimentally, t 1 and t 2 are the time delays in the propagation of a bulk elastic wave at a temperature of T 1 and T 2, respectively.
Новым в частном случае реализации способа по п. 2 формулы изобретения является то, что при деформировании расчет интенсивности накопления повреждений производят по формуле:New in the particular case of the implementation of the method according to claim 2 of the claims is that when deformed, the calculation of the damage accumulation rate is carried out according to the formula:
где ψ1 - текущее значение поврежденности, ψ0 - предыдущее значение поврежденности, t2' и t1' - временные задержки распространения объемной упругой волны для текущей поврежденности ψ1 при температуре Т2' и T1' соответственно, t20 и t10 - временные задержки распространения объемной упругой волны для предыдущего значения поврежденности ψ0 при температуре Т2 и T1, ε1, ε0 - величины деформации при текущем значении поврежденности ψ1 и начальном значении поврежденности ψ0 соответственно.where ψ 1 is the current value of damage, ψ 0 is the previous value of damage, t 2 'and t 1 ' are the time delays in the propagation of a bulk elastic wave for the current damage ψ 1 at temperature T 2 'and T 1 ', respectively, t 20 and t 10 - time delays in the propagation of a bulk elastic wave for the previous value of damage ψ 0 at temperature T 2 and T 1 , ε 1 , ε 0 - strain values at the current value of damage ψ 1 and the initial value of damage ψ 0, respectively.
Предлагаемый способ осуществляют следующим образом.The proposed method is as follows.
В металле возбуждают объемную упругую волну, измеряют временную задержку ее распространения, нагревают или охлаждают материал до заданной температуры, повторно определяют временную задержку и по результатам измерений рассчитывают поврежденность:A bulk elastic wave is excited in a metal, the time delay of its propagation is measured, the material is heated or cooled to a predetermined temperature, the time delay is re-determined, and damage is calculated from the measurement results:
где а и b - коэффициенты, определяемые экспериментально, t1 и t2 - временные задержки распространения объемных упругих волн при температуре T1 и Т2 соответственно.where a and b are the coefficients determined experimentally, t 1 and t 2 are the time delays in the propagation of bulk elastic waves at a temperature of T 1 and T 2, respectively.
Положительный эффект от предлагаемого способа можно пояснить следующим образом. В процессе накопления микроповреждений в кристаллической решетке металла происходит образование дефектов, влияющих на среднюю энергию тепловых колебаний атомов, которая определяет температурную зависимость модулей упругости. Модули упругости материала определяют акустические характеристики материала, в частности скорость распространения объемной упругой волны и, как следствие, временной задержки ее распространения. Предлагаемый способ, в котором измерения временной задержки распространения объемной упругой волны осуществляют при разных температурах, дает возможность учесть влияние температуры на временные задержки волны и выявить временную задержку, связанную только с поврежденностью. Даже учитывая тот факт, что изменение временной задержки, связанной с изменением линейных размеров материала при нагревании или охлаждении, на порядки меньше наблюдаемого эффекта, и для простоты расчета это влияние не учитывают, предлагаемый способ дает заведомо более точный результат по сравнению с прототипом. На уменьшение погрешности также влияет то обстоятельство, что в данном способе используют для измерений и оценки поврежденности только объемные упругие волны, в отличие от прототипа, где совместное использование объемных и поверхностных волн для оценки поврежденности - локального объема материала увеличивает погрешность при определении поврежденности. Кроме того, для осуществления предлагаемого способа нет необходимости постоянно иметь в наличии новый и разрушенный образцы материала, достаточно провести измерения один раз и, вычислив коэффициенты а и b, пользоваться ими для расчета поврежденности в последующих измерениях, что удобно при периодическом обследовании состояния конкретного элемента металлической конструкции.The positive effect of the proposed method can be explained as follows. In the process of accumulation of microdamage in the metal crystal lattice, defects are formed that affect the average energy of thermal vibrations of atoms, which determines the temperature dependence of the elastic moduli. The elastic moduli of the material determine the acoustic characteristics of the material, in particular the propagation velocity of a bulk elastic wave and, as a consequence, the time delay of its propagation. The proposed method, in which measurements of the time delay of the propagation of a bulk elastic wave is carried out at different temperatures, makes it possible to take into account the effect of temperature on the time delays of the wave and to reveal the time delay associated only with damage. Even taking into account the fact that the change in the time delay associated with a change in the linear dimensions of the material during heating or cooling is orders of magnitude less than the observed effect, and for simplicity of calculation this effect is not taken into account, the proposed method gives a deliberately more accurate result compared to the prototype. The error reduction is also affected by the fact that in this method only volumetric elastic waves are used for measuring and assessing damage, in contrast to the prototype, where the combined use of body and surface waves to assess damage - a local volume of material increases the error in determining damage. In addition, for the implementation of the proposed method, it is not necessary to constantly have new and destroyed samples of the material, it is enough to take measurements once and, after calculating the coefficients a and b, use them to calculate the damage in subsequent measurements, which is convenient when periodically examining the state of a particular metal element designs.
Для отслеживания состояния металла и процесса накопления поврежденности в динамике удобно использовать формулу для расчета приращения или изменения поврежденности:To track the condition of the metal and the process of damage accumulation in dynamics, it is convenient to use the formula for calculating the increment or change of damage:
где ψ1 - текущее значение поврежденности, ψ0 - предыдущее значение поврежденности, t2' и t1' - временные задержки распространения объемной упругой волны для текущей поврежденности ψ1 при температурах Т2' и Т1' соответственно, t20 и t10 - временные задержки распространения объемной упругой волны для предыдущего значения поврежденности ψ0 при температуре Т2 и T1 соответственно. Как видно из формулы (2), при расчете приращения или изменения поврежденности нет необходимости в определении коэффициента b, что также существенно уменьшает погрешность.where ψ 1 is the current value of damage, ψ 0 is the previous value of damage, t 2 'and t 1 ' are the time delays in the propagation of a bulk elastic wave for the current damage ψ 1 at temperatures T 2 'and T 1 ', respectively, t 20 and t 10 - time delays in the propagation of a bulk elastic wave for the previous value of damage ψ 0 at a temperature of T 2 and T 1, respectively. As can be seen from formula (2), when calculating the increment or change in damage, there is no need to determine the coefficient b, which also significantly reduces the error.
Для ψ0=0 формулы (2) можно использовать для определения текущего значения поврежденности Δψ=ψ1.For ψ 0 = 0, formulas (2) can be used to determine the current value of damage Δψ = ψ 1 .
Поврежденность ψ изменяется в диапазоне от 0 до 1. При достижении поврежденности 1 материал считается разрушенным. Значение поврежденности, при котором объект должен выводиться из эксплуатации, устанавливается нормативными документами предприятия. В общем случае при достижении поврежденности значения 0,7 и выше эксплуатацию объекта считают опасной.Damage ψ varies in the range from 0 to 1. Upon reaching
Пример применения.Application example.
Измерения проводились на материале АМг6. В материале имелось три участка с различной поврежденностью. В данном случае под поврежденностью понимается относительное изменение разуплотнения материала вследствие одноосного растяжения. Разуплотнение материала рассчитывается по формуле Р=(ρ0-ρ)/ρ0, где ρ0, ρ - начальное и текущее значения плотности материала соответственно. Максимальное разуплотнение материала в области разрыва рассчитывается по формуле Р*=(ρ0-ρ*)/ρ0, где ρ* - критическое значение плотности материала в области разрыва. Определим поврежденность как относительное изменение разуплотнения материала ψ=Р/Р*=(ρ0-ρ)/(ρ0-ρ*). Значение поврежденности изменяется в пределах от 0 до 1.The measurements were carried out on AMg6 material. In the material there were three sections with different damage. In this case, damage refers to the relative change in the softening of the material due to uniaxial tension. The softening of the material is calculated by the formula P = (ρ 0 -ρ) / ρ 0 , where ρ 0 , ρ are the initial and current values of the density of the material, respectively. The maximum softening of the material in the fracture region is calculated by the formula P * = (ρ 0 -ρ *) / ρ 0 , where ρ * is the critical value of the material density in the fracture region. We define the damage as the relative change in the softening of the material ψ = P / P * = (ρ 0 -ρ) / (ρ 0 -ρ *). The damage value ranges from 0 to 1.
Плотность материала с высокой точностью определялась методом гидростатического взвешивания. Первый участок был не поврежденным, т.е. ρ=ρ0, ψ=0; второй участок имел максимальную поврежденность: Р=Р*=0,95%, ψ=1. Третий участок имел неизвестную поврежденность, которую необходимо было найти.The density of the material was determined with high accuracy by hydrostatic weighing. The first section was not damaged, i.e. ρ = ρ 0 , ψ = 0; the second section had the maximum damage: P = P * = 0.95%, ψ = 1. The third site had an unknown damage that needed to be found.
На первом и втором участках были измерены временные задержки объемной упругой продольной волны (несущая частота 5 МГц) при медленном охлаждении от комнатной температуры. График зависимости отношения временных задержек t2/t1 от изменения температуры представлен на фиг. 1, где t1 - временная задержка при температуре T1=293 К, t2 - временная задержка при текущей температуре Т2. Зависимости имеют линейный вид. Найдем коэффициенты а и b, решив систему двух уравнений для случаев ψ=0 и ψ=1. С учетом экспериментальных данных (фиг. 1) отношение временных задержек t2/t1=0,9873 при Т2-T1=-65 К для случая ψ=0; t2/t1=0,9753 при T2-T1=-65 К для случая ψ=1 в соответствии с формулой (1) запишем систему уравнений:In the first and second sections, the time delays of a bulk elastic longitudinal wave (carrier frequency of 5 MHz) were measured during slow cooling from room temperature. A graph of the relationship of the time delay ratio t 2 / t 1 versus temperature changes is shown in FIG. 1, where t 1 is the time delay at the temperature T 1 = 293 K, t 2 is the time delay at the current temperature T 2 . Dependencies are linear. We find the coefficients a and b by solving the system of two equations for the cases ψ = 0 and ψ = 1. Taking into account the experimental data (Fig. 1), the ratio of time delays t 2 / t 1 = 0.9873 at T 2 -T 1 = -65 K for the case ψ = 0; t 2 / t 1 = 0.9753 at T 2 -T 1 = -65 K for the case ψ = 1, in accordance with formula (1), we write the system of equations:
1=а(-0,0247)/(-65)+b,1 = a (-0.0247) / (- 65) + b,
0=а(-0,0127)/(-65)+b.0 = a (-0.0127) / (- 65) + b.
Таким образом а=-6304, b=2,2.Thus a = -6304, b = 2,2.
Для определения неизвестной поврежденности на третьем участке с неизвестной поврежденностью получим временные задержки объемной упругой продольной волны в зависимости от температуры. При охлаждении материала T2-T1=-50 К отношение временных задержек упругих волн составило t2/t1=0,986. Используя формулу (1), с учетом известных а и b получим:To determine the unknown damage in the third section with unknown damage, we obtain the time delays of the bulk elastic longitudinal wave depending on the temperature. When the material was cooled, T 2 -T 1 = -50 K, the ratio of the time delays of the elastic waves was t2 / t1 = 0.986. Using formula (1), taking into account the known a and b, we obtain:
ψ=-6304(-0,0136/-50)+2,2=0,49.ψ = -6304 (-0.0136 / -50) + 2.2 = 0.49.
С целью верификации результата методом гидростатического взвешивания была определена плотность материала третьего участка и рассчитаны разуплотнение и поврежденность материала. Среднее значение разуплотнения материала составило Р=0,45%, поврежденность ψ=0,47.In order to verify the result by hydrostatic weighing, the density of the material of the third section was determined and the decompression and damage of the material were calculated. The average value of the decompression of the material was P = 0.45%, damage ψ = 0.47.
В режиме мониторинга, с учетом, что ψ=0, приращение поврежденности Δψ можно рассчитать формулы (2):In the monitoring mode, taking into account that ψ = 0, the damage increment Δψ, we can calculate formulas (2):
Δψ=ψ-0=-6304*((-0,0136/-50)-(-0,0127)/(-65))=0,48.Δψ = ψ-0 = -6304 * ((- 0.0136 / -50) - (- 0.0127) / (- 65)) = 0.48.
При необходимости прогнозировать остаточный ресурс материала при регулярных режимах нагружения мерой скорости накопления повреждения служит интенсивность накопления повреждения. Этот частный случай описан в п. 2 формулы изобретения. При деформировании материала интенсивность накопления повреждения запишется как:If necessary, to predict the residual resource of the material under regular loading conditions, the rate of damage accumulation serves as a measure of the rate of damage accumulation. This particular case is described in paragraph 2 of the claims. When the material is deformed, the damage accumulation rate is written as:
где ε1, ε0 - величины деформации при текущем значении поврежденности ψ1 и начальном значении поврежденности ψ0 соответственно.where ε 1 , ε 0 are the strains at the current value of damage ψ 1 and the initial value of damage ψ 0, respectively.
Определение деформации зачастую связано с техническими трудностями, а порой и невозможно, например, при одностороннем доступе к конструкции. Поэтому удобно, в прикладном плане, для определения величины деформации использовать параметр акустической анизотропии, рассчитываемый через объемные упругие поперечные волны. В результате проведенных исследований установлено, что изменение параметра акустической анизотропии ΔА не зависит от температуры и функционально связано с величиной деформации материала по формуле:The determination of deformation is often associated with technical difficulties, and sometimes it is impossible, for example, with unilateral access to the structure. Therefore, it is convenient, in applied terms, to determine the magnitude of the deformation using the parameter of acoustic anisotropy calculated through bulk elastic transverse waves. As a result of the studies, it was found that the change in the acoustic anisotropy parameter ΔА does not depend on temperature and is functionally related to the amount of deformation of the material according to the formula:
c1, c2 - константы, определяемые экспериментально, ΔА=А(ψ1)-A(ψ0) - изменение параметра акустической анизотропии, определяемого через времена распространения поперечных объемных упругих волн, поляризованных вдоль tzx и поперек tzy оси деформирования материала по формуле 
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017135881A RU2671421C1 (en) | 2017-10-09 | 2017-10-09 | Method of non-destructive metal damage control |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017135881A RU2671421C1 (en) | 2017-10-09 | 2017-10-09 | Method of non-destructive metal damage control |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2671421C1 true RU2671421C1 (en) | 2018-10-31 |
Family
ID=64103437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017135881A RU2671421C1 (en) | 2017-10-09 | 2017-10-09 | Method of non-destructive metal damage control |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2671421C1 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1293638A1 (en) * | 1985-11-10 | 1987-02-28 | Научно-производственное объединение по технологии машиностроения | Method of ultrasonic checking of articles |
| US5303592A (en) * | 1991-12-05 | 1994-04-19 | Livingston Waylon A | Method and apparatus for coiled tubing inspection |
| US6556921B1 (en) * | 1999-11-08 | 2003-04-29 | Board Of Regents For The University Of Texas System | Determining vertical fractures in a stratum using scattered vertical and horizontal shear modes |
| RU2231055C1 (en) * | 2003-03-18 | 2004-06-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Компания "Нординкрафт" | Device for ultrasonic monitoring of strength characteristics of material of moving rolled sheets |
| RU2231057C2 (en) * | 2002-05-13 | 2004-06-20 | Автономная некоммерческая организация "Кузбасский центр сварки" | Process of nondestructive test of degree of damage of metals in used elements of thermal power equipment |
| RU2507514C1 (en) * | 2012-07-24 | 2014-02-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Method to assess damage of structure material |
-
2017
- 2017-10-09 RU RU2017135881A patent/RU2671421C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1293638A1 (en) * | 1985-11-10 | 1987-02-28 | Научно-производственное объединение по технологии машиностроения | Method of ultrasonic checking of articles |
| US5303592A (en) * | 1991-12-05 | 1994-04-19 | Livingston Waylon A | Method and apparatus for coiled tubing inspection |
| US6556921B1 (en) * | 1999-11-08 | 2003-04-29 | Board Of Regents For The University Of Texas System | Determining vertical fractures in a stratum using scattered vertical and horizontal shear modes |
| RU2231057C2 (en) * | 2002-05-13 | 2004-06-20 | Автономная некоммерческая организация "Кузбасский центр сварки" | Process of nondestructive test of degree of damage of metals in used elements of thermal power equipment |
| RU2231055C1 (en) * | 2003-03-18 | 2004-06-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Компания "Нординкрафт" | Device for ultrasonic monitoring of strength characteristics of material of moving rolled sheets |
| RU2507514C1 (en) * | 2012-07-24 | 2014-02-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Method to assess damage of structure material |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Zárate et al. | Probabilistic prognosis of fatigue crack growth using acoustic emission data | |
| Hu et al. | Experimental study on the surface stress measurement with Rayleigh wave detection technique | |
| Kazys et al. | Measurement of viscosity of highly viscous non-Newtonian fluids by means of ultrasonic guided waves | |
| EP2677297B1 (en) | Method for ultrasonic fatigue testing at high temperature | |
| Uzun et al. | Immersion ultrasonic technique for investigation of total welding residual stress | |
| Javadi et al. | Comparison between using longitudinal and shear waves in ultrasonic stress measurement to investigate the effect of post-weld heat-treatment on welding residual stresses | |
| Matikas | Damage characterization and real-time health monitoring of aerospace materials using innovative NDE tools | |
| Epple et al. | Towards monitoring of concrete structures with embedded ultrasound sensors and coda waves–first results of DFG for coda | |
| Daridon et al. | Measurement of bubble point pressure in crude oils using an acoustic wave sensor | |
| CN107748205A (en) | A kind of elastic constant measurement method varied with temperature | |
| RU2671421C1 (en) | Method of non-destructive metal damage control | |
| Zárate et al. | Deterministic and probabilistic fatigue prognosis of cracked specimens using acoustic emissions | |
| Ahi et al. | Residual stress evaluation in friction stir-welded aluminum plates using finite element method and acoustic emission | |
| Marusina et al. | Ultrasonic laser diagnostics of residual stresses | |
| Gonchar et al. | Ultrasonic and eddy-current fatigue monitoring of austenitic steel welded joints | |
| Muravieva et al. | Water absorption effect on the propagation velocity of normal waves in composite rebars | |
| Soh et al. | Fatigue damage diagnosis and prognosis using electromechanical impedance technique | |
| Zharinov et al. | Laser-ultrasonic study of residual stresses in pipes made of austenitic steel | |
| Amjad et al. | Determination of the stress dependence of the velocity of Lamb waves in aluminum plates | |
| Zhu et al. | The potential of ultrasonic non-destructive measurement of residual stresses by modal frequency spacing using leaky lamb waves | |
| Chukwunonye et al. | Sensitization in aluminum alloys: effect on acoustic parameters | |
| Bercelli et al. | Use of infrared thermography to model the effective stress ratio effect on fatigue crack growth in welded T-joints | |
| Xu et al. | Application of acoustoelasticity in studying compressive stress state in Polymer bonded explosive | |
| RU2803019C1 (en) | Method of ultrasonic damage control of materials under various types of mechanical destruction | |
| Dorfi et al. | Acoustoelasticity: Ultrasonic stress field reconstruction |