RU2671253C2 - Method for removing acid gas from natural gas - Google Patents

Method for removing acid gas from natural gas Download PDF

Info

Publication number
RU2671253C2
RU2671253C2 RU2014128347A RU2014128347A RU2671253C2 RU 2671253 C2 RU2671253 C2 RU 2671253C2 RU 2014128347 A RU2014128347 A RU 2014128347A RU 2014128347 A RU2014128347 A RU 2014128347A RU 2671253 C2 RU2671253 C2 RU 2671253C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
carbon dioxide
fraction
pressure
hydrocarbon
refrigerant
Prior art date
Application number
RU2014128347A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2014128347A (en
Inventor
Хайнц БАУЭР
Клаудиа ГОЛЛВИТЦЕР
Original Assignee
Линде Акциенгезелльшафт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Линде Акциенгезелльшафт filed Critical Линде Акциенгезелльшафт
Publication of RU2014128347A publication Critical patent/RU2014128347A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2671253C2 publication Critical patent/RU2671253C2/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0266—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C10L3/101—Removal of contaminants
    • C10L3/102—Removal of contaminants of acid contaminants
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/0635—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/067—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L2290/00—Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
    • C10L2290/54—Specific separation steps for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel
    • C10L2290/543—Distillation, fractionation or rectification for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L2290/00—Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
    • C10L2290/54—Specific separation steps for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel
    • C10L2290/545—Washing, scrubbing, stripping, scavenging for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L2290/00—Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
    • C10L2290/54—Specific separation steps for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel
    • C10L2290/548—Membrane- or permeation-treatment for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/40—Features relating to the provision of boil-up in the bottom of a column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/40—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using hybrid system, i.e. combining cryogenic and non-cryogenic separation techniques
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/50—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using absorption, i.e. with selective solvents or lean oil, heavier CnHm and including generally a regeneration step for the solvent or lean oil
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/80—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using membrane, i.e. including a permeation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/60—Natural gas or synthetic natural gas [SNG]
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/04—Recovery of liquid products
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/66—Separating acid gases, e.g. CO2, SO2, H2S or RSH
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/80—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being carbon dioxide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/40—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2260/00—Coupling of processes or apparatus to other units; Integrated schemes
    • F25J2260/80—Integration in an installation using carbon dioxide, e.g. for EOR, sequestration, refrigeration etc.
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/14—External refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/14—External refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F25J2270/16—External refrigeration with work-producing gas expansion loop with mutliple gas expansion loops of the same refrigerant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/80—Quasi-closed internal or closed external carbon dioxide refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • F25J2270/902—Details about the refrigeration cycle used, e.g. composition of refrigerant, arrangement of compressors or cascade, make up sources, use of reflux exchangers etc.
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)

Abstract

FIELD: oil and gas industry.SUBSTANCE: invention relates to a method for removing acid gases, especially carbon dioxide and hydrogen sulphide, from a hydrocarbon-rich fraction, especially natural gas. In the disclosed method, hydrocarbon-rich fraction (1) is cooled and partially condensed (E1-E4), and resulting carbon dioxide-enriched liquid fraction (5), by rectification (T1), is separated into carbon dioxide-rich liquid fraction (7) and deoxygenated gas fraction (6). Hydrocarbon-rich fraction (1) is cooled (E1-E4) to a temperature close to the carbon triple point (-56.6 °C) using a closed multistage refrigeration cycle, the carbon dioxide fraction in the refrigerant of which is more than 99.5 %. Rectification column operates at a pressure of 40 to 65 bar. Heating of reboiler (E5) of rectification column (T1) is carried out by means of a condensing refrigerant substream of cycle (28), the pressure of which is at a suitable level for this purpose.EFFECT: higher yield of carbon dioxide from the gas mixture and lower energy consumption.10 cl, 2 dwg

Description

Настоящее изобретение касается способа удаления кислотных газов, прежде всего диоксида углерода и сероводорода, из богатой углеводородом фракции, прежде всего природного газа, где богатая углеводородом фракция охлаждается и частично конденсируется, а получающаяся при этом обогащенная диоксидом углерода жидкая фракция путем ректификации разделяется на богатую диоксидом углерода жидкую фракцию и обедненную диоксидом углерода газовую фракцию.The present invention relates to a method for removing acid gases, in particular carbon dioxide and hydrogen sulfide, from a hydrocarbon-rich fraction, especially natural gas, where the hydrocarbon-rich fraction is cooled and partially condensed, and the resulting carbon dioxide-rich liquid fraction is separated by distillation into a carbon dioxide-rich the liquid fraction and the carbon fraction depleted in carbon dioxide.

Удаление кислотных газов, прежде всего диоксида углерода, из богатых углеводородом фракций, прежде всего из газовых смесей природного газа, обычно проводится путем аминной промывки. Начиная с концентрации приблизительно 10% об. для предварительного удаления, прежде всего диоксида углерода, применяются также альтернативные способы, такие, например, как с использованием мембран. В случаях более высоких концентраций диоксида углерода, приблизительно от 20% об., технически и экономически также целесообразно предварительное удаление диоксида углерода криогенным способом.The removal of acid gases, especially carbon dioxide, from hydrocarbon-rich fractions, primarily from gas mixtures of natural gas, is usually carried out by amine washing. Starting at a concentration of approximately 10% vol. for preliminary removal, especially carbon dioxide, alternative methods are also used, such as, for example, using membranes. In cases of higher concentrations of carbon dioxide, from about 20% vol., It is technically and economically feasible to pre-remove carbon dioxide by a cryogenic method.

Содержащая кислотные газы, богатая углеводородом газовая смесь для этого разделяется путем частичной конденсации и последующей ректификации на газовую фазу с концентрацией диоксида углерода от 10 до 40% об., предпочтительно от 15 до 25% об. и жидкую фазу с концентрацией диоксида углерода по меньшей мере 90% об., предпочтительно по меньшей мере 95% об. Газовая фаза обычно подается на стадию дальнейшего удаления диоксида углерода.The gas mixture containing acidic gases, a hydrocarbon-rich gas, is separated by partial condensation and subsequent rectification into a gas phase with a carbon dioxide concentration of from 10 to 40% vol., Preferably from 15 to 25% vol. and a liquid phase with a carbon dioxide concentration of at least 90% vol., preferably at least 95% vol. The gas phase is usually fed to the stage of further removal of carbon dioxide.

В американском патенте US 7806965 описывается способ вышеназванного типа, в котором в качестве хладагента используется пропан. Тем самым самая низкая температура ограничена значением -40°С.In US patent US 7806965 describes a method of the above type, in which propane is used as a refrigerant. Thus, the lowest temperature is limited to -40 ° C.

В американском патенте US 2013/0036765 описан способ, согласно которому для снабжения холодом применяется открытый контур циркуляции диоксида углерода. Таким путем достигается более низкая температура, чем температура согласно американскому патенту US 7808965, что позволяет обеспечивать более интенсивную частичную конденсацию диоксида углерода, а, следовательно, и достигать более низких концентраций диоксида углерода в газообразном потоке продуктов. Естественно, что для осуществления процесса ректификации богатой диоксидом углерода жидкости требуется только физическое тепло газовой смеси. Следствием этого является то, что теплообмен в кипятильнике ректификационной колонны, в которой проводится разделение богатой диоксидом углерода жидкости, ограничен. Поэтому также ограничена и чистота отбираемого из ректификационной колонны богатого диоксидом углерода кубового остатка. In US patent US 2013/0036765 a method is described whereby an open carbon dioxide circuit is used to supply cold. In this way, a lower temperature is achieved than the temperature according to US patent US 7808965, which allows for more intensive partial condensation of carbon dioxide, and, therefore, to achieve lower concentrations of carbon dioxide in the gaseous product stream. Naturally, to carry out the rectification process of a liquid rich in carbon dioxide, only the physical heat of the gas mixture is required. The consequence of this is that the heat transfer in the boiler of the distillation column, in which the separation of the carbon dioxide-rich liquid is carried out, is limited. Therefore, the purity of the bottoms rich in carbon dioxide rich in carbon dioxide from the distillation column is also limited.

В способах, описанных в обоих вышеназванных патентах, применяются сложные многоходовые теплообменники, например пластинчатые теплообменники, которые при использовании жидкого диоксида углерода подвержены повышенной механической нагрузке, прежде всего из-за опасности образования твердого вещества.The methods described in both of the above patents employ complex multi-pass heat exchangers, for example plate heat exchangers, which, when using liquid carbon dioxide, are subject to increased mechanical stress, primarily due to the risk of solid formation.

Исходя из вышеизложенного, задачей настоящего изобретения является разработка такого способа удаления кислотных газов, прежде всего диоксида углерода и сероводорода, из богатой углеводородом фракции, прежде всего природного газа, четкость разделения которого, т.е. селективное удаление диоксида углерода из газовой смеси с высоким выходом и чистотой по сравнению со способами, относящимися к уровню техники, повышена, а потребление энергии понижено.Based on the foregoing, the objective of the present invention is to develop such a method for the removal of acid gases, especially carbon dioxide and hydrogen sulfide, from a hydrocarbon-rich fraction, primarily natural gas, the separation of which, i.e. the selective removal of carbon dioxide from the gas mixture with high yield and purity compared with the methods of the prior art is increased and energy consumption is reduced.

Для решения этой задачи предлагается способ удаления кислотных газов из богатой углеводородом фракции, характеризующийся тем, чтоTo solve this problem, a method is proposed for removing acid gases from a hydrocarbon-rich fraction, characterized in that

- богатая углеводородом фракция с помощью многоступенчатого холодильного цикла, где доля диоксида углерода в хладагенте составляет более 99,5%, охлаждается до температуры, близкой к температуре тройной точки для диоксида углерода (-56,6°С); - a hydrocarbon-rich fraction using a multi-stage refrigeration cycle, where the proportion of carbon dioxide in the refrigerant is more than 99.5%, is cooled to a temperature close to the triple point temperature for carbon dioxide (-56.6 ° C);

- ректификационная колонна работает при давлении от 40 до 65 бар;- distillation column operates at a pressure of from 40 to 65 bar;

- обогрев кипятильника ректификационной колонны осуществляется конденсирующимся частичным потоком хладагента холодильного цикла с давлением, находящемся на пригодном для этой цели уровне.- heating of the distillation column boiler is carried out by a condensing partial stream of refrigerant of the refrigeration cycle with a pressure at a level suitable for this purpose.

В соответствии с изобретением охлаждение богатой углеводородом фракции осуществляется с помощью замкнутого многоступенчатого холодильного цикла, в котором в качестве хладагента циркулирует так называемый технически чистый диоксид углерода, концентрация диоксида углерода в котором составляет более чем 99,5%. Таким путем богатая углеводородом фракция может охлаждаться до температуры, близкой к температуре тройной точки для углерода (-56,6°С). Далее в способе по изобретению предлагается, чтобы богатая углеводородом фракция не охлаждалась ниже температуры -55°С, предпочтительно ниже температуры -52°С. Далее в соответствии с изобретением процесс ректификации проводится, соответственно ректификационная колонна работает, при давлении от 40 до 65 бар, предпочтительно от 50 до 60 бар. Кроме того, согласно изобретению обогрев кипятильника ректификационной колонны осуществляется с помощью конденсирующегося частичного потока хладагента вышеупомянутого холодильного цикла с давлением, находящимся на пригодном для этой цели уровне.According to the invention, the hydrocarbon-rich fraction is cooled using a closed multi-stage refrigeration cycle in which the so-called technically pure carbon dioxide circulates as a refrigerant, the carbon dioxide concentration of which is more than 99.5%. In this way, the hydrocarbon-rich fraction can be cooled to a temperature close to the triple point temperature for carbon (-56.6 ° C). Further, the method according to the invention proposes that the hydrocarbon-rich fraction does not cool below -55 ° C, preferably below -52 ° C. Further, in accordance with the invention, the distillation process is carried out, respectively, the distillation column is operating at a pressure of from 40 to 65 bar, preferably from 50 to 60 bar. In addition, according to the invention, the heating of the distillation column boiler is carried out using a condensing partial stream of refrigerant of the aforementioned refrigeration cycle with a pressure at a level suitable for this purpose.

Вышеописанный, предлагаемый в изобретении способ удаления кислотных газов из богатой углеводородом фракции отличается от известных способов сравнительно высокой четкостью разделения, а также высоким энергетическим КПД.The above-described method of removing acid gases from a hydrocarbon-rich fraction proposed in the invention differs from the known methods in a relatively high definition of separation, as well as high energy efficiency.

Дальнейшие выгодные аспекты оформления предлагаемого в изобретении способа удаления кислотных газов из богатой углеводородом фракции приведены в соответствующих пунктах формулы изобретения.Further advantageous aspects of the design of the method of removing acid gases from a hydrocarbon-rich fraction proposed in the invention are given in the corresponding claims.

Более подробно предлагаемый в изобретении способ удаления кислотных газов из богатой углеводородом фракции поясняется далее представленными на фиг. 1 и 2 примерами его выполнения. In more detail, the method of removing acid gases from a hydrocarbon-rich fraction according to the invention is further explained below in FIG. 1 and 2 examples of its implementation.

Как это видно из фиг. 1 и 2, богатая углеводородом, содержащая кислотные газы фракция 1 сначала подвергается сушке А, а вслед за этим в четырех теплообменниках Е1-Е4, под которыми предпочтительно имеются ввиду двухходовые теплообменники, охлаждается до температуры, близкой к температуре тройной точки для диоксида углерода, и частично конденсируется. Частично сконденсированная, богатая углеводородом фракция 2 непосредственно затем в сепараторе D1 разделяется на обедненную диоксидом углерода газовую фракцию 3 и обогащенную диоксидом углерода жидкую фракцию 5. Газовая фракция 3 в теплообменнике Е6 нагревается движущимся к ней противотоком частичным потоком 10 богатой углеводородом фракции, после чего по трубопроводу 4 подается для ее дальнейшего применения. Получающаяся в сепараторе D1 обогащенная диоксидом углерода жидкая фракция 5 насосом Р1 подается в клапан V8 и после расширения поступает в головную часть ректификационной колонны Т1. Охлажденный вследствие теплообмена с подлежащей нагреванию газовой фракцией 3 в противоточном теплообменнике Е6 частичный поток хладагента 11 проходит через редукционный клапан V6 и добавляется к богатой углеводородом фракции на участке между теплообменниками Е3 и Е4.As can be seen from FIG. 1 and 2, a hydrocarbon-rich, acidic gas-containing fraction 1 is first dried A, and then in four heat exchangers E1-E4, which preferably means two-way heat exchangers, is cooled to a temperature close to the triple point temperature for carbon dioxide, and partially condensed. The partially condensed, hydrocarbon-rich fraction 2 is then directly separated in the separator D1 into a gas fraction 3 depleted in carbon dioxide and a liquid fraction 5 enriched in carbon dioxide. The gas fraction 3 in the heat exchanger E6 is heated by a partial stream 10 of the hydrocarbon-rich fraction moving towards it, and then piped through it 4 is provided for further use. The liquid fraction 5 enriched in carbon dioxide obtained in the separator D1 is pumped to the valve V8 by pump P1 and, after expansion, enters the head of the distillation column T1. Cooled due to heat exchange with the gas fraction 3 to be heated in the counterflow heat exchanger E6, a partial flow of refrigerant 11 passes through a pressure reducing valve V6 and is added to the hydrocarbon-rich fraction in the area between the heat exchangers E3 and E4.

В соответствии с настоящим изобретением ректификационная колонна Т1 работает при давлении в интервале от 40 до 65 бар, предпочтительно от 50 до 60 бар. Это давление превышает давление, под которым находится богатая углеводородом фракция до теплообменника Е4. Если давление в богатой углеводородом фракции в этом месте слишком высокое, то оно регулируется соответствующим образом с помощью клапана V7. Из головной части ректификационной колонны Т1 отбирается обедненная диоксидом углерода газовая фракция 6 и также добавляется к богатой углеводородом фракции на участке между теплообменниками Е3 и Е4.In accordance with the present invention, the T1 distillation column operates at a pressure in the range of 40 to 65 bar, preferably 50 to 60 bar. This pressure exceeds the pressure at which the hydrocarbon-rich fraction is located up to the E4 heat exchanger. If the pressure in the hydrocarbon-rich fraction at this location is too high, then it is adjusted accordingly using valve V7. The gas fraction 6 depleted in carbon dioxide is taken from the head part of the T1 distillation column and is also added to the hydrocarbon-rich fraction in the area between the heat exchangers E3 and E4.

Из куба ректификационной колонны Т1 отбирается богатая диоксидом углерода жидкая фракция 7, проходит через редукционный клапан V9 для установления требуемого отпускного давления и по трубопроводу отводится для ее дальнейшего применения. Частичный поток 8 этой жидкой фракции по меньшей мере частично испаряется в кипятильнике Е5 за счет теплообмена с частичным потоком хладагента 28, что далее будет рассмотрено более подробно, и после этого подается в куб ректификационной колонны Т1. Для обогрева кипятильника Е5 согласно изобретению теперь применяется не физическое тепло, как это имеет место, например, в процессе, описанном в американском патенте US 2013/0030765, а тепло конденсации частичного потока хладагента 28. Давление в этом конденсируемом частичном потоке превышает выбранное рабочее давление в ректификационной колонне Т1 на величину от 1 до 15 бар, предпочтительно на величину от 3 до 10 бар. Таким путем гарантируется достаточно большая разница температур в кипятильнике Е5.A liquid fraction rich in carbon dioxide 7 is taken from the cube of the T1 distillation column, passes through a pressure reducing valve V9 to establish the required discharge pressure, and is diverted through the pipeline for its further use. The partial stream 8 of this liquid fraction is at least partially evaporated in the boiler E5 due to heat exchange with a partial stream of refrigerant 28, which will be discussed in more detail below, and then fed into the cube of the distillation column T1. To heat the boiler E5 according to the invention, not physical heat is now used, as is the case, for example, in the process described in US patent US 2013/0030765, but the condensation heat of the partial refrigerant stream 28. The pressure in this condensed partial stream exceeds the selected operating pressure in distillation column T1 for a value of from 1 to 15 bar, preferably a value of from 3 to 10 bar. In this way, a sufficiently large temperature difference in the E5 boiler is guaranteed.

Требуемый уровень давления, значение которого, как правило, составляет по меньшей мере 90 бар, предпочтительно по меньшей мере 100 бар в уже упомянутом холодильном цикле, в котором хладагент представляет собой технически чистый диоксид углерода, устанавливается с помощью компрессорного блока С1. Таким образом, это давление явно превышает критическое давление диоксида углерода. Испарившийся хладагент 20 в дополнительном теплообменнике Е12 охлаждается пригодным для этой цели внешним агентом и затем после расширения в редукционном клапане V1 подается в первый из четырех теплообменников Е1. Получающаяся при этом газообразная доля хладагента по трубопроводу 21 подается в компрессорный блок С1 на пригодную для этой цели ступень промежуточного давления, в то время как получающаяся при расширении в клапане V1 жидкая доля хладагента 22 проходит через редукционный клапан V2 и поступает в теплообменник Е2. Аналогично этому получающиеся в теплообменниках Е2 и Е3 жидкие доли 24 и 26 расширяются, проходя через редукционные клапаны V3 и V4, а получающиеся в теплообменниках Е2-Е4 газообразные доли хладагента 23, 25 и 27 подаются в компрессорный блок С1 на пригодную для этой цели ступень давления.The required pressure level, the value of which, as a rule, is at least 90 bar, preferably at least 100 bar in the already mentioned refrigeration cycle, in which the refrigerant is technically pure carbon dioxide, is set using the compressor unit C1. Thus, this pressure clearly exceeds the critical pressure of carbon dioxide. The evaporated refrigerant 20 in the additional heat exchanger E12 is cooled by an external agent suitable for this purpose and then, after expansion in the pressure reducing valve V1, is supplied to the first of the four heat exchangers E1. The resulting gaseous fraction of refrigerant is piped 21 to the compressor unit C1 to an intermediate pressure stage suitable for this purpose, while the liquid fraction of refrigerant 22 obtained by expansion in the valve V1 passes through the pressure reducing valve V2 and enters the heat exchanger E2. Similarly, the liquid fractions 24 and 26 obtained in the heat exchangers E2 and E3 expand, passing through the pressure reducing valves V3 and V4, and the gaseous fractions of the refrigerant 23, 25 and 27 obtained in the heat exchangers E2-E4 are supplied to the compressor block C1 to a suitable pressure stage .

Как это уже упоминалось, согласно изобретению частичный поток хладагента применяется для обогрева кипятильника Е5 ректификационной колонны Т1. Как это видно из представленных на фиг. 1 и 2 вариантов выполнения, он представляет собой часть потока линии всасывания последней ступени сжатия компрессорного блока С1. После прохождения через кипятильник Е5 этот частичный поток хладагента расширяется в клапане V5 и подмешивается к частичному потоку хладагента 22. Обогрев кипятильника Е5 конденсирующимся, находящимся в подкритическом состоянии частичным потоком хладагента, что предполагает, что давление составляет меньше чем 73 бар, позволяет ограничить концентрацию метана в отбираемой из кубовой части ректификационной колонны Т1 обедненной диоксидом углерода жидкой фракции величиной менее чем 1% об., предпочтительно менее чем 0,1% об., поскольку теплообмен в кипятильнике Е5 практически не ограничен.As already mentioned, according to the invention, a partial refrigerant stream is used to heat the boiler E5 of the distillation column T1. As can be seen from FIG. 1 and 2 of the embodiments, it is part of the flow of the suction line of the last compression stage of the compressor unit C1. After passing through the E5 boiler, this partial refrigerant stream expands in valve V5 and mixes with the partial refrigerant stream 22. Heating the E5 boiler with a condensing, subcritical partial refrigerant stream, which assumes that the pressure is less than 73 bar, limits the methane concentration in taken from the bottom of the distillation column T1 depleted in carbon dioxide liquid fraction of less than 1% vol., preferably less than 0.1% vol., because heat transfer n in the boiler E5 is practically unlimited.

Применение предлагаемого в изобретении холодильного цикла, в котором в качестве хладагента применяется технически чистый диоксид углерода, позволяет в сепараторе D1 реализовать самую низкую температуру, при которой сохраняются условия техники безопасности, а тем самым обеспечить достижение и самой низкой возможной концентрации диоксида углерода, которая составляет от 15 до 25% об., предпочтительно от 18 до 23% об. в отбираемой из головной части сепаратора D1 обедненной диоксидом углерода газовой фракции 3.The use of the refrigeration cycle proposed in the invention, in which technically pure carbon dioxide is used as the refrigerant, allows the lowest temperature to be maintained in the separator D1, at which the safety conditions are maintained, and thereby ensure that the lowest possible concentration of carbon dioxide is reached, which is between 15 to 25% vol., Preferably from 18 to 23% vol. in selected from the head of the separator D1 depleted in carbon dioxide gas fraction 3.

В выгодном варианте выполнения по меньшей мере четыре ранее названных теплообменника представляют собой двухтрубные теплообменники. По сравнению с многотрубными теплообменниками контролирование температурных профилей в таких теплообменниках более простое, а, следовательно, возможна реализация надежных режимов их работы.In an advantageous embodiment, at least four of the previously mentioned heat exchangers are double-tube heat exchangers. Compared to multi-tube heat exchangers, monitoring of temperature profiles in such heat exchangers is simpler, and, therefore, it is possible to implement reliable operating modes.

Далее будет более подробно рассмотрен вариант выполнения, представленный на фиг. 2, но основное внимание будет уделено только его отличию от варианта выполнения, представленного на фиг. 1.Next, an embodiment of FIG. 2, but the main attention will be paid only to its difference from the embodiment shown in FIG. one.

Подвергнутый сжатию в компрессорном блоке С1 хладагент 200 охлаждается в дополнительном холодильнике Е12 пригодным для этой цели внешним агентом, а в дополнительных холодильниках Е13 и Е14 рабочим потоком, что далее будет рассмотрено более подробно, после чего расширяется, проходя через редукционный клапан V11, и поступает в сепаратор D2. Отбираемая из головной зоны сепаратора D2 газообразная фракция хладагента 201 подмешивается к частичному потоку хладагента 21 и вместе с последним применяется в дополнительном холодильнике Е13 для охлаждения сжатого хладагента 200. Отбираемая из низа кубовой части сепаратора D2 жидкая фракция хладагента 202 проходит через редукционный клапан V1 и поступает в теплообменник Е1.Compressed in the compressor block C1, the refrigerant 200 is cooled in an additional refrigerator E12 by an external agent suitable for this purpose, and in additional refrigerators E13 and E14 with a working stream, which will be discussed in more detail below, after which it expands through a pressure reducing valve V11 and enters separator D2. The gaseous fraction of the refrigerant 201 taken from the head zone of the separator D2 is mixed with the partial stream of refrigerant 21 and, together with the latter, is used in the additional refrigerator E13 to cool the compressed refrigerant 200. The liquid fraction of the refrigerant 202 taken from the bottom of the bottom part of the separator D2 passes through the pressure reducing valve V1 and enters heat exchanger E1.

Полученная при ректификации богатая диоксидом углерода жидкая фракция 7 применяется для охлаждения хладагента 200 в дополнительном теплообменнике Е14. Для предупреждения нежелательного (частичного) испарения этой жидкой фракции ее давление после используемого для охлаждения теплообменника Е14 с помощью насоса Р2 повышается выше давления при температуре кипения.The liquid fraction 7 rich in carbon dioxide obtained during rectification is used to cool refrigerant 200 in an additional heat exchanger E14. To prevent unwanted (partial) evaporation of this liquid fraction, its pressure after used for cooling the heat exchanger E14 with the help of pump P2 rises above the pressure at the boiling point.

После прохождения через дополнительный холодильник Е14 богатая диоксидом углерода жидкая фракция 7 расширятся в клапане V9 и поступает в сепаратор D3. Клапан V9 обеспечивает регулирование уровня в кубе ректификационной колонны Т1. С помощью насоса Р3 давление в богатой диоксидом углерода жидкой фракции 70, отбираемой из кубовой части сепаратора D3, служащего питателем насоса, может быть затем повышено до высокого значения (выше 150 бар, предпочтительно выше 300 бар) и может применяться при осуществлении третичных методов добычи нефти (EOR). Клапан V10 служит для регулирования уровня в сепараторе D3.After passing through an additional refrigerator E14, the carbon dioxide-rich liquid fraction 7 will expand in valve V9 and enter the separator D3. The valve V9 provides level control in the cube of the distillation column T1. Using pump P3, the pressure in the carbon dioxide-rich liquid fraction 70 taken from the bottom of the separator D3 serving as the pump feeder can then be increased to a high value (above 150 bar, preferably above 300 bar) and can be used in tertiary oil production methods (EOR). Valve V10 is used to control the level in the separator D3.

Далее ректификационная колонна (Т1) имеет боковой кипятильник (Е8), который обогревается конденсируемым частичным потоком хладагента 29 холодильного цикла, давление в котором находится на пригодном для этой цели уровне. Это давление по меньшей мере на 8 бар, предпочтительно по меньшей мере на 12 бар превышает давление в потоке проходящего через кипятильник Е5 частичного потока хладагента (28). При таком выгодном оформлении процесса улучшается интеграция тепла и снижаются энергетические затраты в компрессорном блоке С1.Further, the distillation column (T1) has a side boiler (E8), which is heated by a condensed partial stream of refrigerant 29 of the refrigeration cycle, the pressure of which is at a level suitable for this purpose. This pressure is at least 8 bar, preferably at least 12 bar, higher than the pressure in the partial refrigerant stream (28) passing through the boiler E5. With such a favorable process design, heat integration is improved and energy costs in the compressor block C1 are reduced.

Для того чтобы уменьшить риск образования твердого диоксида углерода в трубопроводе между теплообменником Е4 и компрессорном блоком С1, отбираемый из теплообменника Е4 частичный поток хладагента 27 до его сжатия С1 нагревается в теплообменнике Е7 частичным потоком 11 богатой углеводородом фракции 1. Упомянутый ранее частичный поток 11 затем проходит через редукционный клапан V6 и вводится в поток богатой углеводородом фракции на участке между теплообменниками Е3 и Е4.In order to reduce the risk of the formation of solid carbon dioxide in the pipeline between the heat exchanger E4 and the compressor unit C1, the partial stream of refrigerant 27 taken from the heat exchanger E4 is heated in the heat exchanger E7 by the partial stream 11 of the hydrocarbon-rich fraction 1. The previously mentioned partial stream 11 then passes through the pressure reducing valve V6 and is introduced into the flow of hydrocarbon-rich fractions in the area between the heat exchangers E3 and E4.

Согласно разработанному в данном изобретении способу удаления кислотных газов из богатой углеводородом фракции предлагается, кроме того, полученную при частичной конденсации обедненную диоксидом углерода газовую фракцию 3 подвергать дальнейшему процессу удаления диоксида углерода В. При этом прежде всего имеется в виду мембранный процесс, аминная промывка и/или промывка метанолом. Вторично очищенная, обедненная диоксидом углерода фракция 4 затем отводится для ее дальнейшего применения. Получающийся в процессе удаления диоксида углерода В обратный поток 14 может при необходимости вводиться в богатую углеводородом фракцию 1 до ее охлаждения. Если в качестве вторичного процесса удаления диоксида углерода В предусматривается промывка метанолом, то из схемы может быть исключен изображенный штрих-пунктиром теплообменник Е6, так что получаемая при частичной конденсации, обедненная диоксидом углерода газовая фракция 3 непосредственно подается на этап проведения процесса удаления диоксида углерода В, тогда как во всех других случаях эта фракция подается на этап проведения процесса удаления диоксида углерода В по трубопроводу 4 после прохождения через теплообменник Е6.According to the method of removing acid gases from a hydrocarbon-rich fraction developed in the present invention, it is furthermore proposed that a partial condensation of the carbon dioxide-depleted gas fraction 3 be subjected to a further carbon dioxide B removal process. In this case, the membrane process, amine washing and / or washing with methanol. The second purified fraction 4 depleted in carbon dioxide is then diverted for further use. The resultant carbon dioxide removal process. The return stream 14 can, if necessary, be introduced into the hydrocarbon-rich fraction 1 before it is cooled. If washing with methanol is envisaged as a secondary process for removing carbon dioxide B, the heat exchanger E6 shown in dashed lines can be excluded from the circuit, so that the gas fraction 3 obtained by partial condensation, depleted in carbon dioxide, is directly fed to the stage of carbon dioxide B removal, while in all other cases this fraction is fed to the stage of the carbon dioxide B removal process through pipeline 4 after passing through heat exchanger E6.

Если богатая углеводородом фракция 1 до ее охлаждения подвергается сушке А, то богатая углеводородом фракция 1 предпочтительно до этой сушки охлаждается в теплообменнике Е9 частичным потоком хладагента 30 холодильного цикла, где этот частичный поток хладагента 30 поступает в теплообменник Е9 после прохождения через редукционный клапан V13.If the hydrocarbon-rich fraction 1 is dried before being cooled A, then the hydrocarbon-rich fraction 1 is preferably cooled before this drying in the heat exchanger E9 by a partial stream of refrigerant 30 of the refrigeration cycle, where this partial stream of refrigerant 30 enters the heat exchanger E9 after passing through the pressure reducing valve V13.

Claims (16)

1. Способ удаления кислотных газов, в частности диоксида углерода и сероводорода, из богатой углеводородом фракции, в частности природного газа, где1. The method of removing acid gases, in particular carbon dioxide and hydrogen sulfide, from a hydrocarbon-rich fraction, in particular natural gas, where - богатую углеводородом фракцию (1) охлаждают и частично конденсируют (Е1-Е4), и- hydrocarbon-rich fraction (1) is cooled and partially condensed (E1-E4), and - получающуюся при этом обогащенную диоксидом углерода жидкую фракцию (5) путем ректификации (Т1) разделяют на богатую диоксидом углерода жидкую фракцию (7) и обедненную диоксидом углерода газовую фракцию (6), - the resulting liquid fraction enriched in carbon dioxide (5) by distillation (T1) is divided into a liquid fraction rich in carbon dioxide (7) and a gas fraction depleted in carbon dioxide (6), отличающийся тем, чтоcharacterized in that - богатую углеводородом фракцию (1) с помощью замкнутого многоступенчатого холодильного цикла, в котором доля диоксида углерода в хладагенте составляет более чем 99,5%, охлаждают (Е1-Е4) до температуры, близкой к температуре тройной точки для диоксида углерода (-56,6°С),- hydrocarbon-rich fraction (1) using a closed multi-stage refrigeration cycle in which the proportion of carbon dioxide in the refrigerant is more than 99.5%, is cooled (E1-E4) to a temperature close to the triple point temperature for carbon dioxide (-56, 6 ° C) - ректификационная колонна (Т1) работает при давлении от 40 до 65 бар, и- distillation column (T1) operates at a pressure of from 40 to 65 bar, and - обогрев кипятильника (Е5) ректификационной колонны (Т1) осуществляют с помощью конденсирующегося частичного потока хладагента (28) холодильного цикла, давление в котором находится на пригодном для этой цели уровне.- heating the boiler (E5) of the distillation column (T1) is carried out using a condensing partial stream of refrigerant (28) of the refrigeration cycle, the pressure of which is at a level suitable for this purpose. 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что богатая углеводородом фракция (1) не охлаждается (Е1-Е4) ниже температуры -55°С, предпочтительно -52°С.2. The method according to p. 1, characterized in that the hydrocarbon-rich fraction (1) does not cool (E1-E4) below a temperature of -55 ° C, preferably -52 ° C. 3. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что ректификационная колонна работает при давлении от 50 до 60 бар.3. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the distillation column operates at a pressure of from 50 to 60 bar. 4. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что охлаждение (Е1-Е4) богатой углеводородом фракции с помощью холодильного цикла происходит исключительно в двухходовых теплообменниках.4. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the cooling (E1-E4) of the hydrocarbon-rich fraction using the refrigeration cycle occurs exclusively in two-way heat exchangers. 5. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что частичный поток хладагента (28), применяемый для обогрева кипятильника (Е5) ректификационной колонны (Т1), находится под давлением, превышающим рабочее давление в ректификационной колонне (Т1) на величину от 1 до 15 бар, предпочтительно от 3 до 10 бар.5. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the partial flow of refrigerant (28) used to heat the boiler (E5) of the distillation column (T1) is under pressure exceeding the working pressure in the distillation column (T1) by an amount from 1 to 15 bar, preferably 3 to 10 bar. 6. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что полученная путем ректификации (Т1) богатая диоксидом углерода жидкая фракция (7) применяется для охлаждения сжатого хладагента, при этом для того, чтобы избежать испарения или частичного испарения этой жидкой фракции (7), ее давление после используемого для охлаждения теплообменника (Е14) повышают до значения, превышающего давление в точке кипения (Р2). 6. The method according to p. 1 or 2, characterized in that obtained by rectification (T1) rich in carbon dioxide liquid fraction (7) is used to cool the compressed refrigerant, in order to avoid evaporation or partial evaporation of this liquid fraction (7 ), its pressure after used for cooling the heat exchanger (E14) is increased to a value exceeding the pressure at the boiling point (P2). 7. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что по меньшей мере один боковой кипятильник (Е8) ректификационной колонны (Т1) обогревают с помощью частичного потока хладагента (29) холодильного цикла, давление в котором находится на необходимом для этой цели уровне, где это давление по меньшей мере на 8 бар, предпочтительно на 12 бар лежит ниже давления в проходящем через кипятильник (Е5) частичном потоке хладагента (28).7. The method according to p. 1 or 2, characterized in that at least one side boiler (E8) of the distillation column (T1) is heated using a partial stream of refrigerant (29) of the refrigeration cycle, the pressure of which is at the level necessary for this purpose where this pressure is at least 8 bar, preferably 12 bar lies below the pressure in the partial refrigerant stream (28) passing through the boiler (E5). 8. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что богатую углеводородом фракцию (1) до ее охлаждения (Е1-Е4) подвергают сушке (А) и богатую углеводородом фракцию перед этой сушкой предварительно охлаждают частичным потоком хладагента (30) холодильного цикла.8. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the hydrocarbon-rich fraction (1) is dried (A) before it is cooled (A) and the hydrocarbon-rich fraction is preliminarily cooled with a partial refrigerant stream (30) of the refrigeration cycle before this drying . 9. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что отводимый из работающего при самом низком уровне температур теплообменника (Е4) частичный поток хладагента (27) перед его сжатием (С1) подогревают (Е7).9. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the partial flow of refrigerant (27) removed from the heat exchanger (E4) operating at the lowest temperature level (27) is heated (E7) before it is compressed (C1). 10. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что полученную при частичной конденсации обедненную диоксидом углерода газовую фракцию (3) подают на последующий процесс удаления диоксида углерода, предпочтительно на мембранный процесс, процесс аминной промывки и/или промывки метанолом.10. The method according to p. 1 or 2, characterized in that the partial gas condensation depleted gas fraction (3) is fed to a subsequent carbon dioxide removal process, preferably a membrane process, an amine washing and / or washing with methanol.
RU2014128347A 2013-07-11 2014-07-10 Method for removing acid gas from natural gas RU2671253C2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102013011640.6 2013-07-11
DE102013011640.6A DE102013011640A1 (en) 2013-07-11 2013-07-11 Process for separating sour gases from natural gas

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2014128347A RU2014128347A (en) 2016-02-10
RU2671253C2 true RU2671253C2 (en) 2018-10-30

Family

ID=52273759

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014128347A RU2671253C2 (en) 2013-07-11 2014-07-10 Method for removing acid gas from natural gas

Country Status (5)

Country Link
US (1) US9958200B2 (en)
AU (1) AU2014203696B2 (en)
DE (1) DE102013011640A1 (en)
MY (1) MY183465A (en)
RU (1) RU2671253C2 (en)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ITUB20151924A1 (en) * 2015-07-03 2017-01-03 Aerides S R L PROCEDURE AND PLANT FOR THE TREATMENT OF GASEOUS MIXTURES INCLUDING METHANE AND CARBON DIOXIDE
DE102015010164A1 (en) * 2015-08-04 2017-02-09 Linde Aktiengesellschaft Process for separating carbon dioxide from a hydrocarbon-rich fraction
WO2017051021A1 (en) 2015-09-24 2017-03-30 Linde Aktiengesellschaft Method for cooling, liquefying or processing a gas and corresponding refrigerant mixture
EP3147611A1 (en) * 2015-09-24 2017-03-29 General Electric Technology GmbH Method and system for separating carbon dioxide from flue gas
US10173389B2 (en) * 2015-12-15 2019-01-08 Bloom Energy Corporation Carbon dioxide shielded natural gas line and method of using thereof
CN105571269B (en) * 2015-12-16 2017-10-27 中国海洋石油总公司 Coal bed gas cryogenic rectification liquefaction separation and recovery system and method containing high nitrogen oxygen hydrogen
GB2571946A (en) * 2018-03-13 2019-09-18 Linde Ag Method for operating a feed gas processing plant
CN116997758A (en) * 2020-12-30 2023-11-03 得克萨斯农业及机械体系综合大学 Cryogenic separation of carbon dioxide, sulfur oxides and nitrogen oxides from flue gas
EP4394293A1 (en) * 2022-12-30 2024-07-03 Cryo Inox, S.L. Plant and method to obtain liquid carbon dioxide and liquid methane from a gas mixture

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1677465A1 (en) * 1989-01-04 1991-09-15 Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт По Переработке Газа Method of separating carbon dioxide from hydrocarbon mixtures
RU2224961C2 (en) * 1998-10-22 2004-02-27 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Method for removal of volatile components from natural gas
WO2013008067A1 (en) * 2011-07-11 2013-01-17 Alstom Technology Ltd Heat integration for cryogenic co2 separation
US20130036765A1 (en) * 2010-04-29 2013-02-14 Total S.A. Process for treating a natural gas containing carbon dioxide
RU2482407C2 (en) * 2007-06-26 2013-05-20 Линде Акциенгезелльшафт Method to remove carbon dioxide

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4152129A (en) * 1977-02-04 1979-05-01 Trentham Corporation Method for separating carbon dioxide from methane
US5983663A (en) * 1998-05-08 1999-11-16 Kvaerner Process Systems, Inc. Acid gas fractionation
GB0006265D0 (en) * 2000-03-15 2000-05-03 Statoil Natural gas liquefaction process
JP2009519371A (en) * 2005-12-15 2009-05-14 サソル・テクノロジー・（プロプライアタリー）・リミテッド Production of hydrocarbons from natural gas
US7883569B2 (en) 2007-02-12 2011-02-08 Donald Leo Stinson Natural gas processing system
US20080302650A1 (en) * 2007-06-08 2008-12-11 Brandon Bello Process to recover low grade heat from a fractionation system

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1677465A1 (en) * 1989-01-04 1991-09-15 Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт По Переработке Газа Method of separating carbon dioxide from hydrocarbon mixtures
RU2224961C2 (en) * 1998-10-22 2004-02-27 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Method for removal of volatile components from natural gas
RU2482407C2 (en) * 2007-06-26 2013-05-20 Линде Акциенгезелльшафт Method to remove carbon dioxide
US20130036765A1 (en) * 2010-04-29 2013-02-14 Total S.A. Process for treating a natural gas containing carbon dioxide
WO2013008067A1 (en) * 2011-07-11 2013-01-17 Alstom Technology Ltd Heat integration for cryogenic co2 separation

Also Published As

Publication number Publication date
AU2014203696A1 (en) 2015-01-29
AU2014203696B2 (en) 2018-04-05
US9958200B2 (en) 2018-05-01
RU2014128347A (en) 2016-02-10
US20150013380A1 (en) 2015-01-15
DE102013011640A1 (en) 2015-01-29
MY183465A (en) 2021-02-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2671253C2 (en) Method for removing acid gas from natural gas
CN105004139B (en) When liquefied natural gas is produced nitrogen is integratedly removed using refrigerating heat pump
US7234321B2 (en) Method for liquefying methane-rich gas
EP2865976B1 (en) Purification of carbon dioxide
RU2559413C2 (en) Extraction of nitrogen from natural gas
KR100192874B1 (en) Air separation
RU2707777C2 (en) Combined extraction of high- and low-boiling compounds from natural gas
KR20010067320A (en) Single mixed refrigerant gas liquefaction process
RU2668053C2 (en) Combined separation of heavy and light components from natural gas
RU2015114796A (en) INTEGRATED NITROGEN REMOVAL IN THE PRODUCTION OF LIQUID NATURAL GAS USING AN INTERMEDIATE SEPARATION OF THE SOURCE GAS
US20170363351A1 (en) Method and apparatus for separating a feed gas containing at least 20 mol % of co2 and at least 20 mol % of methane, by partial condensation and/or by distillation
AU2012200383B2 (en) Method for cooling a single-component or multi-component stream
CN103373729A (en) Purification of carbon dioxide
US20160003537A1 (en) Air separation method and air separation apparatus
RU2568697C2 (en) Liquefaction of fraction enriched with hydrocarbons
BR102013008437A2 (en) method for drying and liquefying a natural gas stream, equipment for drying and liquefying a natural gas stream
CN107683397B (en) Liquefaction of industrial and hydrocarbon gases
EP2865979B1 (en) Purification of carbon dioxide
WO2022106801A3 (en) Process for producing liquefied hydrogen
CA3026724A1 (en) Synthesis of ammonia with internal cooling circuit
MX2010011008A (en) Method and device for generating liquid nitrogen from low temperature air separation.
US20120266630A1 (en) Method for fractionating a stream of cracked gas to obtain an ethylene-rich cut and a stream of fuel, and related installation
US20160054054A1 (en) Process and apparatus for separation of hydrocarbons and nitrogen
CN104603564B (en) Method and device for condensing a carbon dioxide-rich gas stream
RU2355959C1 (en) Method of natural gas low-boiling components extraction during gas liquefaction in closed loop and installation for its implementation