RU2671025C2 - Method of the oxygen purging control during the converter steel making - Google Patents
Method of the oxygen purging control during the converter steel making Download PDFInfo
- Publication number
- RU2671025C2 RU2671025C2 RU2017108591A RU2017108591A RU2671025C2 RU 2671025 C2 RU2671025 C2 RU 2671025C2 RU 2017108591 A RU2017108591 A RU 2017108591A RU 2017108591 A RU2017108591 A RU 2017108591A RU 2671025 C2 RU2671025 C2 RU 2671025C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- oxygen
- converter
- flue gases
- integral value
- Prior art date
Links
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 61
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 61
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 title claims abstract description 61
- 238000010926 purge Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 title claims description 3
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims abstract description 57
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 47
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 47
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 14
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 claims abstract description 12
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 10
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 claims abstract description 9
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 8
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 claims description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 2
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 abstract 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 abstract 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000000611 regression analysis Methods 0.000 description 2
- 102000043859 Dynamin Human genes 0.000 description 1
- 108700021058 Dynamin Proteins 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- YWXYYJSYQOXTPL-SLPGGIOYSA-N isosorbide mononitrate Chemical compound [O-][N+](=O)O[C@@H]1CO[C@@H]2[C@@H](O)CO[C@@H]21 YWXYYJSYQOXTPL-SLPGGIOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000010814 metallic waste Substances 0.000 description 1
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D19/00—Arrangements of controlling devices
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области автоматизации конвертерного производства стали и может быть использовано в автоматизированном управлении кислородной продувкой при выплавке стали в конвертере.The invention relates to the field of automation of converter steel production and can be used in the automated control of oxygen purge during steelmaking in the converter.
Известен способ контроля температуры расплавленного металла в конвертере [1], предусматривающий расчет температуры балансовым методом и использование информации по температуре дымовых газов. Недостатком известного способа является отсутствие достоверной информации о процессе окисления углерода, который существенно и непредсказуемо влияет на образование CO2, причем поступление информации о химическом составе дымовых газов из-за инертности системы контроля запаздывает.A known method of controlling the temperature of molten metal in the converter [1], providing for the calculation of the temperature by the balance method and the use of information on the temperature of the flue gases. The disadvantage of this method is the lack of reliable information about the process of carbon oxidation, which significantly and unpredictably affects the formation of CO 2 , and the flow of information about the chemical composition of flue gases is delayed due to the inertia of the control system.
В качестве наиболее близкого аналога (прототипа) принят способ контроля [2] температуры расплавленного металла в конвертере, предусматривающий расчет температуры металла балансовым методом, подачу кислорода, измерение температуры и состава дымовых газов, предварительный расчет суммарного расхода кислорода на продувку без учета окисления железа и дожигания СО до CO2, затем во время продувки после вдувания кислорода в количестве, равном предварительно рассчитанному, производят периодически расчет температуры металла с учетом степени дожигания СО до CO2 после начала спада температуры дымовых газов расчет температуры металла производят с учетом окисления железа.As the closest analogue (prototype), a method of controlling [2] the temperature of molten metal in a converter was adopted, which provides for calculating the temperature of the metal by the balance method, supplying oxygen, measuring the temperature and composition of flue gases, preliminary calculating the total oxygen consumption for purging without taking into account iron oxidation and afterburning CO to CO 2 , then during the purge after blowing oxygen in an amount equal to the previously calculated, periodically calculate the temperature of the metal taking into account the degree to the burning of CO to CO 2 after the start of the decline in the temperature of the flue gases, the calculation of the metal temperature is made taking into account the oxidation of iron.
Недостатком данного способа контроля температуры металла конвертера является то, что расчет температуры металла конвертера ведется не постоянно, а периодически, кроме того, спад температуры дымовых газов (из-за флуктуаций) в конце кислородной продувки может быть неоднократным.The disadvantage of this method of monitoring the temperature of the metal of the converter is that the calculation of the temperature of the metal of the converter is not constant, but periodically, in addition, the decrease in the temperature of the flue gases (due to fluctuations) at the end of the oxygen purge can be repeated.
Основной задачей, на решение которой направлено изобретение, является повышение точности измерения температуры металла конвертера и возможность управления кислородной продувкой при достижении температуры металла конвертера заданного значения при непрерывном контроле, в ходе продувки, температуры металла конвертера.The main objective of the invention is to increase the accuracy of measuring the temperature of the metal of the converter and the ability to control oxygen purge when the temperature of the metal of the converter reaches the set value with continuous monitoring, during purging, the temperature of the metal of the converter.
Поставленная задача решается с помощью предлагаемого способа контроля температуры металла конвертера, который как и прототип включает контроль расхода кислорода, температуры дымовых газов, содержания CO2 в дымовых газах.The problem is solved using the proposed method for controlling the temperature of the metal of the converter, which, like the prototype, includes control of oxygen consumption, temperature of flue gases, CO 2 content in flue gases.
В отличие от прототипа в предлагаемом способе дополнительно контролируют температуру дымовых газов на выходе котла утилизатора, температуру охлаждающей воды на входе и выходе кислородной фурмы, содержание углерода и кремния в чугуне и температуру чугуна, время от момента подачи кислорода, рассчитывают интегральное значение приращения температуры дымовых газов, интегральное значение приращения температуры дымовых газов на выходе котла утилизатора, интегральное значение приращения температуры охлаждающей воды кислородной фурмы, расчет температуры металла конвертера выполняют регрессионным методом по формуле: Y=A0+А1Х1+А2Х2+А3Х3+А4Х4+A5X5+А6Х6+А7Х7+А8Х8+А9Х9, где А0 - свободный член, А1, А2……А9 - коэффициенты уравнения, Х1 - содержание углерода в чугуне, %; Х2 - температура чугуна, градус С; Х3 - содержание кремния в чугуне, %; Х4 - интегральное значение расхода кислорода с начала продувки, м3; Х5 - интегральное значение приращения температуры дымовых газов, градус С; Х6 - интегральное значение приращения температуры дымовых газов на выходе котла утилизатора, градус С; Х7 - интегральное значение содержания CO2 в дымовых газах с момента подачи кислорода, %; X8 - время с момента подачи кислорода, секунд; Х9 - интегральное значение приращения температуры охлаждающей воды кислородной фурмы, градус С; анализируют полученную величину, а окончание кислородной продувки производят при отклонении заданного значения температуры металла от расчетного значения не более ±14°С.In contrast to the prototype, in the proposed method, the temperature of the flue gases at the outlet of the boiler of the utilizer, the temperature of the cooling water at the inlet and outlet of the oxygen lance, the carbon and silicon content in the cast iron and the temperature of the cast iron, from the moment of oxygen supply are additionally controlled, the integral value of the increment of the temperature of the flue gases is calculated , the integral value of the increment of the temperature of the flue gases at the outlet of the boiler of the utilizer, the integral value of the increment of the temperature of the cooling water of the oxygen lance, a converter temperature of the metal is performed by regression technique according to the formula: Y = A 0 + A 1 X 1 + A 2 X 2 + A 3 X 3 + A 4 x 4 + A 5 X 5 + A 6 x 6 + A 7 X 7 + A 8 X 8 + A 9 X 9 , where A 0 is a free term, A 1 , A 2 ....... A 9 are the coefficients of the equation, X 1 is the carbon content in cast iron,%; X 2 - cast iron temperature, degrees C; X 3 - silicon content in cast iron,%; X 4 - the integral value of the oxygen flow from the beginning of the purge, m 3 ; X 5 - the integral value of the increment of the temperature of the flue gas, degrees C; X 6 - the integral value of the increment of the temperature of the flue gases at the outlet of the waste heat boiler, degrees C; X 7 - the integral value of the content of CO 2 in flue gases from the moment of oxygen supply,%; X 8 - time from the moment of oxygen supply, seconds; X 9 is the integral value of the increment of the temperature of the cooling water of the oxygen tuyere, degrees C; analyze the obtained value, and the end of the oxygen purge is produced when the set value of the metal temperature deviates from the calculated value of not more than ± 14 ° C.
Сущность предлагаемого способа контроля температуры металла конвертера заключается в том, что, благодаря дополнительному контролю температуры дымовых газов на выходе котла утилизатора, температуры охлаждающей воды на входе и выходе кислородной фурмы, содержания углерода и кремния в чугуне и температуры чугуна, времени от момента подачи кислорода, расчету интегрального значения приращения температуры дымовых газов, интегрального значения приращения температуры дымовых газов на выходе котла утилизатора, интегрального значения приращения температуры охлаждающей воды кислородной фурмы, расчет температуры металла конвертера выполняют регрессионным методом по формуле: Y=A0+A1X1+А2Х2+А3Х3+А4Х4+А5Х5+А6Х6+А7Х7+А8Х8+А9Х9, где А0 - свободный член, А1, А2……А9 - коэффициенты уравнения, X1 - содержание углерода в чугуне, %; Х2 - температура чугуна, градус С; Х3 - содержание кремния в чугуне, %; Х4 - интегральное значение расхода кислорода с начала продувки, м3; Х5 - интегральное значение приращения температуры дымовых газов, градус С; Х6 - интегральное значение приращения температуры дымовых газов на выходе котла утилизатора, градус С; Х7 - интегральное значение содержания CO2 в дымовых газах с момента подачи кислорода, %; Х8 - время с момента подачи кислорода, секунд; Х9 - интегральное значение приращения температуры охлаждающей воды кислородной фурмы, градус С; окончание кислородной продувки производят при отклонении заданного значения температуры металла от расчетного значения не более ±14°С достигается повышение точности измерения температуры металла конвертера и возможность управления кислородной продувкой при достижении температуры металла конвертера заданного значения при непрерывном контроле, в ходе продувки, температуры металла конвертера.The essence of the proposed method for controlling the temperature of the metal of the converter is that, due to the additional control of the temperature of the flue gases at the outlet of the recovery boiler, the temperature of the cooling water at the inlet and outlet of the oxygen lance, the carbon and silicon content in cast iron and the temperature of cast iron, the time from the moment of oxygen supply, calculation of the integral value of the flue gas temperature increment, the integral value of the flue gas temperature increment at the outlet of the recovery boiler, the integral value of eniya cooling water temperature of the oxygen tuyere, converter metal temperature calculation performed regression technique according to the formula: Y = A 0 + A 1 X 1 + A 2 X 2 + A 3 X 3 + A 4 x 4 + A 5 X 5 + A 6 X 6 + A 7 X 7 + A 8 X 8 + A 9 X 9 , where A 0 is the free term, A 1 , A 2 ....... A 9 are the coefficients of the equation, X 1 is the carbon content in the cast iron,%; X 2 - cast iron temperature, degrees C; X 3 - silicon content in cast iron,%; X 4 - the integral value of the oxygen flow from the beginning of the purge, m 3 ; X 5 - the integral value of the increment of the temperature of the flue gas, degrees C; X 6 - the integral value of the increment of the temperature of the flue gases at the outlet of the waste heat boiler, degrees C; X 7 - the integral value of the content of CO 2 in flue gases from the moment of oxygen supply,%; X 8 - time from the moment of oxygen supply, seconds; X 9 is the integral value of the increment of the temperature of the cooling water of the oxygen tuyere, degrees C; the end of the oxygen purge is carried out when the setpoint temperature of the metal deviates from the calculated value of not more than ± 14 ° С, an increase in the accuracy of measuring the temperature of the metal of the converter is achieved and the ability to control oxygen purge when the temperature of the metal of the converter reaches the set value with continuous monitoring, during purging, the temperature of the metal of the converter.
Таким образом, перечисленные новые существенные признаки изобретения в совокупности с известными позволяют получить технический результат, заключающийся в более точном и постоянном контроле температуры металла конвертера и управлении временем окончания кислородной продувки, экономии расхода кислорода на продувку, уменьшении угара металла, уменьшении количества передувок.Thus, the listed new essential features of the invention, together with the known ones, allow to obtain a technical result consisting in more accurate and constant control of the metal temperature of the converter and control of the end time of the oxygen purge, saving oxygen consumption for purging, reducing metal waste, reducing the number of blowings.
Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг. 1 - представлена принципиальная схема системы для осуществления предлагаемого способа; на фиг. 2 - приведен график сходимости модели; на фиг. 3 - представлен график изменения температуры металла конвертера в реальном времени при кислородной продувке конвертера.The invention is illustrated by drawings, where in FIG. 1 - presents a schematic diagram of a system for implementing the proposed method; in FIG. 2 - a graph of model convergence; in FIG. 3 - presents a graph of the temperature of the metal of the converter in real time during oxygen purge of the converter.
Предлагаемый способ контроля температуры металла конвертера осуществляется с помощью системы, которая включает объект управления (конвертер) 1, выход объекта управления соединен с входом блока ввода и обработки технологической информации 2. Выход блока ввода и обработки технологической информации 2 соединен с входом блока адаптации технологической информации по времени 3. Выход блока адаптации технологической информации по времени 3 соединен с входом блока математического моделирования 4. Выход блока математического моделирования 4 соединен с входом блока монитора оператора 5. Выход блока монитора оператора 5 соединен с входом объекта управления (конвертер) 1. Схема системы "способ контроля температуры металла конвертера" содержит блок нормативно-справочной информации 6, один выход, которого соединен с входом блока математического моделирования 4, другой выход соединен с входом блока ввода и обработки технологической информации 2.The proposed method for controlling the temperature of the metal of the converter is carried out using a system that includes a control object (converter) 1, the output of the control object is connected to the input of the input and processing unit of
Предлагаемый способ контроля температуры металла конвертера осуществляется следующим образом.The proposed method for controlling the temperature of the metal of the Converter is as follows.
Способ контроля температуры металла конвертера включает контроль расхода кислорода, температуру дымовых газов, содержание CO2 в дымовых газах, температуру дымовых газов на выходе котла утилизатора, температуру охлаждающей воды на входе и выходе кислородной фурмы, содержание углерода и кремния в чугуне и температуру чугуна, время от момента подачи кислорода, рассчитывают интегральное значение приращения температуры дымовых газов, интегральное значение приращения температуры дымовых газов на выходе котла утилизатора, интегральное значение приращения температуры охлаждающей воды кислородной фурмы, расчет температуры металла конвертера выполняют регрессионным методом по формуле Y=A0+А1Х1+А2Х2+А3Х3+А4Х4+А5Х5+А6Х6+А7Х7+А8Х8+А9Х9, где А0 - свободный член, А1, А2……А9 - коэффициенты уравнения, X1 - содержание углерода в чугуне, %; Х2 - температура чугуна, градус С; Х3 - содержание кремния в чугуне, %; Х4 - интегральное значение расхода кислорода с начала продувки, м3; Х5 - интегральное значение приращения температуры дымовых газов, градус С; Х6 - интегральное значение приращения температуры дымовых газов на выходе котла утилизатора, градус С; Х7 - интегральное значение содержания CO2 в дымовых газах с момента подачи кислорода, %; Х8 - время с момента подачи кислорода, секунд; Х9 - интегральное значение приращения температуры охлаждающей воды кислородной фурмы, градус С; окончание кислородной продувки производят при отклонении заданного значения температуры металла от расчетного значения не более ±14°С.The method of controlling the temperature of the metal of the converter includes controlling the oxygen consumption, the temperature of the flue gases, the CO 2 content in the flue gases, the temperature of the flue gases at the outlet of the recovery boiler, the temperature of the cooling water at the inlet and outlet of the oxygen lance, the carbon and silicon contents of cast iron and the temperature of cast iron, time from the moment of oxygen supply, the integral value of the increment of the temperature of the flue gases is calculated, the integral value of the increment of the temperature of the flue gases at the outlet of the waste heat boiler, the integral value the increment of the temperature of the cooling water of the oxygen lance, the calculation of the temperature of the metal of the converter is performed by the regression method according to the formula Y = A 0 + A 1 X 1 + A 2 X 2 + A 3 X 3 + A 4 X 4 + A 5 X 5 + A 6 X 6 + A 7 X 7 + A 8 X 8 + A 9 X 9 , where A 0 is the free term, A 1 , A 2 ....... A 9 are the coefficients of the equation, X 1 is the carbon content in the cast iron,%; X 2 - cast iron temperature, degrees C; X 3 - silicon content in cast iron,%; X 4 is the integral value of oxygen consumption from the beginning of purging, m 3 ; X 5 - the integral value of the increment of the temperature of the flue gas, degrees C; X 6 - the integral value of the increment of the temperature of the flue gases at the outlet of the waste heat boiler, degrees C; X 7 - the integral value of the content of CO 2 in flue gases from the moment of oxygen supply,%; X 8 - time from the moment of oxygen supply, seconds; X 9 is the integral value of the increment of the temperature of the cooling water of the oxygen tuyere, degrees C; the end of the oxygen purge is performed when the set value of the metal temperature deviates from the calculated value of not more than ± 14 ° C.
Пример осуществления предлагаемого способа контроля температуры металла конвертера.An example implementation of the proposed method for controlling the temperature of the metal of the Converter.
От объекта управления (конвертер) 1 в блок ввода и обработки технологической информации 2 поступает информация о фактических значениях: содержании углерода и кремния в чугуне, температуре чугуна, расходе кислорода, температуре дымовых газов, температуре дымовых газов на выходе котла утилизатора, содержании CO2 в дымовых газах, времени с момента подачи кислорода, температуре охлаждающей воды на входе и выходе фурмы, также из блока нормативно-справочной информации 6 поступает информация о допустимых значениях содержания углерода и кремния в чугуне, температуре чугуна, расходе кислорода, температуре дымовых газов, температуре дымовых газов на выходе котла утилизатора, содержании CO2 в дымовых газах, времени с момента подачи кислорода, температуре охлаждающей воды на входе и выходе фурмы, с блока монитора оператора 6 поступает информация о номере плавки и требуемой температуре металла конвертера. Вся поступающая технологическая информация подвергается верификации, систематизируется, формируется таблица для расчета многофакторной математической модели. Таблица для расчета многофакторной математической модели обновляется, с поступлением информации по каждой последующей плавке, в блоке адаптации технологической информации во времени 3. Вся информация, прошедшая верификацию, обработку и адаптацию во времени, поступает в блок математического моделирования 4. В блоке математического моделирования 4 методом регрессионного анализа рассчитывается температура металла конвертера по формуле: Y=A0+ А1Х1+ А2Х2+ А3Х3+ А4Х4+ А5Х5+ А6Х6+ А7Х7+ А8Х8+ А9Х9, где А0 - свободный член, А1, А2………А9 - коэффициенты уравнения, X1 - содержание углерода в чугуне, %; Х2 - температура чугуна, градус С; Х3 - содержание кремния в чугуне, %; Х4 - интегральное значение расхода кислорода с начала продувки, м3; Х5 - интегральное значение приращения температуры дымовых газов, градус С; Х6 - интегральное значение приращения температуры дымовых газов на выходе котла утилизатора, градус С; Х7 - интегральное значение содержания CO2 в дымовых газах с момента подачи кислорода, %; Х8 - время с момента подачи кислорода, секунд; Х9 - интегральное значение приращения температуры охлаждающей воды кислородной фурмы, градус С. Рассчитанное значение температуры металла конвертера с бока математического моделирования 4 передается в блок монитора оператора 5. Блок монитора оператора 5 имеет связь с объектом управления (конвертер) 1. Окончание кислородной продувки производят при отклонении заданного значения температуры металла от расчетного значения не более ±14°С.From the control object (converter) 1, the information on the actual values: the carbon and silicon content in the cast iron, the temperature of the cast iron, the oxygen consumption, the temperature of the flue gases, the temperature of the flue gases at the outlet of the recovery boiler, and the content of CO 2 in flue gases, the time from the moment of oxygen supply, the temperature of the cooling water at the inlet and outlet of the lance, also from the block of normative and
Пример. Схема системы "способ контроля температуры металла конвертера" представлена на фиг. 1.Example. The system diagram of the “method for monitoring the temperature of the metal of the converter” is shown in FIG. one.
Технологическая информация процесса производства стали в конвертере для 42-х плавок представлена в таблице 1.Technological information on the steel production process in the converter for 42 swimming trunks is presented in table 1.
По данным технологической информации процесса производства стали в конвертере для 42-х плавок выполнен регрессионный анализ, результаты которого представлены в таблице 2.According to the technological information of the steel production process in the converter for 42 melts, a regression analysis was performed, the results of which are presented in table 2.
Уравнение связи (математическая модель) имеет вид: Y=1153,28+35,19Х1+0,019Х2+158,79Х3+0,016Х4+0,0022Х5+0,00011Х6-0,0011Х7-0,21Х8+0,0069Х9 (1)The communication equation (mathematical model) has the form: Y = 1153.28 + 35.19X 1 + 0.019X 2 + 158.79X 3 + 0.016X 4 + 0.0022X 5 + 0.00011X 6 -0.0011X 7 -0, 21X 8 + 0.0069X 9 (1)
Математическая зависимость (1) адекватна и имеет высокую сходимость, коэффициент множественной корреляции R=0,8, среднее квадратическое отклонение (ошибка модели) равно 14°С. График сходимости модели приведен на фиг. 2.The mathematical dependence (1) is adequate and has high convergence, the multiple correlation coefficient R = 0.8, the standard deviation (model error) is 14 ° C. The convergence graph of the model is shown in FIG. 2.
График изменения температуры металла конвертера для плавки №5194 представлен на фиг. 3.A graph of the temperature of the metal of the Converter for melting No. 5194 is shown in FIG. 3.
Где: Х1, Х2, Х3 - содержание углерода в чугуне, %; температура чугуна, °С, содержание кремния в чугуне соответственно, %; Х4 - интегральное значение расхода кислорода с начала продувки, м3; Х5 - интегральное значение приращения температуры дымовых газов, градус С; Х6 - интегральное значение приращения температуры дымовых газов на выходе котла утилизатора, градус С; Х7 - интегральное значение содержания CO2 в дымовых газах с момента подачи кислорода, %; Х8 - время с момента подачи кислорода, секунд; Х9 - интегральное значение приращения температуры охлаждающей воды кислородной фурмы, градус С.Where: X 1 , X 2 , X 3 - carbon content in cast iron,%; cast iron temperature, ° С, silicon content in cast iron, respectively,%; X 4 is the integral value of oxygen consumption from the beginning of purging, m 3 ; X 5 - the integral value of the increment of the temperature of the flue gas, degrees C; X 6 - the integral value of the increment of the temperature of the flue gases at the outlet of the waste heat boiler, degrees C; X 7 - the integral value of the content of CO 2 in flue gases from the moment of oxygen supply,%; X 8 - time from the moment of oxygen supply, seconds; X 9 - the integral value of the temperature increment of the cooling water of the oxygen tuyere, degrees C.
Таким образом, применение предлагаемого способа контроля температуры металла конвертера позволяет повысить точность контроля и качества управления процессом конвертерной плавки с использованием информации расхода кислорода, температуры дымовых газов, содержания CO2 в дымовых газах, температуры дымовых газов на выходе котла утилизатора, температуры охлаждающей воды на входе и выходе кислородной фурмы, содержания углерода и кремния в чугуне и температуры чугуна, времени от момента подачи кислорода, расчета интегрального значения приращения температуры дымовых газов, интегрального значения приращения температуры дымовых газов на выходе котла утилизатора, интегрального значения приращения температуры охлаждающей воды кислородной фурмы путем непрерывного и точного расчета температуры металла конвертера и окончание кислородной продувки при отклонении заданного значения температуры металла от расчетного значения не более ±14°С.Thus, the application of the proposed method for monitoring the temperature of the metal of the converter allows to increase the accuracy of control and quality control of the converter smelting process using information on the oxygen flow rate, flue gas temperature, CO 2 content in flue gases, flue gas temperature at the output of the recovery boiler, and cooling water temperature at the inlet and the output of the oxygen lance, the content of carbon and silicon in cast iron and the temperature of cast iron, the time from the moment of oxygen supply, the calculation of the integral value of the temperature of the flue gas, the integral value of the increment of the temperature of the flue gases at the outlet of the boiler, the integral value of the temperature of the cooling water of the oxygen tuyere by continuous and accurate calculation of the temperature of the metal of the converter and the end of the oxygen purge when the set value of the temperature of the metal deviates from the calculated value of not more than ± 14 ° FROM.
Тем самым достигается экономия расхода кислорода на продувку, уменьшение угара металла, а также уменьшение количества передувок.This saves oxygen consumption for purging, reducing waste metal, as well as reducing the number of blowouts.
ИСТОЧНИКИ ИНФОРМАЦИИINFORMATION SOURCES
1. RU патент №2037528, МПК: С21С 5/30, опубл. 19.06.1995. Бюл.1. RU patent No. 2037528, IPC:
2. RU патент №2037529, МПК: С21С 5/30 5/30, опубл. 19.06.1995. - прототип.2. RU patent No. 2037529, IPC:
Claims (14)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017108591A RU2671025C2 (en) | 2017-03-14 | 2017-03-14 | Method of the oxygen purging control during the converter steel making |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017108591A RU2671025C2 (en) | 2017-03-14 | 2017-03-14 | Method of the oxygen purging control during the converter steel making |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2017108591A3 RU2017108591A3 (en) | 2018-09-18 |
| RU2017108591A RU2017108591A (en) | 2018-09-18 |
| RU2671025C2 true RU2671025C2 (en) | 2018-10-29 |
Family
ID=63639495
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017108591A RU2671025C2 (en) | 2017-03-14 | 2017-03-14 | Method of the oxygen purging control during the converter steel making |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2671025C2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113720169B (en) * | 2021-09-07 | 2023-08-25 | 上海呈彧智能科技有限公司 | Double-target feedback-based back-flushing method and system for flue gas of regenerative heating furnace |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52129604A (en) * | 1976-04-26 | 1977-10-31 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Sampling and temperature measuring with sublance |
| SU1047962A1 (en) * | 1982-03-02 | 1983-10-15 | Киевский институт автоматики им.ХХУ съезда КПСС | Device for monitoring metal temperature in converter |
| SU1527279A1 (en) * | 1988-03-24 | 1989-12-07 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Method of continuous monitoring of converter process parameters |
| RU2037529C1 (en) * | 1991-06-21 | 1995-06-19 | Днепровский металлический комбинат им.Ф.Э.Дзержинского | Method to control metal temperature in converter |
| RU2037528C1 (en) * | 1991-06-21 | 1995-06-19 | Днепровский металлургический комбинат им.Ф.Э.Дзержинского | Method to control metal temperature in converter |
-
2017
- 2017-03-14 RU RU2017108591A patent/RU2671025C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52129604A (en) * | 1976-04-26 | 1977-10-31 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Sampling and temperature measuring with sublance |
| SU1047962A1 (en) * | 1982-03-02 | 1983-10-15 | Киевский институт автоматики им.ХХУ съезда КПСС | Device for monitoring metal temperature in converter |
| SU1527279A1 (en) * | 1988-03-24 | 1989-12-07 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Method of continuous monitoring of converter process parameters |
| RU2037529C1 (en) * | 1991-06-21 | 1995-06-19 | Днепровский металлический комбинат им.Ф.Э.Дзержинского | Method to control metal temperature in converter |
| RU2037528C1 (en) * | 1991-06-21 | 1995-06-19 | Днепровский металлургический комбинат им.Ф.Э.Дзержинского | Method to control metal temperature in converter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2017108591A3 (en) | 2018-09-18 |
| RU2017108591A (en) | 2018-09-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106636606B (en) | A kind of method for controlling furnace temperature of heating furnace based on simulation model | |
| CN107327870A (en) | The accurate combustion control system of heating furnace intelligence | |
| JP5582105B2 (en) | Converter blowing control method | |
| CN104894362A (en) | Method for setting temperature of heating furnace in cold and hot steel billet mixed loading | |
| JP6515385B2 (en) | Hot metal pretreatment method and hot metal pretreatment control device | |
| CN103939938B (en) | The combustion gas of pulse-combustion formula and combustion-supporting atmospheric pressure feedforward optimal control method | |
| CA2785711C (en) | Control of the converter process by means of exhaust gas signals | |
| CN106834593A (en) | A kind of method that RH refining furnace decarbonization process data are determined with reference heats method | |
| RU2671025C2 (en) | Method of the oxygen purging control during the converter steel making | |
| JP2012136767A (en) | Method for estimating phosphorus concentration in converter | |
| CN101592650A (en) | The method for continuously measuring of carbon content of molten steel in electric steelmaking furnace | |
| JP2013144819A (en) | Method for recovering exhaust gas of converter | |
| JP2018095943A (en) | Molten iron pretreatment method, molten iron pretreatment control device, program, and recording medium | |
| CN113076505B (en) | Converter molten steel decarburization rate calculation method | |
| CN115927784A (en) | Based on CO 2 Dynamic mixed blowing converter steelmaking end point control method | |
| CN106435085A (en) | Method for solving problem about unstable working oxygen pressure of oxygen lance for automated steelmaking in converter | |
| CN108397788B (en) | It is a kind of to adjust the automatic control system and method for reducing oxidization burning loss suitable for hot rolling steel-making atmosphere | |
| JP2006104521A (en) | Molten steel decarburizing method in rh vacuum degassing device | |
| RU2652663C2 (en) | Method of controlling purge process of converter melting with use of waste gas information | |
| CN109612269A (en) | For oxygen content autocontrol method in the kiln of lithium battery material sintering | |
| CN114262762B (en) | Method, device, medium and equipment for adjusting bottom blowing flow of converter | |
| CN110607433A (en) | Control method for heat treatment of steel pipe quenching furnace | |
| JP6331601B2 (en) | Blowing control method in steelmaking converter. | |
| BR112021018589A2 (en) | Blow control method and blow control apparatus for converter type dephosphorization refining furnace | |
| RU2037529C1 (en) | Method to control metal temperature in converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190315 |