RU2669634C1 - Method of operation of discharge pump of gas turbine engine (gte) oil pump unit and discharge pump of gte oil pump unit operating therewith, gear wheel of discharge pump of gte oil pump unit, block of thrust bearings of discharge pump of gte oil pump unit - Google Patents

Method of operation of discharge pump of gas turbine engine (gte) oil pump unit and discharge pump of gte oil pump unit operating therewith, gear wheel of discharge pump of gte oil pump unit, block of thrust bearings of discharge pump of gte oil pump unit Download PDF

Info

Publication number
RU2669634C1
RU2669634C1 RU2017139106A RU2017139106A RU2669634C1 RU 2669634 C1 RU2669634 C1 RU 2669634C1 RU 2017139106 A RU2017139106 A RU 2017139106A RU 2017139106 A RU2017139106 A RU 2017139106A RU 2669634 C1 RU2669634 C1 RU 2669634C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
oil
gear
pump
wheels
gear wheels
Prior art date
Application number
RU2017139106A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Евгений Ювенальевич Марчуков
Константин Сергеевич Поляков
Вячеслав Николаевич Фомин
Original Assignee
Публичное акционерное общество "ОДК - Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Публичное акционерное общество "ОДК - Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") filed Critical Публичное акционерное общество "ОДК - Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО")
Priority to RU2017139106A priority Critical patent/RU2669634C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2669634C1 publication Critical patent/RU2669634C1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D13/00—Pumping installations or systems
    • F04D13/12—Combinations of two or more pumps

Abstract

FIELD: motors and pumps.SUBSTANCE: group of inventions relates to the field of aircraft engine building. Discharge pump comprises a gear-type operating member that includes two wheels mounted on parallel shafts, endowing each end with thrust bearings. Drive shaft is communicated by torque through the drive gear reducer spring to the power source. Frontal bearings are installed in the middle casing, and the rear ones are installed in the upper casing of the oil pump unit. Thrust bearings emerge with each input and output channel, forming jointly the gear wheels the successive sections of the oil pump path. Distance between the shafts is necessary and sufficient to ensure maximum mutual engagement of the teeth of the gear wheels. In the method of operation of the discharge pump, the latter is connected to the oil tank by a supply line, through which, at minimum pressure, oil is fed through the coarse filter into the gear pump body of the pump. Oil, with increasing pressure to the required level, is passed through the pump body, from where, under working pressure, through the fine filter, the supply line is directed to the loaded engine components for lubrication and cooling. Thrust bearings are made constructively and hydrodynamically adapted to the working parameters of the teeth and interdental cavities of the gear wheels of the gear wheels. Displacement of the pumped medium from the interdental cavity of each of the interacting gear wheels is performed in the angular sector of rotation of the gear wheels of the wheels determined by the half of the central angle formed by the points of intersection of the conditional cylindrical surfaces, coaxial with the axes of the corresponding wheels, describing the vertexes of the teeth of the gear rims from the approach to the exit point of intersection of the said conventional cylindrical surfaces in the course of rotation of the gear wheels comprising α. Angular sector of the subsequent rarefaction αIn the area that is freed from the pumped medium, the depression is equal to the displacement angle α=α.EFFECT: technical result of the group of inventions consists in increasing the efficiency, resource and reliability of the discharge oil pump unit operating.12 cl, 4 dwg

Description

Группа изобретений относится к области авиадвигателестроения, а именно, к конструкциям и способам работы нагнетающих насосов в составе маслоагрегата системы смазки нагруженных узлов газотурбинных двигателей авиационного типа, используемых в нефтегазовой и энергетической промышленности.The group of inventions relates to the field of aircraft engine manufacturing, namely, to the designs and methods of operation of injection pumps as part of the oil system of the lubrication system of loaded units of aircraft-type gas turbine engines used in the oil and gas and energy industries.

Из существующего уровня техники известен способ работы шестеренного насоса, содержащего несколько совместно установленных в едином корпусе маслоагрегата параллельно работающих секций, состоящих из пары находящихся в зацеплении шестерен, установленных на двух общих валах, один из которых ведущий (М.М. Бич, Е.В. Вейнберг, Д.Н. Сурнов. Смазка авиационных газотурбинных двигателей. Москва, Машиностроение, 1979 г., с. 97, рис. 4.51).From the existing level of technology there is a known method of operation of a gear pump containing several sections mounted in parallel in a single oil unit housing, consisting of a pair of gears mounted on two common shafts, one of which is the leading one (M.M. Beach, E.V. Weinberg, DN Surnov, Lubrication of Aviation Gas Turbine Engines, Moscow, Mechanical Engineering, 1979, p. 97, Fig. 4.51).

Известен способ работы шестеренного насоса, включающий блок подпятников, прижатых к торцевых поверхностям шестерен. Подпятники выполнены каждый в виде в виде дисков, наделенных входными и выходными каналами (М.Т. Башта. Объемные насосы и гидравлические двигатели гидросистем. Москва, Машиностроение, 1974 г., рис. 128).A known method of operation of a gear pump, comprising a block of thrust bearings pressed against the end surfaces of the gears. The thrust bearings are each made in the form of disks endowed with input and output channels (MT Bashta. Volumetric pumps and hydraulic hydraulic motors. Moscow, Mechanical Engineering, 1974, Fig. 128).

Известен способ работы шестеренного насоса с торцовым входом, содержащий корпус, размещенные в нем шестерни, одна из которых соединена с соосным ей приводным валом, индивидуальные каналы подвода рабочей жидкости к шестерням и магистрали для соединения этих каналов с межзубовыми впадинами шестерен. Магистрали для соединения каналов подвода рабочей жидкости с межзубовыми впадинами шестерен выполнены внутри подпятников, установленных по обеим сторонам шестерен. Одна из пар подпятников подпружинена в сторону шестерен (RU 2456476 С1, опубл. 20.07.2012).A known method of operation of a gear pump with an end input, comprising a housing, gears placed therein, one of which is connected to a drive shaft coaxial with it, individual channels for supplying working fluid to the gears and a line for connecting these channels to the interdental cavities of the gears. The lines for connecting the channels for supplying the working fluid to the interdental cavities of the gears are made inside the thrust bearings installed on both sides of the gears. One of the pairs of thrust bearings is spring-loaded towards the gears (RU 2456476 C1, publ. 20.07.2012).

К недостаткам известных решений относятся недостаточная проработанность шестеренного насоса маслоагрегата системы смазки маслом нагруженных узлов двигателя, повышенные сложность конструкции, материалоемкость, относительно невысокая эффективность, надежность и долговечность работы маслоагрегата и обусловленные конструктивными решениями невысокие гидродинамические характеристики, что приводит к повышенному износу трущихся деталей рабочих узлов и снижению надежности работы и КПД насоса в процессе эксплуатации двигателя.The disadvantages of the known solutions include the insufficient elaboration of the gear pump of the oil unit of the oil lubrication system of the loaded engine assemblies, increased design complexity, material consumption, relatively low efficiency, reliability and durability of the oil unit and low hydrodynamic characteristics due to the design solutions, which leads to increased wear of the friction parts of the working units and reduce the reliability and efficiency of the pump during operation of the engine.

Задача, решаемая группой изобретений, заключается в улучшении гидродинамических и энергетических характеристик нагнетающего насоса маслоагрегата стационарного газотурбинного двигателя авиационного типа в составе газоперекачивающих агрегатов для транспортировки газа или газотурбинной электростанции, повышении КПД, надежности и долговечности работы насоса при снижении материала- и трудоемкости изготовления и энергозатрат на работу маслоагрегата, связанную доставкой очищенного и охлажденного масла в узлы смазки нагруженных узлов двигателя и шестерен КПА.The problem solved by the group of inventions is to improve the hydrodynamic and energy characteristics of the injection pump of an oil-type unit of a stationary gas-turbine engine of an aircraft type as part of gas-pumping units for transporting gas or a gas-turbine power plant, increasing the efficiency, reliability and durability of the pump while reducing material and labor costs of manufacturing and energy costs by oil unit operation related to the delivery of refined and cooled oil to lubricated units of loaded units KPA engine and gears.

Поставленная задача решается тем, что в способе работы нагнетающего насоса маслоагрегата двухвального двухконтурного газотурбинного двигателя (ГТД) газотурбинной установки (ГТУ) газоперекачивающего агрегата (ГПА), имеющего валы ротора высокого давления (РВД) и ротора низкого давления (РНД) с опорами, коробку приводов агрегатов (КПА), маслоагрегат, связанный магистралями подачи и отвода масла с маслобаком и фильтром тонкой очистки маслосистемы двигателя, согласно изобретению, нагнетающий насос монтируют в корпусе МА, который устанавливают на крышке КПА и соединяют с маслобаком подводящей магистралью, по которой под минимальным давлением подают через фильтр грубой очистки масло в НН, откуда под рабочим давлением через фильтр тонкой очистки по подающей магистрали направляют к нагруженным узлам двигателя для смазки и охлаждения, при этом масло с повышением давления до требуемого уровня пропускают через рабочий орган НН, который выполнен содержащим два шестеренных рабочих колеса, которые устанавливают на двух параллельных валах, наделяя каждое с торцов фронтальным и тыльным съемными подпятниками, формирующих совместно с соответствующими шестеренными колесами последовательные участки масляного тракта рабочего органа НН, причем один из указанных валов выполняют ведущим и сообщают по крутящему моменту через рессору редуктора привода с источником энергии - стартером и/или валом РВД двигателя, а второй выполняют ведомым, на котором устанавливают ведомое рабочее колесо НН, причем каждое из шестеренных колес выполняют имеющим зубчатый венец и диск с ободом, полотном и ступицей, а оба подпятника каждого из шестеренных колес выполняют в виде дисков, зеркально симметричных относительно условной плоскости симметрии, нормальной к плоскости, соединяющей оси указанных валов, и наделяют входными и выходными каналами масляного тракта нагнетающего насоса, причем ступицу каждого шестеренных колес наделяют центральным осевым посадочным отверстием, снабженным на части осевой длины внутренними шлицами, обеспечивающими шлицевую передачу крутящего момента от соответствующего вала насоса и выполненными с угловой частотой γшл., определенной в диапазоне значений γшл.=(3,50÷4,14) [ед/рад], при этом расстояние между валами НН принимают необходимым и достаточным для обеспечения возможности максимального взаимного зацепления зубьев зубчатых венцов ведущего и ведомого шестеренных колес, выполненных с угловой частотой зубьев γз, определенной в диапазоне значений γз=(1,27÷2,23) [ед/рад], причем вытеснение перекачиваемой среды из межзубной впадины каждой из взаимодействующих шестеренных колес производят в угловом секторе поворота зубчатых венцов колес, определяемом половиной центрального угла, образованного точками пересечения условных цилиндрических поверхностей, соосных с осями соответствующих колес, описывающих вершины зубьев зубчатых венцов от заходной до выходной точки пересечения указанных условных цилиндрических поверхностей по ходу поворота шестеренных колес, составляющего αв.о.н., определенный в диапазоне значений αв.о.н.=(0,42÷0,58) [рад], а угловой сектор последующего разряжения αр.о.н. в освобождаемой от перекачиваемой среды впадине равен углу вытеснения αр.о.н.=αв.о.н.;The problem is solved in that in the method of operation of the injection pump of the oil unit of a twin-shaft double-circuit gas turbine engine (GTE) of a gas turbine installation (GTU) of a gas pumping unit (GPU) having shafts of a high pressure rotor (RVD) and a low pressure rotor (RND) with bearings, a drive box aggregates (KPA), an oil aggregate connected by oil supply and exhaust lines with an oil tank and a fine filter of the engine oil system, according to the invention, the discharge pump is mounted in the MA housing, which is installed t on the cover of the KPA and connected to the oil tank by a supply line, through which oil is supplied to the low-pressure filter through the coarse filter, from where, under the operating pressure, they are directed through the fine filter through the supply line to the loaded engine components for lubrication and cooling, while by increasing the pressure to the required level, they pass through the working element of the LV, which is made up of two gear impellers that are mounted on two parallel shafts, each endowing the front and rear removable thrust bearings, forming, together with the corresponding gear wheels, consecutive sections of the oil path of the working element of the LV, one of these shafts being driven and reported by torque through the spring of the drive gearbox with an energy source - a starter and / or a shaft of the engine’s HPH, and the second being driven on which the driven impeller of the NN is mounted, each of the gear wheels having a gear rim and a disk with a rim, a blade and a hub, and both thrust bearings of each of the the shredded wheels are made in the form of disks that are mirror-symmetric with respect to the conditional plane of symmetry normal to the plane connecting the axes of the said shafts, and are provided with input and output channels of the oil path of the injection pump, with the hub of each gear wheels being provided with a central axial bore provided with axial length parts internal splines, providing spline transmission of torque from the corresponding pump shaft and made with an angular frequency of γ SL. Defined in the range of values γ SL. = (3,50 ÷ 4,14) [units / rad], while the distance between the LV shafts is taken necessary and sufficient to ensure the maximum possible mutual engagement of the teeth of the gear rims of the driving and driven gear wheels, made with the angular frequency of the teeth γ s defined values in the range of γ = (1,27 ÷ 2,23) [U / rad], and the displacement of the pumped fluid from the interdental cavities each cooperating gear wheels are produced in an angular sector of rotation wheel toothings defined by half the central angle formed by the intersection kami conventional cylindrical surfaces coaxial with the axes of the respective wheels, the tooth tips describing toothings filar from the intersection point to the output of said conventional cylindrical surfaces during the rotation of gear wheels constituting the α v.o.n. Defined in the range α v.o.n. = (0.42 ÷ 0.58) [rad], and the angular sector of the subsequent vacuum α r.s. in the cavity discharged from the pumped medium is equal to the displacement angle α r.s. = α bp ;

При этом шестеренные колеса НН могут выполнять в насосе две функции: функцию передачи от источника энергии - стартера или РВД крутящего момента на шестеренные колеса откачивающего насоса, и функцию шестеренного звена объемного вытеснения перекачиваемой среды из межзубных впадин взаимодействующих зубчатых венцов ведущего и ведомого колес нагнетающего насоса, причем пара колес работает как шестеренный рабочий орган НН, снабжаемый перекачиваемой средой, поступающей через входное отверстие в верхнем корпусе маслоагрегата и далее по внутренним каналам с последующим объемным вытеснением перекачиваемой среды из межзубных впадин взаимодействующих зубчатых венцов шестеренных колес через выходной канал в верхнем корпусе маслоагрегата в систему подачи масла.In this case, the NN gear wheels can perform two functions in the pump: the function of transmitting torque from the power source - the starter or the HPH to the gear wheels of the pump, and the function of the gear link of the volumetric displacement of the pumped medium from the interdental cavities of the interacting gears of the driving and driven wheels of the injection pump, moreover, a pair of wheels works as a gear working element of the LV, provided with a pumped medium entering through an inlet in the upper housing of the oil unit and further along early channels with subsequent volumetric displacement of the pumped medium from the interdental cavities of the interacting gear rims of the gear wheels through the outlet channel in the upper case of the oil unit to the oil supply system.

Входной канал масляного тракта в подпятниках ведущего и ведомого колес НН могут выполнять в виде сквозного радиально-дугового проема, ограниченного в угловом секторе βвх, определенном в диапазоне значений βвх=(2,27÷3,19) [рад], а выходной канал масляного тракта в указанных подпятниках образован несквозным в осевом направлении проемом, ограниченным в угловом секторе βвых, определенном в диапазоне значений βвых=(1,01÷1,43) [рад], при этом фронтальные и тыльные подпятники ведущего и ведомого колес НН в зоне примыкания к ответным подпятникам наделяют лыской в виде сегментного среза с радиальной высотой на половину высоты взаимодействующих зубьев зубчатых венцов шестеренных рабочих колес.The input channel of the oil path in the thrust bearings of the driving and driven wheels of the LV can be made in the form of a through radial-arc opening limited in the angular sector β in , defined in the range of values β in = (2.27 ÷ 3.19) [rad], and the output the oil path channel in the said thrust bearings is formed by an axially non-through opening limited in the angular sector β out defined in the range of values β out = (1.01 ÷ 1.43) [rad], while the front and rear thrust bearings of the driving and driven wheels NN in the area adjacent to the reciprocal thrust bearings They flatter in the form of a segment cut with a radial height half the height of the interacting teeth of the gear rims of the gear impellers.

Осевую ширину зубьев зубчатых венцов могут принимать одинаковой для каждого венца шестеренных колес рабочего органа НН, составляющей не менее ширины обода указанных шестеренных рабочих колес.The axial width of the teeth of the gear rims can be assumed to be the same for each rim of the gear wheels of the LV working body, which is not less than the rim width of the gear wheels.

Центральное отверстие ступицы шестеренного колеса на части осевой длины, свободной от шлицов, могут выполнять с диаметром, превышающем диаметр шлицевого участка в свету на величину, достаточную для образования посадочного места для конгруэнтной посадки на соответствующий вал насоса.The Central hole of the hub of the gear wheel on the axial length part, free of splines, can be performed with a diameter exceeding the diameter of the splined section in the light by an amount sufficient to form a seat for congruent landing on the corresponding pump shaft.

Фронтальные подпятники шестеренных колес могут устанавливать в среднем корпусе маслоагрегата и фиксировать от проворота не менее чем одним общим штифтом.The front bearings of the gear wheels can be installed in the middle case of the oil unit and fixed against rotation by at least one common pin.

Тыльные подпятники шестеренных колес могут устанавливать в верхнем корпусе маслоагрегата и фиксировать от проворота не менее чем одним общим штифтом.The rear bearings of the gear wheels can be installed in the upper case of the oil unit and fixed against rotation by at least one common pin.

Поставленная задача в части нагнетающего насоса решается тем, что нагнетающего насоса маслоагрегата двухвального двухконтурного газотурбинного двигателя ГТУ ГПА, имеющего валы РВД и РНД с опорами и КПА, связанные магистралями подачи и отвода масла с маслобаком и фильтром тонкой очистки, согласно изобретению, выполнен с возможностью нагнетания очищенного и охлажденного масла к опорам РВД и РНД, нагруженным шестерням КПА описанным выше способом.The problem in terms of the injection pump is solved by the fact that the injection pump of the oil unit of a twin-shaft double-circuit gas turbine engine GTU GPA having shafts RVD and RND with bearings and KPA, connected by oil supply and exhaust lines with an oil tank and a fine filter, according to the invention, is configured to pump refined and cooled oil to the supports of the high pressure hoses and low pressure shafts loaded with gears of the gearbox as described above.

Поставленная задача шестеренного рабочего колеса нагнетающего насоса маслоагрегата двухвального двухконтурного газотурбинного двигателя ГТУ ГПА решается тем, что, согласно изобретению, рабочее колесо выполняет в насосе функцию шестеренного звена рабочего органа и содержит зубчатый венец с диском, имеющем обод, полотно и ступицу, совмещенную с полотном диска, при этом зубчатый венец выполнен с прямыми зубьями с эвольвентной конфигурацией боковых стенок и размещенными на ободе диска колеса с угловой частотой зубьев γз, определенной в диапазоне значений γз=(1,27÷2,23) [ед/рад], причем осевая ширина зубьев принята практически совпадающей с осевой шириной обода, при этом ступицу шестеренного колеса наделяют центральными осевыми посадочным отверстием, снабженным на части осевой длины внутренними шлицами, обеспечивающими шлицевую передачу крутящего момента от соответствующего вала насоса и выполненными с угловой частотой γшл., определенной в диапазоне значений γшл.=(3,50÷4,14) [ед/рад], а другую часть осевой длины ступицы выполняют свободной от шлицов, необходимой и достаточной для конгруэнтного заведения на посадочное место вала маслоагрегата в зоне расположения шестеренного рабочего органа насоса в проставке между средним и верхним корпусами маслоагрегата, а также с возможностью устойчивого рабочего вращения с фиксацией подпятниками от осевых смещений, причем объем ΔVвп.нн вытеснения перекачиваемой среды из межзубной впадины, ограниченной в зубчатом венце шестеренного колеса смежными боковыми стенками смежных зубьев, дном межзубной впадины и с внешней стороны условной цилиндрической поверхностью, описанной по вершинам зубьев венца шестерни, составляет ψ-тую часть от суммарного объема полного количества межзубных впадин зубчатого венца шестеренного колеса Ψ=ΔVвп.нн/ΣΔнн=(7,93÷14,12)⋅10-2 [ед].The task of the gear impeller of the injection pump of the oil unit of a twin-shaft double-circuit gas turbine engine GTU GPA is solved by the fact that, according to the invention, the impeller performs the function of the gear link of the working body in the pump and contains a gear ring with a rim, a blade and a hub combined with a blade of the disk , while the gear rim is made with straight teeth with an involute configuration of the side walls and placed on the rim of the wheel disc with the angular frequency of the teeth γ s defined in the range of values of γ s = (1.27 ÷ 2.23) [units / rad], and the axial width of the teeth is taken to be practically coincident with the axial width of the rim, while the hub of the gear wheel is provided with a central axial landing hole provided with internal splines on the axial length part providing spline transmission of torque from the corresponding pump shaft and made with an angular frequency γ sl. Determined range of values γ SL. = (3.50 ÷ 4.14) [units / rad], and the other part of the axial length of the hub is free from splines, necessary and sufficient for congruent installation on the seat of the oil unit shaft in the area of the gear pump body of the pump in the spacer between the middle and the upper bodies of the oil unit, as well as with the possibility of stable working rotation with fixing thrust bearings from axial displacements, moreover, the volume ΔV vpn of the displacement of the pumped medium from the interdental cavity, limited in the gear ring of the gear wheel by adjacent side walls of adjacent teeth, the bottom of the interdental cavity and the external cylindrical conditional surface described on the tops of the teeth of the gear ring, makes up the ψ-th part of the total volume of the total number of interdental cavities of the gear ring of the gear wheel Ψ = ΔV bp / ΣΔ nn = (7 , 93 ÷ 14.12) ⋅10 -2 [unit].

При этом шестеренное рабочее колесо нагнетающего насоса маслоагрегата может быть выполнено в качестве ведущего рабочего колеса нагнетающего насоса.In this case, the gear impeller of the pressure pump of the oil unit can be made as the driving impeller of the pressure pump.

Шестеренное рабочее колесо нагнетающего насоса маслоагрегата может быть выполнено в качестве ведомого рабочего колеса нагнетающего насоса.The gear impeller of the charge pump of the oil unit can be made as a driven impeller of the charge pump.

Поставленная задача в части блока подпятников нагнетающего насоса решается тем, что блок подпятников нагнетающего насоса маслоагрегата двухвального двухконтурного газотурбинного двигателя ГТУ ГПА, имеющего КПА и маслосистему, включающую магистрали подачи очищенного и охлажденного масла к нагруженным узлам двигателя и откачки отработанного масла в маслобак с фильтром тонкой очистки, согласно изобретению, включает четыре подпятника, размещенные попарно в среднем и верхнем корпусе маслоагрегата, состоящие из осевых дисков, формирующих совместно с соответствующими шестеренными колесами последовательные участки масляного тракта рабочего органа НН, при этом подпятники выполнены конструктивно и гидродинамически адаптированными под рабочие параметры зубьев и межзубных впадин зубчатых венцов ведущего и ведомого шестеренных колес рабочего органа насоса, одновременно экспонируемых потоку перекачиваемой среды, включая охват полной высоты и необходимого количества подвергаемых одномоментному заполнению межзубных впадин взаимодействующих шестеренных колес, причем каждый подпятник имеет форму диска, усеченного на высоту сегмента, обеспечивающую примыкание дисков подпятников по лыскам сегментов в сборе в среднем и верхнем корпусе маслоагрегата, выполненных по совпадающей касательной к делительной окружности зубьев зубчатых венцов шестеренных колес рабочего органа насоса, что соответствует радиусу хорды сегмента до половины высоты зуба зубчатого венца каждого из взаимодействующих шестеренных колес и угловому сектору хорды сегмента ξ определенному в диапазоне ξ=(1,10÷1,55) [рад]; причем диск каждого подпятника выполнен с центральным отверстием, конгруэнтным диаметру соответствующего вала НН маслоагрегата, входной канал масляного тракта в подпятниках шестеренных колес выполнен в виде сквозного радиально-дугового проема, ограниченного в угловом секторе βвх, определенном в диапазоне значений βвх=(2,27÷3,19) [рад], а выходной канал образован несквозным в осевом направлении проемами, ограниченными в угловом секторе βвых, определенными в диапазоне значений βвых=(1,01÷1,43) [рад], кроме того диск каждого подпятника имеет дуговую площадку удержания и переноса откачиваемой среды в межзубных впадинах венца шестеренного колеса, определенную в угловом диапазоне от границы канала заполнения впадин до начала зоны выдавливания откачиваемой среды, определенный в угловом диапазоне ϕ=(1,54÷2,16) [рад].The problem in terms of the thrust block of the injection pump is solved by the fact that the thrust block of the injection pump of the oil unit of a twin-shaft twin-turbine gas turbine engine of the gas turbine engine, having a gearbox and an oil system, includes pipelines for supplying purified and cooled oil to loaded engine nodes and pumping the used oil into the oil tank with a fine filter , according to the invention, includes four thrust bearings, placed in pairs in the middle and upper housing of the oil unit, consisting of axial disks forming x together with the corresponding gear wheels, consecutive sections of the oil path of the working element of the LV, while the thrust bearings are structurally and hydrodynamically adapted to the working parameters of the teeth and interdental cavities of the gear rims of the driving and driven gear wheels of the pump working element, simultaneously exposed to the flow of the pumped medium, including full height coverage and the required number of interacting gear wheels subjected to simultaneous filling of interdental cavities, each thrust bearing is in the form of a disk truncated to the height of the segment, which ensures adjacency of the thrust bearing disks on the flanges of the segments in the middle and upper oil unit housing, made along the coinciding tangent to the pitch circle of the teeth of the gear rims of the gear wheels of the pump, which corresponds to a segment chord radius of up to half the height of the gear tooth of each of the interacting gear wheels and the angular sector of the chord segment ξ defined in the range ξ = (1.10 ÷ 1.55) [rad]; moreover, the disk of each thrust bearing is made with a central hole congruent to the diameter of the corresponding LV shaft of the oil aggregate, the input channel of the oil path in the thrust bearings of the gear wheels is made in the form of a through radial-arc opening limited in the angular sector β in , defined in the range of values β in = (2, 27 ÷ 3.19) [rad], and the output channel is formed by axial-through openings bounded in the angular sector β out , defined in the range of values β out = (1.01 ÷ 1.43) [rad], in addition, the disk each thrust bearing has q the angular pad for holding and transporting the pumped-out medium in the interdental cavities of the gear wheel rim, defined in the angular range from the boundary of the channel for filling the cavities to the beginning of the extrusion zone of the pumped-out medium, defined in the angular range ϕ = (1.54 ÷ 2.16) [rad].

Технический результат, достигаемый группой изобретений, объединенных единым творческим замыслом, состоит в разработке способа работы нагнетающего насоса маслоагрегата на всех режимах работы двигателя с улучшенными конструктивными и эксплуатационными характеристиками шестеренных рабочих колес, перекрытых с торцов фронтальными и тыльными подпятниками для ограждения зубчатых венцов колес, наделенных входным и выходным каналами, и формирующих совместно с соответствующим шестеренным колесом последовательные участки масляного тракта рабочего органа насоса, обеспечивая тем самым повышение КПД, ресурса и надежности работы нагнетающего насоса и маслоагрегата двигателя в целом в составе газоперекачивающих агрегатов для транспортировки газа или газотурбинной электростанции.The technical result achieved by the group of inventions, united by a single creative concept, consists in developing a method for operating the oil pump in all engine operating modes with improved design and operational characteristics of gear impellers blocked from the ends by front and rear thrust bearings to enclose the gears of the wheels endowed with input and output channels, and forming together with the corresponding gear wheel consecutive sections of the oil path the working body of the pump, thereby increasing the efficiency, resource and reliability of the discharge pump and the engine oil unit as a whole as part of gas pumping units for transporting gas or a gas turbine power plant.

Сущность изобретения поясняется чертежами, где:The invention is illustrated by drawings, where:

на фиг. 1 изображен маслоагрегат, продольный разрез;in FIG. 1 shows an oil aggregate, a longitudinal section;

на фиг. 2 - вид по А на фиг. 1;in FIG. 2 is a view along A in FIG. one;

на фиг. 3 - фронтальные подпятники взаимодействующих ведущего и ведомого шестеренных колес нагнетающего насоса, вид сверху;in FIG. 3 - front thrust bearings of the interacting driving and driven gear wheels of the injection pump, top view;

на фиг. 4 - шестеренное колесо нагнетающего насоса, поперечный разрез.in FIG. 4 - gear wheel of the discharge pump, cross section.

Газотурбинный двигатель ГТУ ГПА выполнен двухвальным двухконтурным. ГТД включает валы РВД и РНД с опорами, коробку приводов агрегатов (КПА) и маслоагрегат. Маслоагрегат (фиг. 1) установлен на крышке КПА, включает нагнетающий насос 1, связанный магистралями подачи и отвода масла с маслобаком и фильтром тонкой очистки маслосистемы двигателя. Нагнетающий насос НН-1 смонтирован в корпусе маслоагрегата.The gas turbine engine of the GTU GPA is a twin-shaft double-circuit. A gas turbine engine includes shafts of a high pressure hitch and a low pressure hitch with bearings, a box of drive units (KPA) and an oil unit. The oil aggregate (Fig. 1) is installed on the cover of the KPA, includes a pressure pump 1 connected to the oil supply and exhaust lines with the oil tank and the fine filter of the engine oil system. The discharge pump NN-1 is mounted in the oil unit housing.

В способе работы нагнетающего насоса маслоагрегата масло из маслобака по подводящей магистрали под минимальным давлением подают через фильтр грубой очистки в НН-1. Масло с повышением давления до требуемого уровня пропускают через рабочий орган НН-1 и далее под рабочим давлением через фильтр тонкой очистки по подающей магистрали направляют к нагруженным узлам двигателя для смазки и охлаждения.In the method of operation of the injection pump of the oil aggregate, oil from the oil tank is fed through the primary filter through the primary filter to the NN-1 at a minimum pressure. Oil with an increase in pressure to the required level is passed through the working element НН-1 and then under operating pressure through the fine filter through the supply line it is directed to the loaded engine components for lubrication and cooling.

Рабочий орган НН-1 содержит два шестеренных рабочих колеса - ведущее колесо 2 и ведомое колесо 3, которые устанавливают на двух параллельных валах 4 и 5 соответственно. Вал 4 выполняют ведущим и сообщают по крутящему моменту через рессору редуктора привода с источником энергии - стартером и/или валом РВД двигателя. Вал 5 выполняют ведомым, на котором устанавливают ведомое рабочее колесо 3 НН, передающее энергию вращения ведущему рабочему колесу 6 откачивающего насоса 7. Шестеренные колеса 2 и 3 наделяют каждое с торцов фронтальными подпятниками 8 и 9 и тыльными подпятниками 10 и 11, формирующих совместно с соответствующими шестеренными колесами последовательные участки масляного тракта рабочего органа НН. Фронтальные и тыльные подпятники 8, 10 и 9, 11 наделяют входными и выходными каналами масляного тракта нагнетающего насоса (фиг. 3).The working body NN-1 contains two gear impellers - the driving wheel 2 and the driven wheel 3, which are mounted on two parallel shafts 4 and 5, respectively. The shaft 4 is made leading and is informed by the torque through the spring of the gearbox of the drive with an energy source — a starter and / or a shaft of the engine’s WFD. The shaft 5 is carried out by a follower, on which a driven impeller 3 NN is installed, which transmits rotational energy to the leading impeller 6 of the evacuation pump 7. The gear wheels 2 and 3 each endow with the front thrust bearings 8 and 9 and the rear thrust bearings 10 and 11, forming together with the corresponding gear wheels sequential sections of the oil path of the working body NN. The front and rear thrust bearings 8, 10 and 9, 11 are allocated with the input and output channels of the oil path of the injection pump (Fig. 3).

Каждое из шестеренных колес 2 и 3 (фиг. 4) выполняют имеющим диск 12 с ободом 13, полотном и ступицей 14, совмещенной с полотном диска, а также зубчатый венец. Зубчатый венец каждого из шестеренных колес 2 и 3 выполнен с прямыми зубьями 15 с эвольвентной конфигурацией боковых стенок и размещенными на ободе 13 диска колеса с угловой частотой зубьев γз, определенной в диапазоне значений γз=Nз/2π=(1,27÷2,23) [ед/рад], где Nз -число зубьев в зубчатом венце шестеренного колеса. Осевая ширина зубьев 15 принята практически совпадающей с осевой шириной обода 13 диска колеса. Расстояние между валами 4 и 5 НН принимают необходимым и достаточным для обеспечения возможности максимального взаимного зацепления зубьев 15 зубчатых венцов ведущего и ведомого шестеренных колес 2 и 3. Ступицу 14 каждого шестеренного колеса 2, 3 наделяют центральными осевыми посадочным отверстием 16, снабженным на части осевой длины внутренними шлицами 17, обеспечивающими шлицевую передачу крутящего момента от соответствующего вала насоса и выполненными с угловой частотой γш.к., определенной в диапазоне значений γшл.=Nшл./2π=(3,50÷4,14) [ед/рад], где Nшл. - число шлицов в ступице шестеренного колеса. Другую часть осевой длины ступицы 14 выполняют свободной от шлицов, необходимой и достаточной для конгруэнтного заведения на посадочное место вала 4, 5 маслоагрегата в зоне расположения шестеренного рабочего органа НН в проставке 18 между средним и верхним корпусами 19 и 20 маслоагрегата, а также с возможностью устойчивого рабочего вращения с фиксацией подпятниками 8, 10 и 9, 11 от осевых смещений.Each of the gear wheels 2 and 3 (Fig. 4) is performed with a disk 12 with a rim 13, a blade and a hub 14, combined with a blade blade, as well as a ring gear. The gear rim of each of the gear wheels 2 and 3 is made with straight teeth 15 with an involute configuration of the side walls and placed on the rim 13 of the wheel disc with an angular tooth frequency γ s defined in the range of values γ s = N s / 2π = (1.27 ÷ 2.23) [units / rad], where N s is the number of teeth in the gear ring of the gear wheel. The axial width of the teeth 15 is adopted almost coincident with the axial width of the rim 13 of the wheel disc. The distance between the shafts 4 and 5 of the LV is taken necessary and sufficient to ensure the maximum possible mutual engagement of the teeth 15 of the gear rims of the driving and driven gear wheels 2 and 3. The hub 14 of each gear wheel 2, 3 is provided with a central axial bore hole 16 provided with axial length parts internal slots 17, providing spline transmission of torque from the corresponding pump shaft and made with an angular frequency γ W. Defined in the range of values γ SL. = N SL. / 2π = (3,50 ÷ 4,14) [ U / rad], where N SHL. - the number of splines in the hub of the gear wheel. The other part of the axial length of the hub 14 is made free of splines, necessary and sufficient for congruent installation on the seat of the shaft 4, 5 of the oil unit in the area of the gear of the working body of the LV in the spacer 18 between the middle and upper cases 19 and 20 of the oil unit working rotation with fixing thrust bearings 8, 10 and 9, 11 from axial displacements.

Вытеснение перекачиваемой среды из межзубной впадины каждой из взаимодействующих шестеренных колес производят в угловом секторе поворота зубчатых венцов колес 2, 3, определяемом половиной центрального угла, образованного точками пересечения условных цилиндрических поверхностей, соосных с осями соответствующих колес, описывающих вершины зубьев 15 зубчатых венцов от заходной до выходной точки пересечения указанных условных цилиндрических поверхностей по ходу поворота шестеренных колес 2, 3, составляющего αв.о.н., определенный в диапазоне значений αв.о.н.=(0,42÷0,58) [рад]. Угловой сектор последующего разряжения αр.о.н. в освобождаемой от перекачиваемой среды впадине равен углу вытеснения αр.о.н.=αв.о.н.;The pumped medium is displaced from the interdental cavity of each of the interacting gear wheels in the angular sector of rotation of the gear rims of the wheels 2, 3, which is determined by the half of the central angle formed by the intersection points of the conditional cylindrical surfaces, coaxial with the axes of the corresponding wheels, describing the tops of the teeth of the 15 gear rims from the input to an output point of intersection of said cylindrical surfaces by conventional course of rotation of gear wheel 2, 3 constituting the α v.o.n. Defined in the range α v.o.n. = (0.42 ÷ 0.58) [rad]. The angular sector of the subsequent discharge α r.s. in the cavity discharged from the pumped medium is equal to the displacement angle α r.s. = α bp ;

Объем ΔVвп.нн вытеснения перекачиваемой среды из межзубной впадины, ограниченной в зубчатом венце шестеренного колеса 2, 3 смежными боковыми стенками смежных зубьев 15, дном межзубной впадины и с внешней стороны условной цилиндрической поверхностью, описанной по вершинам зубьев 15 венца шестерни, составляет ψ-тую часть от суммарного объема полного количества межзубных впадин зубчатого венца шестеренного колеса Ψ=ΔVвп.нн/ΣΔVнн=(7,93÷14,12)⋅10-2 [ед].The volume ΔV vpn of the displacement of the pumped medium from the interdental cavity limited in the gear ring of the gear wheel 2, 3 by the adjacent side walls of the adjacent teeth 15, the bottom of the interdental cavity and on the outside by a conventional cylindrical surface described along the tops of the teeth 15 of the gear ring is ψ- the fifth part of the total volume of the total number of interdental cavities of the gear rim of the gear wheel V = ΔV vpn / ΣΔV nn = (7.93 ÷ 14.12) ⋅10 -2 [unit].

Подпятники 8, 10 и 9, 11 ведущего и ведомого шестеренных колес 2 и 3 выполняют в виде дисков 21, зеркально симметричных относительно условной плоскости симметрии, нормальной к плоскости, соединяющей оси валов 4, 5. Фронтальные подпятники 8, 10 шестеренных колес НН устанавливают в среднем корпусе 19 маслоагрегата, тыльные подпятники 9, 11 - в верхнем корпусе 20. Подпятники 8, 10 и 9, 11 выполняют конструктивно и гидродинамически адаптированными под рабочие параметры зубьев 15 и межзубных впадин зубчатых венцов ведущего и ведомого шестеренных колес 2, 3 рабочего органа насоса, одновременно экспонируемых потоку перекачиваемой среды, включая охват полной высоты и необходимого количества подвергаемых одномоментному заполнению межзубных впадин взаимодействующих шестеренных колес.The thrust bearings 8, 10 and 9, 11 of the driving and driven gear wheels 2 and 3 are made in the form of disks 21, mirror symmetric with respect to the conditional plane of symmetry normal to the plane connecting the axis of the shafts 4, 5. The front thrust bearings 8, 10 of the HH gear wheels are installed in the middle housing 19 of the oil aggregate, the rear thrust bearings 9, 11 in the upper housing 20. The thrust bearings 8, 10 and 9, 11 are structurally and hydrodynamically adapted to the operating parameters of the teeth 15 and the interdental cavities of the gear rims of the driving and driven gear wheels 2, 3 about the pump body, simultaneously exposed to the flow of the pumped medium, including coverage of the full height and the required number of interacting gear wheels subjected to simultaneous filling of the interdental cavities.

Каждый подпятник 8, 10 и 9, 11 (фиг. 3) имеет форму диска 21, усеченного на высоту сегмента, обеспечивающую примыкание дисков подпятников по лыскам 22 сегментов в сборе в среднем и верхнем корпусе 19 и 20 маслоагрегата, выполненных по совпадающей касательной к делительной окружности зубьев 15 зубчатых венцов шестеренных колес 2, 3 рабочего органа насоса, что соответствует радиусу хорды сегмента до половины высоты зуба 15 зубчатого венца каждого из взаимодействующих шестеренных колес и угловому сектору хорды сегмента ξ определенному в диапазоне ξ=(1,10÷1,55) [рад]. Диск 21 каждого подпятника 8, 10 и 9, 11 выполняют с центральным отверстием 23, конгруэнтным диаметру соответствующего вала 4, 5 нагнетающего насоса маслоагрегата. Входной канал 24 масляного тракта в подпятниках 8, 10 и 9, 11 ведущего и ведомого колес выполняют в виде сквозного радиально-дугового проема, ограниченного в угловом секторе βвх, определенном в диапазоне значений βвх=(2,27÷3,19) [рад]. Выходной канал 25 масляного тракта в указанных подпятниках 8, 10 и 9, 11 образован несквозным в осевом направлении проемом, ограниченным в угловом секторе βвых, определенном в диапазоне значений βвых=(1,01÷1,43) [рад]. Диск 21 каждого подпятника 8, 10 и 9, 11 имеет дуговую площадку удержания и переноса откачиваемой среды в межзубных впадинах венца шестеренного колеса, определенную в угловом диапазоне от границы канала заполнения впадин до начала зоны выдавливания откачиваемой среды, определенный в угловом диапазоне ϕ=(1,54÷2,16) [рад]. Фронтальные подпятники 8, 10 ведущего и ведомого колес 2, 3 фиксируют от проворота (смещения) не менее чем одним общим штифтом 26. Тыльные подпятники 9, 11 фиксируют от проворота не менее чем одним общим штифтом 27.Each thrust bearing 8, 10 and 9, 11 (Fig. 3) has the shape of a disk 21, truncated to the height of the segment, ensuring the adjoining of the thrust disks along the flats of 22 segments assembled in the middle and upper housing 19 and 20 of the oil unit, made according to the same tangent to the dividing the circumference of the teeth of the 15 gears of the gear wheels 2, 3 of the working body of the pump, which corresponds to the radius of the chord of the segment to half the height of the tooth 15 of the gear of each of the interacting gears and the angular sector of the chord of the segment ξ defined in the range ξ = (1.10 ÷ 1 55) [too happy]. The disk 21 of each thrust bearing 8, 10 and 9, 11 is performed with a central hole 23 congruent to the diameter of the corresponding shaft 4, 5 of the oil pumping pump. The input channel 24 of the oil path in the thrust bearings 8, 10 and 9, 11 of the driving and driven wheels is made in the form of a through radial-arc opening, limited in the angular sector β in , defined in the range of values β in = (2.27 ÷ 3.19) [glad]. The output channel 25 of the oil path in the said thrust bearings 8, 10 and 9, 11 is formed by an axially continuous opening limited in the angular sector β out defined in the range of values β out = (1.01 ÷ 1.43) [rad]. The disk 21 of each thrust bearing 8, 10 and 9, 11 has an arc pad for holding and transporting the pumped-out medium in the interdental cavities of the gear wheel rim, defined in the angular range from the boundary of the filling channel of the valleys to the beginning of the extrusion zone of the pumped-out medium, defined in the angular range ϕ = (1 , 54 ÷ 2.16) [rad]. The front thrust bearings 8, 10 of the driving and driven wheels 2, 3 are fixed from turning (displacement) by at least one common pin 26. The rear thrust bearings 9, 11 are fixed from turning by at least one common pin 27.

В способе работы нагнетающего насоса маслоагрегата шестеренные колеса 2, 3 выполняют в насосе две функции: функцию передачи от источника энергии - стартера или РВД крутящего момента на шестеренные колеса откачивающего насоса 7, и функцию шестеренного звена объемного вытеснения перекачиваемой среды из межзубных впадин взаимодействующих зубчатых венцов ведущего и ведомого колес 2, 3 нагнетающего насоса. Пара колес 2, 3 работает как шестеренный рабочий орган НН, снабжаемый перекачиваемой средой, поступающей через входное отверстие 28 в верхнем корпусе 20 маслоагрегата и далее по внутренним каналам с последующим объемным вытеснением перекачиваемой среды из межзубных впадин взаимодействующих зубчатых венцов шестеренных колес через выходной канал 29 в верхнем корпусе 20 маслоагрегата в систему подачи масла к нагруженным узлам двигателя для смазки и охлаждения.In the method of operation of the oil pump’s injection pump, the gear wheels 2, 3 perform two functions in the pump: the function of transmitting torque from the power source — the starter or the high pressure hitch to the gear wheels of the pump 7, and the function of the volumetric gear link of the pumped medium from the interdental cavities of the interacting gear crowns of the leading and driven wheels 2, 3 of the pressure pump. A pair of wheels 2, 3 works as a gear working element of the LV, supplied with a pumped medium entering through an inlet 28 in the upper housing 20 of the oil unit and further through the internal channels, followed by volumetric displacement of the pumped medium from the interdental cavities of the interacting gear rims of the gear wheels through the outlet channel 29 into the upper housing 20 of the oil unit in the oil supply system to the loaded engine assemblies for lubrication and cooling.

Нагнетающий насос маслоагрегата двухвального двухконтурного газотурбинного двигателя ГТУ ГПА, имеющего валы РВД и РНД с опорами и КПА, связанные магистралями подачи и отвода масла с маслобаком и фильтром тонкой очистки выполнен с возможностью нагнетания очищенного и охлажденного масла к опорам РВД и РНД, нагруженным шестерням КПА двигательных агрегатов описанным выше способом.The injection pump of the oil unit of a two-shaft double-circuit gas turbine engine GTU GPA, which has shafts RVD and RND with bearings and KPA, connected by oil supply and drain lines with an oil tank and a fine filter, is made with the possibility of pumping purified and cooled oil to the supports of RVD and RND loaded with gear wheels of KPA aggregates as described above.

Работает нагнетающий насос следующим образом.The charge pump operates as follows.

Нагнетающий насос 1 забирает масло из маслобака через фильтр грубой очистки в шестеренный рабочий орган насоса, откуда под рабочим давлением через фильтр тонкой очистки по подающей магистрали направляют к нагруженным узлам двигателя для смазки и охлаждения.The injection pump 1 takes oil from the oil tank through the coarse filter to the gear of the pump, from where it is directed through the fine filter through the supply line to the loaded engine components for lubrication and cooling.

Процесс забора масла из маслобака осуществляют через ведущий вал 4 маслоагрегата, подавая на ведущее и ведомое шестеренные колеса 2 и 3 рабочего органа насоса крутящий момент от источника энергии - стартера или РВД. Шестеренные колеса 2, 3 снабжены с торцов фронтальными и тыльными подпятниками 8, 10 и 9, 11, обеспечивающими торцевое ограждение зубчатых венцов колес рабочего органа. Масло поступает из маслобака в рабочий орган НН через входное отверстие 28 в полость 30 верхнего корпуса 20 маслоагрегата и полость 31 среднего корпуса 19 под минимально необходимым избыточным давлением. По внутреннему каналу через входные каналы 24 фронтальных и тыльных подпятников 8, 10 и 9, 11 масло поступает в межзубные впадины зубчатых венцов колес 2, 3. При прохождении вращающимися колесами 2, 3 зоны всасывания масла, через входные каналы 24 подпятников 8, 10 и 9, 11 происходит наполнение маслом межзубных впадин зубчатых венцов указанных колес и последующее удержание откачиваемого масла в межзубных впадинах в процессе переноса масла в зону выдавливания в рабочем органе насоса. После чего производят объемное вытеснение масла из каждой межзубной впадины взаимодействующих зубчатых венцов шестеренных колес 4, 5, осуществляемое в угловом секторе поворота зубчатых венцов, составляющем αв.о.н.=0,49 [рад]. А освобождаемые межзубные впадины зубчатых венцов при продолжении поворота колес попадают в зону последующего разряжения в угловом секторе αр.о.н., который в освобожденной от перекачиваемой среды в межзубной впадине равен углу вытеснения αр.о.н.=αв.о.н., и повторяется процесс заполнения межзубных впадин новыми порциями откачиваемого масла. Откачанное масло, получившее при вытеснении из межзубных впадин зубчатых венцов колес 2, 3 более высокое давление, через выходные каналы 25 подпятников 8, 10 и 9, 11 и выходной канал 29 в среднем корпусе 19 маслоагрегата по откачивающей магистрали подают в систему подачи масла к нагруженным узлам двигателя для смазки и охлаждения, в том числе к опорам РВД и РНД и нагруженным шестерням КПА двигателя.The process of taking oil from the oil tank is carried out through the drive shaft 4 of the oil unit, supplying torque to the drive and driven gear wheels 2 and 3 of the working body of the pump from an energy source - starter or high pressure switch. Gear wheels 2, 3 are equipped with front and rear thrust bearings 8, 10 and 9, 11 from the ends, providing end fencing of the gear rims of the wheels of the working body. The oil enters from the oil tank into the HH working body through the inlet 28 into the cavity 30 of the upper housing 20 of the oil aggregate and the cavity 31 of the middle housing 19 under the minimum necessary overpressure. Through the internal channel through the inlet channels 24 of the front and rear thrust bearings 8, 10 and 9, 11, the oil enters the interdental cavities of the gear rims of the wheels 2, 3. When the rotating wheels 2, 3 pass the oil intake zone, through the inlet channels 24 of the thrust bearings 8, 10 and 9, 11, the interdental cavities of the gear rims of the indicated wheels are filled with oil and the retention of pumped oil in the interdental cavities during the transfer of oil to the extrusion zone in the working body of the pump occurs. Then produce a volumetric displacement of oil from each interdental cavity of the interacting gears of the gears 4, 5, carried out in the angular sector of rotation of the gears, comprising α bp = 0.49 [rad]. And the released interdental cavities of the gear rims with continued rotation of the wheels fall into the zone of subsequent discharge in the angular sector α r.s. , which in the interdental cavity, freed from the pumped medium, is equal to the displacement angle α r.s. = α bp , and the process of filling the interdental cavities with new portions of pumped oil is repeated. The pumped-out oil, which received a higher pressure during the displacement of the gear rims of the wheels 2, 3 from the interdental cavities, passes through the output channels 25 of the thrust bearings 8, 10 and 9, 11 and the output channel 29 in the middle housing 19 of the oil unit through the pumping line to the oil supply system to the loaded engine components for lubrication and cooling, including to the supports of the high pressure hoses and low pressure thrusters and loaded gears of the engine’s gearbox.

Указанный технический результат достигается при выполнении входных и выходных каналов подпятников и каналов экспонирования взаимодействующих зубчатых венцов шестеренных колес, как в режиме выдавливания перекачиваемой среды, так и в режиме последующего разрежения в межзубных впадинах при последующем выходе из них зубьев оппозитных зубчатых венцов с заявленными угловыми параметрами αвон, αрон, βвх, βвых, ϕ, ξ и с частотными параметрами γз шестеренных колес рабочего органа насоса, принимаемых в пределах найденных в изобретении диапазонов значений. Выход принимаемых значений параметров элементов рабочего органа насоса за пределы найденных в группе изобретений в ту или иную сторону приводит к резкому ухудшению одной или группы составляющих совокупный технический результат, включая резкое снижение КПД, ресурса, энергоемкости на единицу откачиваемой среды, материало- и трудоемкости изготовления откачивающего насоса и маслоагрегата в целом. Так уменьшение значения угла βвх ниже нижнего предела найденного в группе изобретений диапазона приведет при прочих равных условиях к уменьшению объема наполнения межзубных впадин и как следствие к снижению производительности и КПД при сопоставимых с требуемыми в изобретении скоростями вращения рабочих колес и необходимых для этого энергозатрат, либо потребует повышенных затрат энергии, износа рабочих органов и приведет к снижению ресурса ОН и маслоагрегата. Увеличение принимаемого угла βвх свыше верхнего предела найденного в группе изобретений оптимального диапазона значений заведомо приведет к снижению производительности по количеству нагнетаемой среды к нагруженным узлам двигателя, к неоправданному увеличению эксплуатационной энергоемкости и снижению ресурса насоса и маслоагрегата в целом. Аналогично выход за границы найденных диапазонов значений других упомянутых в связанной единым творческим замыслом группе изобретений угловых и частотных параметров узлов, элементов и деталей нагнетающего насоса приведет к резкой разбалансировке конструктивного решения и работы, найденной взаимно согласованной конструктивной композиции.The specified technical result is achieved when input and output channels of thrust bearings and exposure channels of interacting gear rims of gear wheels are executed, both in the mode of extrusion of the pumped medium and in the mode of subsequent rarefaction in the interdental cavities with the subsequent exit of the teeth of the opposed gear rims with the stated angular parameters α out , α ron , β in , β out , ϕ, ξ and with frequency parameters γ s of gear wheels of the pump working body, taken within the range found in the invention azones values. The output of the accepted values of the parameters of the elements of the working body of the pump beyond the limits found in the group of inventions in one direction or another leads to a sharp deterioration of one or a group of components of the combined technical result, including a sharp decrease in efficiency, resource, energy consumption per unit of pumped medium, material and labor intensity of manufacturing a pumped pump and oil unit as a whole. Thus, a decrease in the value of the angle β in below the lower limit of the range found in the group of inventions will result, ceteris paribus, in a decrease in the filling volume of the interdental cavities and, as a result, in a decrease in productivity and efficiency at the rotational speeds of the impellers comparable to those required in the invention and the required energy consumption will require increased energy costs, wear and tear of the working bodies and will lead to a decrease in the OH resource and oil unit. An increase in the received angle β in above the upper limit of the optimal range of values found in the group of inventions will obviously lead to a decrease in productivity in terms of the amount of pumped medium to the loaded engine components, to an unjustified increase in operational energy consumption and a decrease in the resource of the pump and oil unit as a whole. Similarly, going beyond the boundaries of the found ranges of values of the other angular and frequency parameters of the assemblies, elements and parts of the injection pump mentioned in a group of inventions connected in a single creative concept will lead to a sharp imbalance of the design solution and the work found by the mutually agreed structural composition.

Предлагаемая в изобретении частота и конфигурация зубьев 15 и впадин в зубчатых венцах рабочих колес 2, 3 и взаимное удаление осей ведущего и ведомого колес 2, 3 в шестеренном рабочем органе насоса обеспечивает оптимальное вытеснение перекачиваемой среды из каждой межзубной впадины взаимодействующих шестеренных колес в НН-1 и повышает плавность работы и увеличение ресурса насоса при одновременном снижении материалоемкости и габаритов узлов маслоагрегата в целом.The frequency and configuration of the teeth 15 and the cavities in the gear rims of the impellers 2, 3 and the mutual removal of the axes of the driving and driven wheels 2, 3 in the gear working body of the pump, which is provided in the invention, ensures optimal displacement of the pumped medium from each interdental cavity of the interacting gear wheels in NN-1 and increases smooth operation and an increase in the resource of the pump while reducing material consumption and overall dimensions of the units of the oil unit as a whole.

Claims (12)

1. Способ работы нагнетающего насоса (НН) маслоагрегата (МА) двухвального двухконтурного газотурбинного двигателя (ГТД) газотурбинной установки (ГТУ) газоперекачивающего агрегата (ГПА), имеющего валы ротора высокого давления (РВД) и ротора низкого давления (РНД) с опорами, коробку приводов агрегатов (КПА), маслоагрегат, связанный магистралями подачи и отвода масла с маслобаком и фильтром тонкой очистки маслосистемы двигателя, характеризующийся тем, что нагнетающий насос монтируют в корпусе МА, который устанавливают на крышке КПА и соединяют с маслобаком подводящей магистралью, по которой под минимальным давлением подают через фильтр грубой очистки масло в НН, откуда под рабочим давлением через фильтр тонкой очистки по подающей магистрали направляют к нагруженным узлам двигателя для смазки и охлаждения, при этом масло с повышением давления до требуемого уровня пропускают через рабочий орган НН, который выполнен содержащим два шестеренных рабочих колеса, которые устанавливают на двух параллельных валах, наделяя каждое с торцов фронтальным и тыльным съемными подпятниками, формирующих совместно с соответствующими шестеренными колесами последовательные участки масляного тракта рабочего органа НН, причем один из указанных валов выполняют ведущим и сообщают по крутящему моменту через рессору редуктора привода с источником энергии - стартером и/или валом РВД двигателя, а второй выполняют ведомым, на котором устанавливают ведомое рабочее колесо НН, причем каждое из шестеренных колес выполняют имеющим зубчатый венец и диск с ободом, полотном и ступицей, а оба подпятника каждого из шестеренных колес выполняют в виде дисков, зеркально симметричных относительно условной плоскости симметрии, нормальной к плоскости, соединяющей оси указанных валов, и наделяют входными и выходными каналами масляного тракта нагнетающего насоса, причем ступицу каждого из шестеренных колес наделяют центральным осевым посадочным отверстием, снабженным на части осевой длины внутренними шлицами, обеспечивающими шлицевую передачу крутящего момента от соответствующего вала насоса и выполненными с угловой частотой γшл, определенной в диапазоне значений γшл=(3,50÷4,14) [ед./рад], при этом расстояние между валами НН принимают необходимым и достаточным для обеспечения возможности максимального взаимного зацепления зубьев зубчатых венцов ведущего и ведомого шестеренных колес, выполненных с угловой частотой зубьев γз, определенной в диапазоне значений γз(1,27÷2,23) [ед./рад], причем вытеснение перекачиваемой среды из межзубной впадины каждой из взаимодействующих шестеренных колес производят в угловом секторе поворота зубчатых венцов колес, определяемом половиной центрального угла, образованного точками пересечения условных цилиндрических поверхностей, соосных с осями соответствующих колес, описывающих вершины зубьев зубчатых венцов от заходной до выходной точки пересечения указанных условных цилиндрических поверхностей по ходу поворота шестеренных колес, составляющего αв.о.н, определенный в диапазоне значений αв.о.н=(0,42÷0,58) [рад], а угловой сектор последующего разрежения αр.о.н в освобождаемой от перекачиваемой среды впадине равен углу вытеснения αр.о.н=αв.о.н.1. The method of operation of the discharge pump (LV) of the oil unit (MA) of a twin-shaft double-circuit gas turbine engine (GTE) of a gas turbine installation (GTU) of a gas pumping unit (GPU) having shafts of a high pressure rotor (RVD) and a low pressure rotor (RND) with bearings, a box unit drives (KPA), an oil unit connected by oil supply and drain lines with an oil tank and a fine filter of the engine oil system, characterized in that the discharge pump is mounted in the MA housing, which is installed on the KPA cover and connected with an oil tank by a supply line through which oil is supplied to the low-pressure filter through a coarse filter through a coarse filter, from where it is directed through a fine filter through a fine filter to the loaded engine assemblies for lubrication and cooling, while the oil is passed with an increase in pressure to the required level through the working body of the LV, which is made up of two gear impellers that are mounted on two parallel shafts, each endowing with front and rear removable thrust bearings, forming, together with the corresponding gear wheels, consecutive sections of the oil path of the working element of the LV, one of these shafts being driven and reported by torque through the springs of the drive gearbox with an energy source - a starter and / or the shaft of the engine’s HPH, and the second being driven, on which driven HH impeller, each of the gear wheels having a gear rim and a disk with a rim, blade and hub, and both thrust bearings of each of the gear wheels in the form of disks that are mirror-symmetric with respect to the conventional plane of symmetry normal to the plane connecting the axes of the said shafts and are provided with input and output channels of the oil path of the injection pump, with the hub of each gear wheel being provided with a central axial bore hole provided with internal slots for the axial length part, providing splined torque transmission from the corresponding pump shaft and capable of angular frequency γ SL determined in the range of γ SL = (3,50 ÷ 4,14) [ d. / rad], the distance between the shafts HH take necessary and sufficient to allow maximal mutual engagement teeth toothings driving and driven gear wheels provided with angular frequency γ of teeth defined in the range of γ (1,27 ÷ 2.23) [units / rad], and the displacement of the pumped medium from the interdental cavity of each of the interacting gear wheels is carried out in the angular sector of rotation of the gear rims of the wheels, determined by half of the central angle formed by the points esecheniya conventional cylindrical surfaces coaxial with the axes of the respective wheels, the tooth tips describing toothings filar from the intersection point to the output of said conventional cylindrical surfaces during the rotation of gear wheels constituting the α v.o.n defined in the range α v.o.n = (0.42 ÷ 0.58) [rad], and the angular sector of the subsequent rarefaction α r.p.n in the cavity released from the pumped medium is equal to the displacement angle α r.p.n = α v.p. 2. Способ работы нагнетающего насоса маслоагрегата по п. 1, отличающийся тем, что шестеренные колеса НН выполняют в насосе две функции: функцию передачи от источника энергии - стартера или РВД, крутящего момента на шестеренные колеса откачивающего насоса и функцию шестеренного звена объемного вытеснения перекачиваемой среды из межзубных впадин взаимодействующих зубчатых венцов ведущего и ведомого колес нагнетающего насоса, причем пара колес работает как шестеренный рабочий орган НН, снабжаемый перекачиваемой средой, поступающей через входное отверстие в верхнем корпусе маслоагрегата и далее по внутренним каналам с последующим объемным вытеснением перекачиваемой среды из межзубных впадин взаимодействующих зубчатых венцов шестеренных колес через выходной канал в верхнем корпусе маслоагрегата в систему подачи масла.2. The method of operation of the oil pump inlet pump according to claim 1, characterized in that the gear wheels of the LV perform two functions in the pump: the function of transferring energy from the power source — the starter or the high pressure switch, the torque to the gear wheels of the pump and the function of the gear unit of the volumetric displacement of the pumped medium from the interdental cavities of the interacting gear rims of the driving and driven wheels of the injection pump, and the pair of wheels working as a gear working element of the LV, supplied with a pumped medium entering through a hole in the upper case of the oil unit and further along the internal channels with subsequent volumetric displacement of the pumped medium from the interdental cavities of the interacting gears of the gear wheels through the outlet channel in the upper case of the oil unit to the oil supply system. 3. Способ работы нагнетающего насоса маслоагрегата по п. 1, отличающийся тем, что входной канал масляного тракта в подпятниках ведущего и ведомого колес НН выполняют в виде сквозного радиально-дугового проема, ограниченного в угловом секторе βвх, определенном в диапазоне значений βвх=(2,27÷3,19) [рад], а выходной канал масляного тракта в указанных подпятниках образован несквозным в осевом направлении проемом, ограниченным в угловом секторе βвых, определенном в диапазоне значений βвых=(1,01÷1,43) [рад], при этом фронтальные и тыльные подпятники ведущего и ведомого колес НН в зоне примыкания к ответным подпятникам наделяют лыской в виде сегментного среза с радиальной высотой на половину высоты взаимодействующих зубьев зубчатых венцов шестеренных рабочих колес.3. The method of operation of the injection pump of the oil aggregate according to claim 1, characterized in that the input channel of the oil path in the thrust bearings of the driving and driven wheels of the LV is performed in the form of a through radial-arc opening, limited in the angular sector β in , defined in the range of values β in = (2.27 ÷ 3.19) [rad], and the output channel of the oil path in the said thrust bearings is formed by an axial through hole limited in the angular sector β out defined in the range of values β out = (1.01 ÷ 1.43 ) [glad], while the front and rear glides in the driving and driven wheels of the LV in the area adjacent to the reciprocal thrust bearings are endowed with a flat in the form of a segment cut with a radial height half the height of the interacting teeth of the gear rims of the gear impellers. 4. Способ работы нагнетающего насоса маслоагрегата по п. 1, отличающийся тем, что осевую ширину зубьев зубчатых венцов принимают одинаковой для каждого венца шестеренных колес рабочего органа НН, составляющей не менее ширины обода указанных шестеренных рабочих колес.4. The method of operation of the oil pump injection pump according to claim 1, characterized in that the axial width of the teeth of the gear rims is the same for each rim of the gear wheels of the HH working body, which is not less than the rim width of the gear wheels. 5. Способ работы нагнетающего насоса маслоагрегата по п. 1, отличающийся тем, что центральное отверстие ступицы шестеренного колеса на части осевой длины, свободной от шлицов, выполняют с диаметром, превышающим диаметр шлицевого участка в свету на величину, достаточную для образования посадочного места для конгруэнтной посадки на соответствующий вал насоса.5. The method of operation of the oil pump injection pump according to claim 1, characterized in that the central hole of the gear wheel hub on the axial length part, free of splines, is performed with a diameter exceeding the diameter of the splined section in the light by an amount sufficient to form a seat for congruent landing on the corresponding pump shaft. 6. Способ работы нагнетающего насоса маслоагрегата по п. 1, отличающийся тем, что фронтальные подпятники шестеренных колес устанавливают в среднем корпусе маслоагрегата и фиксируют от проворота не менее чем одним общим штифтом.6. The method of operation of the pressure pump of the oil aggregate according to claim 1, characterized in that the front thrust bearings of the gear wheels are installed in the middle case of the oil aggregate and fixed against rotation by at least one common pin. 7. Способ работы нагнетающего насоса маслоагрегата по п. 1, отличающийся тем, что тыльные подпятники шестеренных колес устанавливают в верхнем корпусе маслоагрегата и фиксируют от проворота не менее чем одним общим штифтом.7. The method of operation of the pressure pump of the oil aggregate according to claim 1, characterized in that the rear thrust bearings of the gear wheels are installed in the upper case of the oil aggregate and are fixed against rotation by at least one common pin. 8. Нагнетающий насос маслоагрегата двухвального двухконтурного газотурбинного двигателя ГТУ ГПА, имеющего валы РВД и РНД с опорами и КПА, связанные магистралями подачи и отвода масла с маслобаком и фильтром тонкой очистки, характеризующийся тем, что выполнен с возможностью нагнетания очищенного и охлажденного масла к опорам РВД и РНД, нагруженным шестерням КПА способом по любому из пп. 1-7.8. The injection pump of the oil unit of a two-shaft double-circuit gas turbine engine GTU GPA, having shafts RVD and RND with bearings and KPA, connected by oil supply and drain lines with an oil tank and a fine filter, characterized in that it is capable of pumping purified and cooled oil to the supports of the RVD and RND, loaded gears KPA method according to any one of paragraphs. 1-7. 9. Шестеренное рабочее колесо нагнетающего насоса маслоагрегата двухвального двухконтурного газотурбинного двигателя ГТУ ГПА, характеризующееся тем, что рабочее колесо выполняет в насосе функцию шестеренного звена рабочего органа и содержит зубчатый венец с диском, имеющим обод, полотно и ступицу, совмещенную с полотном диска, при этом зубчатый венец выполнен с прямыми зубьями с эвольвентной конфигурацией боковых стенок и размещенными на ободе диска колеса с угловой частотой зубьев γз, определенной в диапазоне значений γз=(1,27÷2,23) [ед./рад], причем осевая ширина зубьев принята практически совпадающей с осевой шириной обода, при этом ступицу шестеренного колеса наделяют центральным осевым посадочным отверстием, снабженным на части осевой длины внутренними шлицами, обеспечивающими шлицевую передачу крутящего момента от соответствующего вала насоса и выполненными с угловой частотой γшл, определенной в диапазоне значений γшл=(3,50÷4,14) [ед./рад], а другую часть осевой длины ступицы выполняют свободной от шлицов, необходимой и достаточной для конгруэнтного заведения на посадочное место вала маслоагрегата в зоне расположения шестеренного рабочего органа насоса в проставке между средним и верхним корпусами маслоагрегата, а также с возможностью устойчивого рабочего вращения с фиксацией подпятниками от осевых смещений, причем объем ΔVвп.нн вытеснения перекачиваемой среды из межзубной впадины, ограниченной в зубчатом венце шестеренного колеса смежными боковыми стенками смежных зубьев, дном межзубной впадины и с внешней стороны условной цилиндрической поверхностью, описанной по вершинам зубьев венца шестерни, составляет ψ-ю часть от суммарного объема полного количества межзубных впадин зубчатого венца шестеренного колеса Ψ=ΔVвп.нн/ΣΔVнн=(7,93÷14,12)⋅10-2 [ед.].9. The gear impeller of the injection pump of the oil unit of a twin-shaft double-circuit gas turbine engine GTU GPA, characterized in that the impeller performs the function of a gear link of the working body in the pump and contains a gear ring with a disk having a rim, a blade and a hub combined with a blade blade, the gear rim is made with straight teeth with an involute configuration of the side walls and placed on the rim of the wheel disc with the angular frequency of the teeth γ s defined in the range of values γ s = (1.27 ÷ 2.23) [units. / rad], the axial width of the teeth being almost coincident with the axial width of the rim, while the hub of the gear wheel is provided with a central axial bore hole, provided with internal splines on the axial length part, providing spline transmission of torque from the corresponding pump shaft and made with angular frequency γ SHL defined range of values γ SL = (3,50 ÷ 4,14) [u / rad], and the other part of the axial length of the hub operate free from splines, necessary and sufficient for congruent at places on adochnoe place oil system blocks the shaft in the gear operating element location zone of the pump in the intermediate piece between the middle and upper housings oil system blocks as well as the possibility of stable working rotation latching glides by axial displacement, wherein the displacement volume ΔV vp.nn pumped medium from interproximal cavities bounded by a toothed ring gear wheel adjacent side walls of adjacent teeth, the bottom of the interdental cavity and the outside of the conditional cylindrical surface described on the tops of the teeth of the crown gear The erne is the ψth part of the total volume of the total number of interdental cavities of the gear rim of the gear wheel Ψ = ΔV vpnn / ΣΔV nn = (7.93 ÷ 14.12) ⋅10 -2 [units]. 10. Шестеренное рабочее колесо нагнетающего насоса маслоагрегата по п. 9, отличающееся тем, что выполнено в качестве ведущего рабочего колеса нагнетающего насоса.10. The gear impeller of the pressure pump of the oil unit according to claim 9, characterized in that it is made as the driving impeller of the pump. 11. Шестеренное рабочее колесо нагнетающего насоса маслоагрегата по п. 9, отличающееся тем, что выполнено в качестве ведомого рабочего колеса нагнетающего насоса.11. The gear impeller of the oil pump pressure pump according to claim 9, characterized in that it is made as a driven impeller of the pressure pump. 12. Блок подпятников нагнетающего насоса маслоагрегата двухвального двухконтурного газотурбинного двигателя ГТУ ГПА, имеющего КПА и маслосистему, включающую магистрали подачи очищенного и охлажденного масла к нагруженным узлам двигателя и откачки отработанного масла в маслобак с фильтром тонкой очистки, характеризующийся тем, что включает четыре подпятника, размещенные попарно в среднем и верхнем корпусах маслоагрегата, состоящие из осевых дисков, формирующих совместно с соответствующими шестеренными колесами последовательные участки масляного тракта рабочего органа НН, при этом подпятники выполнены конструктивно и гидродинамически адаптированными под рабочие параметры зубьев и межзубных впадин зубчатых венцов ведущего и ведомого шестеренных колес рабочего органа насоса, одновременно экспонируемых потоку перекачиваемой среды, включая охват полной высоты и необходимого количества подвергаемых одномоментному заполнению межзубных впадин взаимодействующих шестеренных колес, причем каждый подпятник имеет форму диска, усеченного на высоту сегмента, обеспечивающую примыкание дисков подпятников по лыскам сегментов в сборе в среднем и верхнем корпусах маслоагрегата, выполненных по совпадающей касательной к делительной окружности зубьев зубчатых венцов шестеренных колес рабочего органа насоса, что соответствует радиусу хорды сегмента до половины высоты зуба зубчатого венца каждого из взаимодействующих шестеренных колес и угловому сектору хорды сегмента ξ, определенному в диапазоне ξ=(1,10÷1,55) [рад]; причем диск каждого подпятника выполнен с центральным отверстием, конгруэнтным диаметру соответствующего вала НН маслоагрегата, входной канал масляного тракта в подпятниках шестеренных колес выполнен в виде сквозного радиально-дугового проема, ограниченного в угловом секторе βвх, определенном в диапазоне значений βвх=(2,27÷3,19) [рад], а выходной канал образован несквозными в осевом направлении проемами, ограниченными в угловом секторе βвых, определенными в диапазоне значений βвых=(1,01÷1,43) [рад], кроме того, диск каждого подпятника имеет дуговую площадку удержания и переноса откачиваемой среды в межзубных впадинах венца шестеренного колеса, определенную в угловом диапазоне от границы канала заполнения впадин до начала зоны выдавливания откачиваемой среды, определенный в угловом диапазоне ϕ=(1,54÷2,16) [рад].12. The thrust block of the injection pump for the oil pump of a twin-shaft double-circuit gas turbine engine GTU GPA, having a KPA and an oil system, including pipelines for supplying purified and cooled oil to the loaded engine assemblies and for pumping waste oil into the oil tank with a fine filter, characterized in that it includes four thrust bearings placed in pairs in the middle and upper cases of the oil unit, consisting of axial disks forming successive parts together with the corresponding gear wheels the oil path of the working body of the HH, while the thrust bearings are structurally and hydrodynamically adapted to the working parameters of the teeth and interdental cavities of the gear rims of the driving and driven gear wheels of the working body of the pump, which are simultaneously exposed to the flow of the pumped medium, including coverage of the full height and the required number of interdental to be filled simultaneously the hollows of the interacting gear wheels, each thrust bearing being in the form of a disk truncated to the height of the segment, providing adjoining adjoining disks of disks on flats of segments assembled in the middle and upper cases of the oil unit, made on the coinciding tangent to the pitch circle of the teeth of the gear rims of the gear wheels of the pump body, which corresponds to the radius of the chord of the segment to half the height of the tooth of the gear rim of each of the interacting gear wheels and angular the chord sector of the segment ξ, defined in the range ξ = (1.10 ÷ 1.55) [rad]; moreover, the disk of each thrust bearing is made with a central hole congruent to the diameter of the corresponding LV shaft of the oil aggregate, the input channel of the oil path in the thrust bearings of the gear wheels is made in the form of a through radial-arc opening limited in the angular sector β in , defined in the range of values β in = (2, 27 ÷ 3.19) [rad], and the output channel is formed by axial-through openings bounded in the angular sector β out , defined in the range of values β out = (1.01 ÷ 1.43) [rad], in addition, the disk of each bearing has an arc pad for holding and transporting the pumped-out medium in the interdental cavities of the gear wheel rim, defined in the angular range from the boundary of the cavity filling channel to the beginning of the extrusion zone of the pumped-out medium, defined in the angular range ϕ = (1.54 ÷ 2.16) [rad].
RU2017139106A 2017-11-10 2017-11-10 Method of operation of discharge pump of gas turbine engine (gte) oil pump unit and discharge pump of gte oil pump unit operating therewith, gear wheel of discharge pump of gte oil pump unit, block of thrust bearings of discharge pump of gte oil pump unit RU2669634C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017139106A RU2669634C1 (en) 2017-11-10 2017-11-10 Method of operation of discharge pump of gas turbine engine (gte) oil pump unit and discharge pump of gte oil pump unit operating therewith, gear wheel of discharge pump of gte oil pump unit, block of thrust bearings of discharge pump of gte oil pump unit

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017139106A RU2669634C1 (en) 2017-11-10 2017-11-10 Method of operation of discharge pump of gas turbine engine (gte) oil pump unit and discharge pump of gte oil pump unit operating therewith, gear wheel of discharge pump of gte oil pump unit, block of thrust bearings of discharge pump of gte oil pump unit

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2669634C1 true RU2669634C1 (en) 2018-10-12

Family

ID=63862504

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017139106A RU2669634C1 (en) 2017-11-10 2017-11-10 Method of operation of discharge pump of gas turbine engine (gte) oil pump unit and discharge pump of gte oil pump unit operating therewith, gear wheel of discharge pump of gte oil pump unit, block of thrust bearings of discharge pump of gte oil pump unit

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2669634C1 (en)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU741618A1 (en) * 1978-07-05 1996-03-10 И.Г. Брискин Centrifugal-gear pump
WO2000075518A1 (en) * 1999-06-07 2000-12-14 Hamworthy Kse Svanehøj A/S A pumping arrangement for pumping a liquid product from a tank or container
RU2291321C2 (en) * 2005-03-25 2007-01-10 Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское машиностроительное производственное предприятие "САЛЮТ" (ФГУП "ММПП "САЛЮТ") Centrifugal gear pump (versions)
RU2472041C1 (en) * 2011-07-29 2013-01-10 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") Combined centrifugal gear pump
RU2484308C1 (en) * 2011-10-20 2013-06-10 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") Centrifugal gear-type pump

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU741618A1 (en) * 1978-07-05 1996-03-10 И.Г. Брискин Centrifugal-gear pump
WO2000075518A1 (en) * 1999-06-07 2000-12-14 Hamworthy Kse Svanehøj A/S A pumping arrangement for pumping a liquid product from a tank or container
RU2291321C2 (en) * 2005-03-25 2007-01-10 Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское машиностроительное производственное предприятие "САЛЮТ" (ФГУП "ММПП "САЛЮТ") Centrifugal gear pump (versions)
RU2472041C1 (en) * 2011-07-29 2013-01-10 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") Combined centrifugal gear pump
RU2484308C1 (en) * 2011-10-20 2013-06-10 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") Centrifugal gear-type pump

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2694106C2 (en) Turbomachine and torque transmission system for turbomachine
RU2525054C1 (en) Centrifugal gear-type pump
RU2484308C1 (en) Centrifugal gear-type pump
KR20010030985A (en) Screw-type Compressor
EP0352743B1 (en) Brake mechanism for vehicles
US5833438A (en) Variable displacement vane pump having cam seal with seal land
GB2278402A (en) Helical gear fluid machine.
RU2669634C1 (en) Method of operation of discharge pump of gas turbine engine (gte) oil pump unit and discharge pump of gte oil pump unit operating therewith, gear wheel of discharge pump of gte oil pump unit, block of thrust bearings of discharge pump of gte oil pump unit
KR20160144948A (en) Gerotor Pump with double rotor assembly
RU2669531C1 (en) Method of gas-turbine engine (gte) oil unit discharge pump operation and gte oil unit discharge pump working therewith (options), gte oil unit discharge pump driving wheel, gte oil unit discharge pump driven wheel
US2955536A (en) Fuel pump
US8579618B2 (en) Internal gear pump with optimized noise behaviour
RU2669662C1 (en) Method of operating gas-turbine engine (gte) oil unit and gte oil unit operating therewith (options)
RU206547U1 (en) GEAR PUMP
US1787543A (en) Rotary compressor
RU2656523C1 (en) Method of the gas-turbine engine (gte) oil unit discharge pump operation and the gte oil unit discharge pump operating under this method, gte oil unit discharge pump impeller
RU2656479C1 (en) Method of working the oil aggregate of the turboretactive engine (tre) and the oil-agriculture tre operating this method (options)
RU2669453C1 (en) Thrust bearing block for discharge pump of gas turbine engine (gte) oil pump unit (variants), thrust bearing of driving wheel for discharge pump of oil pump unit, thrust bearing of driven wheel for discharge pump of oil pump unit
RU2663783C1 (en) Method of operation of the oil unit displacement pump of the turbojet engine, displacement pump and its impeller
US9890781B2 (en) Internal gear pump for a hydraulic vehicle brake system and method for producing the internal gear pump
US3056355A (en) Hydraulic apparatus
US2445967A (en) Rotary gear pump
RU33606U1 (en) COMBINED CENTRIFUGAL GEAR PUMP
JPH02185682A (en) Zerota pump
RU2304730C1 (en) Centrifugal pump