RU2668633C1 - Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей снарядов малой массы - Google Patents

Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей снарядов малой массы Download PDF

Info

Publication number
RU2668633C1
RU2668633C1 RU2017117113A RU2017117113A RU2668633C1 RU 2668633 C1 RU2668633 C1 RU 2668633C1 RU 2017117113 A RU2017117113 A RU 2017117113A RU 2017117113 A RU2017117113 A RU 2017117113A RU 2668633 C1 RU2668633 C1 RU 2668633C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
conductor
holes
cuff
discharge
opposite end
Prior art date
Application number
RU2017117113A
Other languages
English (en)
Inventor
Михаил Алексеевич Горбунов
Ювеналий Алексеевич Крутяков
Валерий Юрьевич Клюшников
Original Assignee
Крутяков Ювеналий Александрович
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Крутяков Ювеналий Александрович filed Critical Крутяков Ювеналий Александрович
Priority to RU2017117113A priority Critical patent/RU2668633C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2668633C1 publication Critical patent/RU2668633C1/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B10/00—Means for influencing, e.g. improving, the aerodynamic properties of projectiles or missiles; Arrangements on projectiles or missiles for stabilising, steering, range-reducing, range-increasing or fall-retarding

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Plasma Technology (AREA)

Abstract

Предлагается устройство, обеспечивающее достижение сверхзвуковых скоростей снарядов малой массы (включая спутники Земли). Технической задачей предлагаемого изобретения является такое управление полетом баллистического летательного аппарата (ЛА), при котором обеспечивается сохранение расчетных (допустимых по условиям эксплуатации) значений теплопритоков на конструктивные элементы (в том числе иллюминаторы) головной части (ГЧ) за счет аэродинамического торможения ЛА на конечном атмосферном участке траектории (КАУТ). Дополнительно, появляются возможности эффективного применения ложных целей (ЛЦ). Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей зарядов малой массы, включающее в себя два металлических электрода с разрядным промежутком между ними, которые с одного конца устройства подключены к высоковольтному импульсному источнику тока, а с противоположного конца имеют отверстие для выхода снаряда, при этом один из электродов является внешним корпусом устройства, отличающееся тем, что устройство выполнено в виде коаксиальной линии (КЛ). 5 ил., 6 табл.

Description

Предлагается устройство, обеспечивающее достижение сверхзвуковых скоростей снарядов малой массы (включая спутники Земли).
Известны устройства [1, 2, 3], в которых между рельсами, двумя проводниками, располагаются тела, ускоряемые реактивным движением газового разряда, возникающего при подключении рельс к высоковольтному источнику тока. Протекающий по рельсам и по разряду ток формирует мощное электромагнитное поле. Под действием силы Лоренца тока, протекающего по разряду, разрядная плазма с высокой скоростью перемещается вдоль рельс.
Таким образом, сгусток разрядной плазмы, то есть газовый разряд, становится плазменным поршнем (аналог порохового заряда в огнестрельном оружии).
Конструктивное исполнение таковых рельсотронов определяется массой заряда.
В качестве прототипа (аналога) предлагаемого устройства может быть принято любое устройство типа рельсотрона, упомянутое в [1, 2, 3].
Недостатком прототипов является практическая невозможность использования плазменного поршня для создания давления газа таких величин, при которых запускаемому снаряду придаются сверхзвуковые скорости.
Техническим результатом настоящего предложения является создание устройства типа рельсотрона для достижения запускаемыми снарядами при незначительной массе (не более 500 г) скоростей от сверхзвуковой до 1-ой космической.
Пояснение и обоснование конструктивных особенностей и работы предложенного устройства представлено следующими рисунками и схемами:
Фиг. 1 - физическая модель, иллюстрирующая работу рельсотрона;
Фиг. 2 - упрощенное условное представление предложенной конструкции коаксиального типа;
Фиг. 3 - зависимость
Figure 00000001
степени ионизации α от давления Р от отношения
Figure 00000002
где ЕКЛ - величины напряженности электрического поля в разрядном промежутке Δ на единицу давления;
Фиг. 4 - предлагаемая конструкция устройства в виде КЛ, где
1 - внешний проводник КЛ, он же корпус устройства;
2 - манжета проводника 1 с отверстиями для механического соединения;
3 - внутренний проводник устройства;
4 - изолирующий диск;
5 - фланец изолирующего диска 4 с отверстиями для соединения с манжетой 2;
6 - «ширма» или «бортик» поджига газового разряда;
7 - вставка из тугоплавкого материала с отверстием;
lКЛ - длина КЛ;
Δ - разрядный промежуток;
rн - внутренний радиус внешнего проводника;
rвн - радиус внутреннего проводника;
Н - общая длина устройства;
∅уст - диаметр устройства по манжете 2;
∅отв - диаметр, на котором размещены сквозные отверстия манжеты 2 с фланцем 5;
Фиг. 5 - вставка 7 из тугоплавкого материала с возможным способом ее фиксации в полусферической части проводника 1;
8 - отверстие во вставке 7;
9 - ствол вставки 7 длиной lств;
10 - дно отверстия (фольга),
11 - снаряд.
Предложенное устройство рельсотрона для достижения сверхзвуковых скоростей снарядов малой массы включает в себя два металлических электрода с разрядным промежутком между ними, которые с одного конца устройства подключены к высоковольтному импульсному источнику тока, а с противоположного конца имеют отверстие для выхода снаряда, при этом один из электродов является внешним корпусом устройства.
Устройство выполнено в виде коаксиальной линии (КЛ), в котором отношение
Figure 00000003
задает волновое сопротивление КЛ ZКЛ и сформирован разрядный промежуток Δ=rн-rвн, который остается постоянным вдоль КЛ, при этом внешний проводник выполнен в виде цилиндрического стакана, дно которого представляет собой полусферу, с установленной вставкой из тугоплавкого материала с отверстием для размещения в нем снаряда, а противоположный конец проводника выполнен в виде плоской расходящейся воронки, развернутая часть которой завершена плоской манжетой с отверстиями, плоскость манжеты при этом перпендикулярна оси КЛ, внутренний проводник КЛ расположен на оси КЛ и в зоне полусферы также имеет полусферическую форму, а противоположный конец внутреннего проводника жестко вакуумплотно зафиксирован в центре плоского изолирующего диска, внешний диаметр которого вакуумплотно соединен с плоским металлическим фланцем с отверстиями, внешний диаметр фланца и отверстия в нем совпадают с размерами манжеты внешнего проводника для их механического жесткого соединения между собой, а у изолирующего диска на одном или обоих проводниках КЛ размещен или размещены элементы для фиксации места поджига разряда, где rн - внутренний радиус внешнего проводника, rвн - радиус внутреннего проводника.
На фиг. 1 представлена физическая модель работы рельсотрона, где сила F - сила Лоренца газового разряда обеспечивает высокую скорость его перемещения по разрядному промежутку Δ.
Силу F в этом случае определяют по формуле
Figure 00000004
μ - магнитная проницаемость (μ = 1,26⋅10-6 Г н/м = 12,6 т.к. 1 Гн = 109 см),
I - ток, протекающий по рельсам,
d и l - соответственно диаметр рельс и расстояние между ними.
В авторском представлении конструкция предложенного рельсотрона коаксиального типа также может формироваться при большем количестве рельс, расположенных по кругу, с равными разрядными промежутками. В такой конструкции внешние рельсы могут быть объединены в единый внешний кольцевой проводник, а внутренние рельсы - в единый внутренний проводник. В этом случае, как показано на фиг. 2, внешние и внутренние рельсы могут быть объединены в единые проводники: внешние - в кольцо, внутренние - в цилиндр. В данном варианте возникает устройство при определенной длине проводников КЛ с бегущим по ней токовым разрядом (плазменным «поршнем»).
В соответствии с предложением сила F рассматривается как взрывная сила порохового заряда в стрелковом оружии. В этом случае сила F, толкающая массу воздуха m в течение времени воздействия Δtвозд этой силы обеспечивает достижение конечной скорости
Figure 00000005
где m - масса воздуха, на которую действует сила F, чтобы за время Δtвозд эта масса достигла конечной скорости Vкон.
Приравняв силы из выражений (1) и (2) определим величину тока в разрядной цепи
Figure 00000006
Зададим два значения конечной скорости Vкон:
Figure 00000007
и
Figure 00000008
.
Определим значения I при различных значениях Δtвозд=10-3÷10-5 с и при mI=0,2 г, где Сзв - скорость звука равна 3,4⋅102 м/с и
Figure 00000009
.
Результаты расчетов представлены в таблице 1.
Figure 00000010
Данные расчеты возможны и для mII=0,81 г.
Полагая, что энергия батареи со значением Uб полностью переходит в разряд, определим энергетическую составляющую движущегося разряда, уплотняющую массу воздуха m
Figure 00000011
И при значениях
Figure 00000012
и
Figure 00000013
получим
Figure 00000014
и
Figure 00000015
.
Примем, что ток батареи полностью формируется разрядом, тогда емкость батареи Сб можно определить из равенства
Figure 00000016
откуда при Uб=104 В,
Figure 00000017
Известно, что батареи, подходящие для питания предлагаемых ускорителей имеют значение Сб не менее 1 мкФ [4].
Определим и сведем в таблицу 2 длину устройства lКЛ из условия, что
Figure 00000018
Figure 00000019
Из таб. 2 следует, что оптимальным временем воздействия следует считать время не больше 10-4 с.
Индуктивность батареи Lб определим из условия, что Δtвозд будет определяться половиной периода времени собственной частоты цепи, состоящей из Сб и Uб
Figure 00000020
откуда
Figure 00000021
Так как Lб больше требуемого расчетного значения, то при подключении батареи к устройству следует осуществлять различные модификации внешних цепей.
Размеры проводников КЛ определим из условия, что падение напряжения на проводниках не должно превышать5% от Uб, то есть
Figure 00000022
откуда
Figure 00000023
Сопротивление проводника Rпр связано с его материалом и размером известной зависимостью
Figure 00000024
где ρ - удельное сопротивление материала
Figure 00000025
(ρ составляет для меди - 0,0175, для серебра - 0,016),
Sпр - поперечное сечение внутреннего проводника КЛ,
lпр=lкл - длина проводника.
Примем lпр=lкл=0,4 м и при ρ=0,0175
Figure 00000026
Так как воздействие импульсное, ток будет протекать по поверхности проводников и при Δtвозд=10-4 с глубина проводящего слоя составит ~0,65 мм. В этом случае радиус внутреннего проводника составит
2πrвн⋅0,65=Sпр=0,014 мм2, откуда
Figure 00000027
Полученное расчетное значение rвн можно увеличить, по мнению авторов, до размеров предлагаемых далее, при которых возможно построение устройство КЛ.
Примем rвн ≅ 15 мм (можно взять любое число из ряда rвн ≅ 10÷20 мм).
Проанализируем условие формирования разрядного промежутка Δ=rн-rвн. Из общей теории электропроводности в газовой среде известно, что напряжение зажигания разряда (пробоя) зависит от давления газа Р и от расстояние между электродами [6]. Достижение разряда при давлении Р осуществляется при выполнении условия
Figure 00000028
где α - коэффициент первичной ионизации (коэффициент Таунсенда), γ - коэффициент второй электрической эмиссии (квээ), значение которого для металлов находится в диапазоне от 0,05 до 0,1 м (для меди квээ ≅ 0,05).
На фиг. 3 приведена зависимость ионизации
Figure 00000029
то есть зависимости числа ионов α, на длине разрядного промежутка в 1 м при давлении 1 мм рт.ст. от величины напряженности электрического поля ЕКЛ на единицу давления в 1 мм рт.ст.
Figure 00000030
Используем данные графика на фиг. 3 для оценки режима работы устройства при заданных параметрах:
а) Р - 760 мм рт.ст.,
б) Δ - 8 и 12 мм,
в) γ = 0,075.
Результаты расчетов сведены в таблице 3.
Figure 00000031
Из табл. 3 следует, что для
Figure 00000032
достаточно, чтобы Uб=104 В, а для
Figure 00000033
достаточно Uб=90⋅103 В.
Необходимо отметить, что значение произведения Δ⋅Р≥0,005 подтверждает правильность выбранных параметров электродов устройства. Для значения Δ⋅Р≤0,005 потенциал зажигания начинает резко расти. Причина этого заключается в том, что средняя длина свободного пробега электрона становится соизмеримой с промежутком Δ, вследствие чего уменьшается вероятность столкновения электронов с молекулами воздуха.
Произведем оценку работы КЛ устройства как разрядного «поршня».
В исходном состоянии число молекул nмол в рабочем объеме устройства V определим из известного выражения
Figure 00000034
где Р - давление в объеме VКЛ,
nо - число молекул в 1 м3 при р = 1 мм рт.ст равное 3,54⋅1022.
Объем устройства VКЛ без учета полусферической части при rвн = 15 мм; rн = 23 мм (для Δ = 8) и rн = 27 мм (для Δ = 12) и при lКЛ = 17 см (для
Figure 00000035
) и
Figure 00000036
(для
Figure 00000037
) сведены в таблице 5.
Figure 00000038
Число электронов в «поршне» при I≅104 А определим из выражения
Figure 00000039
где е - заряд электрона, равный 1,6⋅10-19 кул, и число электронов nэл равно 6⋅1019 эл (при Δtвозд=10-4 с).
Расчетное значение nэл≤nмол, но из-за равномерного распределения nмол в рабочем объеме устройства число
Figure 00000040
на границе с «поршнем» можно будет вычислить из очевидного выражения
Figure 00000041
где Sпор - площадь «поршня», Sп/сф - площадь поверхности полусферы устройства,
Figure 00000040
- число молекул воздуха на площади «поршня».
Из (12) следует, что
Figure 00000042
тогда
Figure 00000043
и
для Δ = 8 мм - Sпор=π(232-152)=π⋅304=954 мм2,
Figure 00000044
для Δ=12 мм - Sпор=π(272-152)=π⋅504=1582 мм2, и Sп/сф=7573 мм2.
Отношение
Figure 00000045
для Δ=8 мм оказывается равным 6,0,
для Δ=12 мм равным 4,8.
Таким образом, число
Figure 00000040
при входе в полусферическую часть устройства может оказаться соизмеримым с nэл.
На основании изложенного, на фиг. 4 предложенное устройство представлено в виде КЛ.
Внешний проводник устройства 1 имеет вид цилиндрического стакана с дном в виде полусферы, а противоположная сторона стакана переходит в плоскую коническую форму с манжетой 2 со сквозными отверстиями в ней. Внутренний проводник 3 - круглый металлический стержень, один конец которого жестко вакуумплотно зафиксирован в центре изолирующего диска 4, плоскость которого по своей оси перпендикулярна оси КЛ. Противоположный конец проводника 3 имеет форму полусферы.
Разрядный промежуток Δ в КЛ определен отношением
Figure 00000046
где dн - внутренний диаметр внешнего проводника 1 и dвн - диаметр внутреннего проводника 3 определяют ZКЛ - волновое сопротивление КЛ.
Изолирующий диск 4 по внешнему диаметру вакуумплотно жестко соединен с металлическим фланцем 5, размеры которого и отверстия в нем совпадают с размерами и отверстиями манжеты 2.
Для предотвращения при подключении устройства к внешнему источнику питания пробоя по поверхности диска 4 его форма может быть сложной как показано на фиг. 4.
В зоне диска 4 для фиксирования места поджига разряда на одном из проводников КЛ размещена «ширма» 6 из легкоплавкой фольги (на фиг. 4 это на внутреннем электроде 3). Возможно другое формирование места поджига 6, при котором на внутреннем проводнике 3 вместо фольги создают «бортик» высотой не более 0,6⋅Δ с плавным спадом до dвн на длине не менее 2Δ (см. на фиг. 4 «бортик»). Вставка из тугоплавкого материала 7 выполнена с отверстием 8.
Рабочая длина устройства lКЛ - это длина внутреннего проводника 3, отсчитанная от изоляционного диска 4, а Нуст - общая длина устройства без учета длины ствола со снарядом. Диаметр манжеты 2 (∅уст) - общий диаметр устройства без элементов крепления. Отверстия на манжете 2 и на фланце 5размещены на диаметре ∅отв и обеспечивают механическое крепление проводников 1 и 3.
Значение волнового сопротивления устройства ZКЛ определим из известных соотношений [8]
Figure 00000047
Для отношения
Figure 00000048
при Δ=8 мм - ZКЛ=138⋅0,18=25 Ом.
Для отношения
Figure 00000049
при Δ=12 мм - Zкл=138⋅0,255=35 Ом.
Видно, что для достижения ZКЛ, например значения ≅ 50,0 Ом значение
Figure 00000050
должно быть равно 0,36 или отношение dн/dвн≅2,3 при внутреннем и внешнем радиусе rвн=10 мм и rн=23 мм (или rвн=8 мм и rн=18,4 мм).
При этом погонные параметры КЛ устройства СКЛ и LКЛ определим, используя зависимость
Figure 00000051
где ε - диэлектрическая проницаемость воздуха 8,85⋅10-12 Ф/м.
Рассчитаем СКЛ и LКЛ, внесем полученные данные в таблицу 5.
Figure 00000052
Соответственно частота КЛ устройства ƒКЛ, принимая, что омическое сопротивление меньше 10 Ом, будет определяться максимальными значениями СКЛ и LКЛ, а именно
Figure 00000053
Figure 00000054
Figure 00000055
Расчет показал, что ТКЛ<<Δtвозд КЛ устройства. Определим возникающее в полусферической области устройства давление PКЛ, используя его связь с кинетическим движением молекул сжатого воздуха из выражения
Figure 00000056
где Vп/сф - объем воздуха, заключенного в полусферической части,
mi и Vi - соответственно масса и скорость i молекулы сжатого воздуха.
Масса сжатого воздуха mвозд в области полусферы остается равной массе воздуха в рабочем объеме VКЛ устройства при атмосферном давлении и составляет 0,2 г (см. табл. 1)
Используя (15) определим давление в объеме полусферы
Figure 00000057
и
Figure 00000058
при
Figure 00000059
и
Figure 00000060
и при различных Δ:
Для Δ=8 мм
Figure 00000061
Figure 00000062
откуда
Figure 00000063
Для Δ=12 мм
Figure 00000064
Зададим 2 значения радиуса отверстия 8 во вставке 7:
rотв-1=10 мм и rотв-2=5 мм. Сечения данных отверстий составляют
Figure 00000065
и
Sотв-2=π⋅25⋅10-6=78,5⋅10-6 м2=0,78⋅10-4 м2.
Определим требуемое давление Рп/сф, при котором на Sотв будет действовать сила Fотв, обеспечивающая снаряду с массой mсн=100 г за время Δtвозд скорость, равную 10 Сзв=3,4⋅105 см/с
Figure 00000066
Так как Рп/сф.тр⋅Sотв=Fотв=Fсн, то найдем требуемое значение
Figure 00000067
которое оказывается равным
Figure 00000068
и
Figure 00000069
При запуске снарядов, например, с самолета на высоте 10 км падение атмосферного давления позволяет увеличить
Figure 00000070
или
Figure 00000071
примерно на 8 Па. Так же при уменьшении площади сжимаемого в устройстве воздуха у выходного отверстия следует увеличивать расчетные значения
Figure 00000072
и
Figure 00000073
как минимум на 3 единицы. В результате авторы считают целесообразным использовать отверстие с диаметром dотв≅10 мм и разрядным промежутком Δ≅8÷10 мм.
В таблице 6 приведены расчетные значения при Vкон.сн.≅3,4⋅105 см/с, при различных значениях mзар, Δtвозд и поэтому требуемые окончательные значения (
Figure 00000072
или
Figure 00000073
)⋅24.
Figure 00000074
Из табл. 6 следует:
- время Δtвозд больше 5⋅10-4 с применять не целесообразно вследствие увеличения длины ствола lств до больших значений (более 1 м).
Устройство вставки 7, предложенное авторами, изображено на фиг. 5. Вставка 7 зафиксирована в проводнике 1 устройства с помощью резьбы. Отверстие 8 вставки 7 расположено на оси КЛ. В отверстии 8 расположен снаряд массой mсн. Крепление снаряда 11 в отверстии 8 выполнено как представлено на фиг. 5 - с помощью металлической фольги 10, закрывающей отверстие 8. Зона А соответствует максимальному значению давления в области полусферы РКЛmax. Конец внутреннего проводника 3 выполнено с резьбовой посадкой, как показано на фиг. 5
На основании изложенного авторы считают, что предложено оригинальное устройство коаксиального типа, в котором реализован новый вид формирования «поршня» - электрический разряд, обеспечивающий создание давления атмосферного воздуха, необходимого для запуска снарядов малой массы со скоростями сверхзвуковой и выше.
ИСПОЛЬЗОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА:
[1] «Реактивное движение при газовом разряде от внешнего токопровода» - М.: РАН, ЖЭТФ письма, т. 13, №15, 1989 г.
[2] Агеев А.А. «Электромагнитная пушко-оружие будущего», сайт «Техкульт», 21.09.2011 г.
[3] «Российский космос», журнал №9, 2011 г.
[4] ЗАО «Русская Технологическая группа 2» RTG-2 - высоковольтные источники питания, конденсаторы, разрядники, системы управления; e-mail: rustgr2@yandex.ru.
[5] Кошкин Н.И., Ширкевич М.Г. «Справочник по элементарной физике» » - М.: «Наука», 1965 г.
[6] Линч П., Николайдес А. «Задачи по физической электронике» - М.: изд. «Мир», 1975 г.
[7] Атабеков Г.И. «Теоретические основы электротехники» - М.: Энергия, 1970 г.
[8] Ганстон М.А. «Справочник по волновым сопротивлениям фидерных линий СВЧ» (перевод с англ. Фрадкина А.С.) - М.: Связь, 1976 г.

Claims (1)

  1. Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей зарядов малой массы, включающее в себя два металлических электрода с разрядным промежутком между ними, которые с одного конца устройства подключены к высоковольтному импульсному источнику тока, а с противоположного конца имеют отверстие для выхода снаряда, при этом один из электродов является внешним корпусом устройства, отличающееся тем, что устройство выполнено в виде коаксиальной линии (КЛ), в котором отношение
    Figure 00000075
    задает волновое сопротивление КЛ ZКЛ, и сформирован разрядный промежуток Δ=rн-rвн, который остается постоянным вдоль КЛ, при этом внешний проводник выполнен в виде цилиндрического стакана, дно которого представляет собой полусферу, с установленной вставкой из тугоплавкого материала с отверстием для размещения в нем снаряда, а противоположный конец проводника выполнен в виде плоской расходящейся воронки, развернутая часть которой завершена плоской манжетой с отверстиями, плоскость манжеты при этом перпендикулярна оси КЛ, внутренний проводник КЛ расположен на оси КЛ и в зоне полусферы также имеет полусферическую форму, а противоположный конец внутреннего проводника жестко вакуум-плотно зафиксирован в центре изолирующего диска, внешний диаметр которого вакуум-плотно соединен с плоским металлическим фланцем с отверстиями, внешний диаметр фланца и отверстия в нем совпадают с размерами манжеты внешнего проводника для их механического жесткого соединения между собой, а у изолирующего диска на одном или обоих проводниках КЛ размещен или размещены элементы для фиксации места поджига разряда, где rн - внутренний радиус внешнего проводника, rвн - радиус внутреннего проводника.
RU2017117113A 2017-05-17 2017-05-17 Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей снарядов малой массы RU2668633C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017117113A RU2668633C1 (ru) 2017-05-17 2017-05-17 Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей снарядов малой массы

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017117113A RU2668633C1 (ru) 2017-05-17 2017-05-17 Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей снарядов малой массы

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2668633C1 true RU2668633C1 (ru) 2018-10-02

Family

ID=63798212

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017117113A RU2668633C1 (ru) 2017-05-17 2017-05-17 Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей снарядов малой массы

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2668633C1 (ru)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4014485A (en) * 1975-04-14 1977-03-29 Martin Marietta Corporation Gas cooling system for hypersonic vehicle nosetip
RU2114384C1 (ru) * 1996-06-21 1998-06-27 Конструкторское бюро приборостроения Сверхзвуковая управляемая ракета
RU2237858C1 (ru) * 2003-02-11 2004-10-10 Государственное унитарное предприятие "Конструкторское бюро приборостроения" Сверхзвуковая ракета
RU2342628C1 (ru) * 2007-05-02 2008-12-27 Николай Борисович Болотин Сверхзвуковой реактивный снаряд
RU2354919C1 (ru) * 2007-08-07 2009-05-10 Федеральное государственное предприятие "Федеральный научно-производственный центр "Прибор" Артиллерийский малокалиберный снаряд

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4014485A (en) * 1975-04-14 1977-03-29 Martin Marietta Corporation Gas cooling system for hypersonic vehicle nosetip
RU2114384C1 (ru) * 1996-06-21 1998-06-27 Конструкторское бюро приборостроения Сверхзвуковая управляемая ракета
RU2237858C1 (ru) * 2003-02-11 2004-10-10 Государственное унитарное предприятие "Конструкторское бюро приборостроения" Сверхзвуковая ракета
RU2342628C1 (ru) * 2007-05-02 2008-12-27 Николай Борисович Болотин Сверхзвуковой реактивный снаряд
RU2354919C1 (ru) * 2007-08-07 2009-05-10 Федеральное государственное предприятие "Федеральный научно-производственный центр "Прибор" Артиллерийский малокалиберный снаряд

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6679180B2 (en) Tetherless neuromuscular disrupter gun with liquid-based capacitor projectile
RU2648562C1 (ru) Дистанционный картридж для электрошокового устройства с индивидуальным инициированием снарядов
US9752858B2 (en) Methods of utilizing projectiles
RU2703854C1 (ru) Двигатель на забортном воздухе с геликонным источником плазмы для поддержания малых космических аппаратов на низкой околоземной орбите
CN103650094A (zh) 用于产生自限式高密度空气等离子体的系统和方法
US10928157B1 (en) Electromagnetic accelerator
US3173248A (en) Ionization and plasma acceleration apparatus
RU2477441C1 (ru) Патрон дистанционного электрошокового оружия
RU2668633C1 (ru) Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей снарядов малой массы
US3939816A (en) Gas filled coaxial accelerator with compression coil
RU2480704C2 (ru) Патрон электрошокового оружия с центрированным снарядом
US3929119A (en) Self-energized plasma compressor
US7915525B2 (en) Lightning directing system
Khramtsov et al. Physical principles of operation of a two-stage light gas magnetoplasma launcher for high-vacuum ballistic tests
RU2456782C2 (ru) Способ ускорения макрочастиц
RU2666746C1 (ru) Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей
Afonin et al. Rail electromagnetic launchers powered by pulsed MHD generators
RU207648U1 (ru) Картридж с увеличенной дистанцией поражения для электрошокового устройства дистанционного действия
RU178521U1 (ru) Снаряд дистанционного электрического действия
US1302904A (en) System of trench warfare.
Rutberg et al. New steps in EML research in Russia
Azuara Rosales et al. Theoretical and experimental analysis for an air-breathing pulsed plasma thruster
RU2554018C2 (ru) Боевая часть авиабомбы, ракеты, морской мины, фугаса
Kushwaha et al. High power microwave technology and its military implications
CN111854535A (zh) 一种超高场强宽频电磁脉冲武器及宽频电磁脉冲产生方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20190518