RU2666225C1 - Pulsed current generator for high-voltage electrohydraulic technologies - Google Patents
Pulsed current generator for high-voltage electrohydraulic technologies Download PDFInfo
- Publication number
- RU2666225C1 RU2666225C1 RU2017123323A RU2017123323A RU2666225C1 RU 2666225 C1 RU2666225 C1 RU 2666225C1 RU 2017123323 A RU2017123323 A RU 2017123323A RU 2017123323 A RU2017123323 A RU 2017123323A RU 2666225 C1 RU2666225 C1 RU 2666225C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- voltage
- circuit
- discharge
- switch
- current generator
- Prior art date
Links
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 24
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 abstract description 7
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000712 assembly Effects 0.000 abstract 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 abstract 1
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 abstract 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 abstract 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 abstract 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 6
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K3/00—Circuits for generating electric pulses; Monostable, bistable or multistable circuits
- H03K3/02—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses
- H03K3/53—Generators characterised by the type of circuit or by the means used for producing pulses by the use of an energy-accumulating element discharged through the load by a switching device controlled by an external signal and not incorporating positive feedback
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
- H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/156—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к импульсной технике, в частности к электроразрядным технологиям, и может быть использовано для электрогидравлического разрушения, дробления и дезинтеграции материалов. The invention relates to a pulse technique, in particular to electric-discharge technologies, and can be used for electro-hydraulic destruction, crushing and disintegration of materials.
Известен «Генератор импульсных токов», (патент Российской Федерации на изобретение № 2014730. Опубл. 15.06.1994 г.), содержащий: конденсаторную батарею, нагрузку, многоканальный разрядник, содержащий два основных электрода, снабженных вспомогательными электродами, образующими параллельные искровые промежутки. Вспомогательные электроды соединены с основным электродом с помощью дросселей со взаимными индуктивными связями. Параллельно разряднику включена цепь, состоящая из последовательно соединенных вспомогательного управляемого разрядника, подключенного к аноду многоканального разрядника, токоограничивающего элемента, например, в виде дополнительного дросселя, устройство поджига выполнено в виде генератора импульсных напряжений по схеме Аркадьева-Маркса.Known "Pulse current generator", (patent of the Russian Federation for the invention No. 2014730. Publ. June 15, 1994), comprising: a capacitor bank, a load, a multi-channel spark gap, containing two main electrodes equipped with auxiliary electrodes forming parallel spark gaps. Auxiliary electrodes are connected to the main electrode using inductors with mutual inductive coupling. In parallel with the arrester, a circuit is connected consisting of a series-connected auxiliary controlled arrester connected to the anode of a multichannel arrester, a current-limiting element, for example, in the form of an additional inductor, the ignition device is made in the form of a pulse voltage generator according to the Arkadyev-Marx scheme.
Недостатком такого устройства является сложность конструкции многоканального разрядника, и неустойчивая работа входящих в него воздушных искровых промежутков, обусловленная влиянием окружающей среды.The disadvantage of this device is the design complexity of the multichannel arrester, and the unstable operation of its airborne spark gaps due to the influence of the environment.
Известен «Генератор импульсных токов», (патент Российской Федерации на изобретение № 2282936. Опубл. 27.08.2006 г.), содержащий зарядное устройство, разрядный контур, состоящий из батареи конденсаторов, нагрузки, двухэлектродного разрядника, спиральный генератор из двух обкладок, соединенных между собой управляемым коммутатором, причем одна обкладка спирального генератора включена в разрядный контур, а другая подключена к зарядному устройству.The well-known "Generator of pulsed currents", (patent of the Russian Federation for the invention No. 2282936. Published. 08/27/2006), containing a charger, a discharge circuit, consisting of a capacitor bank, a load, a two-electrode spark gap, a spiral generator of two plates connected between controlled switch, and one lining of the spiral generator is included in the discharge circuit, and the other is connected to the charger.
Несмотря на достигнутую в устройстве повышенную стабильность срабатывания генератора импульсных токов, в качестве коммутатора по-прежнему используется двухэлектродный воздушный разрядник, имеющий низкую частоту повторения импульсов.Despite the increased stability of operation of the pulse current generator achieved in the device, a two-electrode air gap having a low pulse repetition rate is still used as a switch.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому устройству является получившая распространение в электрогидравлических технологиях схема разрядного контура генератора импульсного тока (Юткин Л. А. Электрогидравлический эффект и его применение в промышленности. Л.: Машиностроение, 1986), состоящая из последовательного соединения конденсатора, коммутатора (формирующего промежутка) и рабочего искрового канала – промежутка в жидкости. Данная разрядная цепь представляется электрической схемой замещения из последовательного соединения C, L, R элементов и ключа S. The closest in technical essence to the claimed device is a discharge circuit of a pulse current generator that has become widespread in electro-hydraulic technologies (Yutkin L.A. Electro-hydraulic effect and its application in industry. L .: Engineering, 1986), consisting of a series connection of a capacitor, a switch ( forming gap) and the working spark channel - the gap in the liquid. This bit circuit is represented by an electrical equivalent circuit of a series connection of C, L, R elements and key S.
Недостатками такой разрядной цепи при колебательном режиме работы генератора является снижение эффективности электромеханической трансформации энергии на рабочем искровом канале; снижение ресурса работы и преждевременный выход из строя импульсных конденсаторов и коммутаторов на основе тиратронов. Так, например, при величине относительного обратного напряжения при разряде Uобр ̸ U0 = 0,2 коэффициент долговечности, а значит, и ресурс конденсатора снижается почти вдвое – на 50%, а при величине Uобр ̸ U0 = 0,6 коэффициент долговечности снижается уже в 9 раз – на 90 %. Данные обстоятельства сдерживают применение электрогидравлической технологии во многих технологических процессах.The disadvantages of this discharge circuit in the oscillatory mode of operation of the generator is a decrease in the efficiency of the electromechanical transformation of energy on the working spark channel; reduced service life and premature failure of pulsed capacitors and thyratron-based switches. So, for example, when the value of the relative reverse voltage during the discharge U ar ̸ U 0 = 0.2, the durability coefficient, and therefore the capacitor life is reduced by almost half - by 50%, and when the value of U ar ̸ U 0 = 0.6, the coefficient longevity is already reduced by 9 times - by 90%. These circumstances hinder the use of electro-hydraulic technology in many technological processes.
Задачей предлагаемого технического решения является увеличение ресурса работы конденсатора и коммутатора в разрядной цепи генератора импульсного тока в электрогидравлических технологиях при достижении максимальной эффективности электромеханической трансформации энергии в технологическом узле – рабочем искровом канале.The objective of the proposed technical solution is to increase the life of the capacitor and switch in the discharge circuit of the pulse current generator in electro-hydraulic technologies while achieving maximum efficiency of the electromechanical energy transformation in the technological unit - the working spark channel.
Для решения поставленной задачи в «Генератор импульсных токов для высоковольтных электрогидравлических технологий», разрядная цепь которого на схеме замещения содержит: накопитель энергии на основе импульсных высоковольтных конденсаторов, коммутирующее устройство (формирующий промежуток) на базе тиратрона, рабочий искровой канал и дополнительно устанавливают кроубарную цепь.To solve this problem, in the "Pulse current generator for high-voltage electro-hydraulic technologies", the discharge circuit of which on the equivalent circuit contains: an energy storage device based on pulsed high-voltage capacitors, a switching device (forming a gap) based on a thyratron, a working spark channel, and an additional crowbar circuit is installed.
Существенным отличием данного технического решения является то, что в разрядной цепи генератора импульсных токов после высоковольтного коммутатора вводят кроубарную диодную цепь на базе силовых полупроводниковых диодов. Реализация предлагаемого технического решения стала возможной благодаря достигнутому к настоящему времени уровню развития полупроводниковых приборов силовой электроники, при котором параметры некоторых типов современных диодов позволяют пропускать импульсные токи в несколько десятков кА и выдерживать обратное напряжение в несколько кВ.A significant difference of this technical solution is that in the discharge circuit of the pulse current generator after the high-voltage switch, a crowbar diode circuit is introduced based on power semiconductor diodes. The implementation of the proposed technical solution became possible due to the current level of development of power electronics semiconductor devices, in which the parameters of some types of modern diodes allow the transmission of pulsed currents of several tens of kA and withstand reverse voltage of several kV.
Технический результат – повышение ресурса работы таких узлов разрядной цепи генератора импульсных токов, как емкостной накопитель и коммутатор, а также повышение эффективности электромеханической трансформации энергии на рабочем искровом канале. Это достигается тем, что уменьшаются величины обратных составляющих разрядного тока и напряжения, влияющих на коэффициент долговечности конденсатора и коммутатора, вследствие того, что форма разряда переходит из колебательного в апериодический.The technical result is an increase in the service life of such nodes of the discharge circuit of a pulse current generator as a capacitive storage device and a switch, as well as an increase in the efficiency of electromechanical energy transformation on a working spark channel. This is achieved by reducing the inverse components of the discharge current and voltage, which affect the durability coefficient of the capacitor and commutator, due to the fact that the shape of the discharge changes from oscillatory to aperiodic.
На фиг. 1 представлена структурная схема замещения разрядной цепи генератора импульсных токов, включающую кроубарную диодную цепь. На фиг. 1 приняты следующие обозначения: C – емкость высоковольтного накопителя энергии на основе импульсных конденсаторов; R – сопротивление технологического узла (рабочего искрового канала); L – распределенная по длине индуктивность соединительных кабелей; S – ключ (высоковольтный коммутатор); VD – кроубарная цепь из последовательного соединения силовых полупроводниковых диодов.In FIG. 1 is a structural diagram of the equivalent circuit of the discharge circuit of the pulse current generator, including the Crowbar diode circuit. In FIG. 1, the following notation is adopted: C is the capacitance of a high-voltage energy storage based on pulse capacitors; R is the resistance of the technological unit (working spark channel); L is the inductance of the connecting cables distributed over the length; S - key (high voltage switch); VD - Crowbar circuit made of series connection of power semiconductor diodes.
На фиг. 2 представлены временные зависимости разрядного тока для традиционной разрядной цепи генератора импульсных токов 1 и для предложенной в техническом решении схемы генератора с кроубарной диодной цепью 2. Сравнительный анализ временных зависимостей показал, что при включении кроубарной диодной цепи 3 разрядный ток 2 имеет одну полярность, свойственную для апериодического режима разряда, но при этом сохраняет амплитуду и крутизну, характерную для колебательного процесса.In FIG. Figure 2 shows the time dependences of the discharge current for the traditional discharge circuit of the pulse
На фиг. 3 представлены временные зависимости напряжения на емкостном накопителе для традиционной разрядной цепи генератора импульсных токов 1 и для предложенной в техническом решении схемы генератора с кроубарной диодной цепью 2. Из графиков следует, что включение кроубарной диодной цепи устраняет обратное напряжение при разряде, что исключает перезарядку импульсных конденсаторов, а значит, увеличивает их коэффициент долговечности и ресурс работы более чем в 9 раз. Величина обратного напряжения на емкостном накопителе определяется падением напряжения на прямом отрезке вольт-амперной характеристики силовых диодов в кроубарной цепи и не превышает 0,1 % относительно начального напряжения заряда конденсаторных батарей.In FIG. Figure 3 shows the time dependences of the voltage on the capacitive storage for the traditional discharge circuit of the pulse
На фиг. 4 представлены временные зависимости удельной энергии в технологическом узле или скорости выделения энергии в канале разряда для традиционной разрядной цепи генератора импульсных токов 1 и для предложенной в техническом решении схемы генератора с кроубарной диодной цепью 2. Время достижения мощностью, а, следовательно, и давления в канале своего максимального значения при включении кроубарной диодной цепи не изменяется и остается как и для колебательного режима минимальным, но при этом электромеханическое преобразование энергии осуществляется без осцилляций, что повышает его эффективность.In FIG. Figure 4 shows the time dependences of the specific energy in the technological unit or the rate of energy release in the discharge channel for a traditional discharge circuit of a pulsed
Поясним технический результат решения поставленной задачи – увеличения ресурса работы конденсатора и коммутатора разрядной цепи генератора импульсных токов в электрогидравлических технологиях при достижении максимальной эффективности электромеханической трансформации энергии в технологическом узле за счет кроубарной диодной цепи, включаемой после коммутатора. В первой стадии – при срабатывании тиратрона, игнитрона или любого другого установленного в генераторе высоковольтного коммутирующего устройства, начинается разряд накопленной электрической энергии высоковольтным емкостным накопителем (импульсными конденсаторами) в рабочем искровом канале. Во второй стадии – при достижении максимального значения тока по закону самоиндукции полярность напряжения на индуктивности разрядной цепи, обусловленной длиной кабелей, соединяющих импульсные конденсаторы с технологическим узлом выделения энергии, меняется на обратную. При этом открывается кроубарная диодная цепь, шунтирующая конденсатор и коммутатор, и происходит разряд накопленной в распределенной индуктивности разрядной цепи магнитной энергии по замкнутому контуру «кроубарная диодная цепь – индуктивность кабелей – рабочий искровой канал». Благодаря шунтированию конденсатора и коммутатора кроубарной диодной цепью, устраняются осцилляции напряжения и тока, то есть колебательный режим разряда по форме преобразуется в апериодический. Величина обратного напряжения на емкостном накопителе определяется только падением напряжения на прямом отрезке вольт-амперной характеристики полупроводниковых силовых диодов кроубарной цепи в импульсном режиме работы и не превышает 0,1 % относительно начального напряжения заряда конденсаторных батарей, что позволяет практически ею пренебречь. Отсутствие обратного напряжения на импульсных конденсаторах при разряде исключает их перезарядку, что увеличивает их коэффициент долговечности и ресурс работы более чем в 9 раз по сравнению с их использованием в традиционной схеме генератора. Отсутствие осцилляций тока исключает взаимный попеременный двухсторонний перенос заряда между электродами коммутатора, приводящий к их эрозии, что способствует увеличению коэффициента долговечности и ресурса работы коммутатора по сравнению с его использованием в традиционной схеме генератора. Разрядный ток на нагрузке (в технологическом узле) имеют одну полярность, характерную для апериодического режима разряда, но сохраняет максимальную амплитуду и крутизну, как в колебательном процессе. При этом время достижения мощностью и давления в канале своего максимального значения остается минимальным, а электромеханическая трансформация энергии в технологическом узле осуществляется без колебаний, что позволяет повысить эффективность технологического процесса.Let us explain the technical result of solving the stated problem - increasing the life of the capacitor and the switch of the discharge circuit of the pulse current generator in electro-hydraulic technologies while achieving the maximum efficiency of electromechanical energy transformation in the technological unit due to the crowbar diode circuit included after the switch. In the first stage - when the thyratron, ignitron, or any other high-voltage switching device installed in the generator is triggered, the discharge of accumulated electric energy by a high-voltage capacitive storage (pulse capacitors) in the working spark channel begins. In the second stage, when the maximum current value is reached by the law of self-induction, the polarity of the voltage across the inductance of the discharge circuit, due to the length of the cables connecting the pulse capacitors to the technological unit for energy release, is reversed. In this case, a crowbar diode circuit opens, shunting the capacitor and switch, and the magnetic energy accumulated in the distributed inductance of the discharge circuit of the magnetic circuit is discharged in a closed loop "crowbar diode circuit - cable inductance - working spark channel". Thanks to the shunting of the capacitor and the switch by the cube-diode circuit, the oscillations of voltage and current are eliminated, that is, the oscillatory mode of the discharge is converted into aperiodic in shape. The value of the reverse voltage at the capacitive storage is determined only by the voltage drop in the forward segment of the current-voltage characteristic of the semiconductor power diodes of the Crowbar circuit in the pulsed mode of operation and does not exceed 0.1% relative to the initial charge voltage of the capacitor banks, which allows us to neglect it. The absence of reverse voltage on the pulse capacitors during the discharge eliminates their recharging, which increases their durability coefficient and service life by more than 9 times compared to their use in the traditional generator circuit. The absence of current oscillations eliminates the mutual alternating two-way charge transfer between the switch electrodes, leading to their erosion, which contributes to an increase in the durability coefficient and service life of the switch compared to its use in the traditional generator circuit. The discharge current at the load (in the technological unit) has one polarity that is characteristic of the aperiodic discharge mode, but retains the maximum amplitude and slope, as in an oscillatory process. At the same time, the time when the power and pressure in the channel reach its maximum value remains minimal, and the electromechanical transformation of energy in the technological unit is carried out without hesitation, which improves the efficiency of the process.
Данное техническое решение позволяет повысить ресурс работы наиболее дорогостоящих узлов генератора импульсных токов в электрогидравлических технологиях – накопителя энергии на основе импульсных высоковольтных конденсаторов и высоковольтного коммутирующего устройства на основе тиратрона в разрядной цепи при достижении высокой эффективности электромеханического преобразования энергии в технологическом узле.This technical solution allows to increase the operating life of the most expensive components of the pulse current generator in electro-hydraulic technologies - energy storage based on pulsed high-voltage capacitors and a high-voltage switching device based on thyratron in a discharge circuit, while achieving high efficiency of electromechanical energy conversion in the technological unit.
Положительный технический эффект от реализации технического решения заключается в снижении стоимости технологического процесса электрогидравлического разрушения, дробления и дезинтеграции материалов за счет повышения ресурса работы генератора импульсных токов.A positive technical effect from the implementation of the technical solution is to reduce the cost of the technological process of electro-hydraulic destruction, crushing and disintegration of materials by increasing the life of the pulse current generator.
Предлагаемое техническое решение может быть реализовано промышленным способом. The proposed technical solution can be implemented industrially.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017123323A RU2666225C1 (en) | 2017-07-03 | 2017-07-03 | Pulsed current generator for high-voltage electrohydraulic technologies |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017123323A RU2666225C1 (en) | 2017-07-03 | 2017-07-03 | Pulsed current generator for high-voltage electrohydraulic technologies |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2666225C1 true RU2666225C1 (en) | 2018-09-06 |
Family
ID=63460067
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017123323A RU2666225C1 (en) | 2017-07-03 | 2017-07-03 | Pulsed current generator for high-voltage electrohydraulic technologies |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2666225C1 (en) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3963945A (en) * | 1974-03-14 | 1976-06-15 | Compagnie Generale D'electricite | Device for producing electrical pulses |
RU2014730C1 (en) * | 1990-06-05 | 1994-06-15 | Институт импульсных процессов и технологий АН Украины | Pulse current generator |
US5729426A (en) * | 1994-06-16 | 1998-03-17 | Bio-Rad Laboratories | Transfection high-voltage controller |
US6275018B1 (en) * | 2000-06-02 | 2001-08-14 | Iwatt | Switching power converter with gated oscillator controller |
RU2282936C1 (en) * | 2005-02-04 | 2006-08-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственная фирма "ФОРСТ" | Impulse currents generator |
-
2017
- 2017-07-03 RU RU2017123323A patent/RU2666225C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3963945A (en) * | 1974-03-14 | 1976-06-15 | Compagnie Generale D'electricite | Device for producing electrical pulses |
RU2014730C1 (en) * | 1990-06-05 | 1994-06-15 | Институт импульсных процессов и технологий АН Украины | Pulse current generator |
US5729426A (en) * | 1994-06-16 | 1998-03-17 | Bio-Rad Laboratories | Transfection high-voltage controller |
US6275018B1 (en) * | 2000-06-02 | 2001-08-14 | Iwatt | Switching power converter with gated oscillator controller |
RU2282936C1 (en) * | 2005-02-04 | 2006-08-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственная фирма "ФОРСТ" | Impulse currents generator |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2589240C1 (en) | Pulse generator | |
CN206164495U (en) | Vacuum switch source of triggering of triggering in clearance is changed suddenly in area | |
DK1929628T3 (en) | Process for generating intensive high voltage pulses for industrial use and associated circuitry | |
US6667875B1 (en) | Pulse generator for generating a voltage pulse and corresponding method | |
RU2580787C1 (en) | High-power nanosecond pulse generator (versions) | |
Liu et al. | A repetitive high voltage pulse adder based on solid state switches | |
JP2014036502A (en) | Pulse generation circuit | |
US8980072B2 (en) | Method and arrangement for redundant anode sputtering having a dual anode arrangement | |
Anders et al. | Efficient, compact power supply for repetitively pulsed,“triggerless” cathodic arcs | |
RU2666225C1 (en) | Pulsed current generator for high-voltage electrohydraulic technologies | |
US7482786B2 (en) | Electric discharger using semiconductor switch | |
KR101651737B1 (en) | Micro Pulse System Having Function for Restricting Current and Electrostatic Precipitator Using That Micro Pulse System | |
RU2698245C2 (en) | High-voltage pulse generator | |
RU2660171C1 (en) | Pulse periodic charging system | |
RU2619061C2 (en) | High-voltage generator | |
CN113422536B (en) | Negative polarity voltage type pulse driving circuit topology, system and equipment | |
RU2014730C1 (en) | Pulse current generator | |
RU2461120C1 (en) | Current pulse series generator | |
Xia et al. | Development of a capacitive pulsed power supply for high-current high-velocity sliding electrical contact studies | |
RU2738857C1 (en) | Method for pulse generation with voltage inversion | |
RU2723440C1 (en) | Pulse-periodic charging system on gas-discharge switches | |
RU2725412C1 (en) | Method of direct current transformation | |
Bieniosek et al. | MEDEA II two‐pulse generator development | |
RU2072626C1 (en) | Device for forming of discharge in gas (variants) | |
UA156864U (en) | Pulse power supply for underwater discharge |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190704 |