RU2663966C1 - Gas turbine guide vane cooled blade - Google Patents
Gas turbine guide vane cooled blade Download PDFInfo
- Publication number
- RU2663966C1 RU2663966C1 RU2017139487A RU2017139487A RU2663966C1 RU 2663966 C1 RU2663966 C1 RU 2663966C1 RU 2017139487 A RU2017139487 A RU 2017139487A RU 2017139487 A RU2017139487 A RU 2017139487A RU 2663966 C1 RU2663966 C1 RU 2663966C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- walls
- cavity
- shading
- deflector
- jet cooling
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/14—Form or construction
- F01D5/18—Hollow blades, i.e. blades with cooling or heating channels or cavities; Heating, heat-insulating or cooling means on blades
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D9/00—Stators
- F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
Abstract
Description
Изобретение относится к турбостроению, в частности к охлаждаемой лопатке соплового аппарата газовой турбины, предназначенной преимущественно для работы в области высоких температур.The invention relates to turbine construction, in particular to a cooled blade of a nozzle apparatus of a gas turbine, designed primarily for operation in the field of high temperatures.
Известны охлаждаемые лопатки газовых турбин с тонкостенным полым пером, через которое организуют пропускание охлаждающей среды для обеспечения конвективного теплообмена. Такие лопатки имеют наиболее широкое распространение из-за простоты достижения охлаждающего эффекта. Однако они могут применяться для работы в относительно невысоком диапазоне температур, не превышающем 1500-1800 К. В области более высоких температур необходимо использовать дополнительные средства, обеспечивающие интенсификацию теплообмена при относительно небольшом расходе охлаждающей среды.Known cooled blades of gas turbines with a thin-walled hollow feather through which they organize the passage of the cooling medium to provide convective heat transfer. Such blades are most widespread due to the simplicity of achieving a cooling effect. However, they can be used to work in a relatively low temperature range, not exceeding 1500-1800 K. In the region of higher temperatures, it is necessary to use additional means that provide intensification of heat transfer at a relatively small flow rate of the cooling medium.
Известна сопловая лопатка газовой турбины (публ. US №20150016973, публ. 15.01.2015, МПК F01D 5/18), содержащая полое перо с входной и выходной кромками, переднюю и заднюю полости пера, в которых установлены дефлекторы с отверстиями для подачи охлаждающего воздуха. Дефлекторами сформированы каналы для поперечного относительно пера течения охлаждающего воздуха от входной кромки в сторону выходной кромки. В канале выходной кромки установлены штырьки. В выходной кромке выполнен щелевой канал со штырьками для выпуска воздуха в проточную часть турбины.Known nozzle blade of a gas turbine (publ. US No. 201550016973, publ. 01/15/2015, IPC F01D 5/18) containing a hollow pen with inlet and outlet edges, front and rear cavities of the pen, in which deflectors are installed with holes for supplying cooling air . Deflectors formed channels for the transverse relative to the feather flow of cooling air from the inlet edge to the side of the outlet edge. Pins are installed in the channel of the output edge. A slotted channel with pins for discharging air into the flow part of the turbine is made in the outlet edge.
Недостатком данного технического решения является низкая эффективность охлаждения задней полости лопатки из-за влияния сносящего потока в каналах спинки и корыта на дальнобойность струй воздуха, поступающих из отверстий дефлектора.The disadvantage of this technical solution is the low cooling efficiency of the posterior cavity of the scapula due to the influence of the drift flow in the channels of the back and trough on the range of the air jets coming from the holes of the deflector.
Известна другая лопатка с каналами охлаждения (патент US №6742991, публ. 15.01.2004, МПК F01D 5/18), содержащая входную и выходную кромки, радиальную перегородку, формирующую переднюю и заднюю полости, в которые установлены дефлекторы с отверстиями для струйного охлаждения стенок. В стенке передней полости выполнены отверстия для выпуска воздуха в проточную часть турбины и реализации пленочного охлаждения. В задней полости дефлектором сформированы каналы охлаждения для течения воздуха, поступающего через отверстия дефлектора, от радиальной перегородки к выходной кромке. В выходной кромке выполнен щелевой канал со штырьками для выпуска воздуха в проточную часть турбины.Another blade with cooling channels is known (US patent No. 6742991, publ. 15.01.2004, IPC F01D 5/18) containing inlet and outlet edges, a radial partition forming the front and rear cavities, in which deflectors with holes for jet cooling of the walls are installed . In the wall of the front cavity, openings are made for discharging air into the flow part of the turbine and realizing film cooling. In the rear cavity, the deflector formed cooling channels for the flow of air entering through the holes of the deflector from the radial partition to the outlet edge. A slotted channel with pins for discharging air into the flow part of the turbine is made in the outlet edge.
Основным недостатком данного технического решения является низкая эффективность охлаждения участков пера задней полости, обусловленная влиянием сносящего потока в каналах между стенками пера и дефлектором, а также высоким уровнем коэффициентов теплоотдачи со стороны газового потока на данном участке со стороны спинки.The main disadvantage of this technical solution is the low cooling efficiency of the feather sections of the posterior cavity due to the influence of the drift flow in the channels between the feather walls and the deflector, as well as the high level of heat transfer coefficients from the gas flow in this section from the back.
Наиболее близкой по технической сущности к предлагаемому изобретению является охлаждаемая лопатка соплового аппарата газовой турбины (патент РФ №2238411, публ. 20.10.2004, МПК F01D 5/18), содержащая полое перо, состоящее из передней и задней полостей, разделенных радиальной перегородкой, и имеющих дефлекторы с отверстиями; положение дефлекторов зафиксировано ребрами, а в стенке пера передней полости выполнены отверстия. На радиальной перегородке со стороны задней полости выполнено радиальное ребро с отверстиями. В выходной кромке выполнен щелевой канал со штырьками для выпуска воздуха в проточную часть турбины.Closest to the technical nature of the present invention is a cooled blade of a nozzle apparatus of a gas turbine (RF patent No. 2238411, publ. 20.10.2004, IPC F01D 5/18), containing a hollow feather, consisting of front and rear cavities separated by a radial partition, and having vents with holes; the position of the deflectors is fixed by ribs, and holes are made in the wall of the feather of the front cavity. A radial rib with holes is made on the radial partition from the back cavity side. A slotted channel with pins for discharging air into the flow part of the turbine is made in the outlet edge.
Недостатком настоящего технического решения является недостаточная эффективность охлаждения лопатки на участке задней полости перед щелевым каналом выходной кромки, вызванная деформацией струй сносящим потоком. Это приводит к локальному повышению температуры лопатки на данном участке и недопустимому снижению запасов прочности.The disadvantage of this technical solution is the lack of cooling efficiency of the blades in the area of the posterior cavity in front of the slotted channel of the output edge, caused by deformation of the jets with a drift flow. This leads to a local increase in the temperature of the blade in this area and an unacceptable decrease in safety margins.
Технической задачей предлагаемого изобретения является снижение температуры стенки лопатки путем интенсификации теплоотдачи в каналах охлаждения задней полости.The technical task of the invention is to reduce the temperature of the wall of the scapula by intensifying heat transfer in the cooling channels of the posterior cavity.
Технический результат заключается в повышении эффективности охлаждения сопловых лопаток без использования дополнительного пленочного охлаждения в задней полости, что ведет к повышению их ресурса и, соответственно, ресурса газовой турбины в целом.The technical result consists in increasing the cooling efficiency of nozzle blades without the use of additional film cooling in the rear cavity, which leads to an increase in their resource and, accordingly, the resource of the gas turbine as a whole.
Это достигается тем, что известная охлаждаемая лопатка соплового аппарата газовой турбины, содержащая полое перо, выполненное в виде передней полости и задней полости, разделенных радиальной перегородкой, передний дефлектор, установленный в передней полости и закрепленный первыми поперечными ребрами на стенках полого пера со стороны спинки и корыта, задний дефлектор, установленный в задней полости и закрепленный вторыми поперечными ребрами на стенках полого пера со стороны спинки и корыта, щелевой канал выходной кромки с установленными в нем штырьками-турбулизаторами, при этом в переднем дефлекторе выполнены отверстия струйного охлаждения входной кромки и стенок передней полости, в заднем дефлекторе выполнены отверстия струйного охлаждения стенок задней полости, в передней полости в стенках полого пера выполнены отверстия пленочного охлаждения, снабжена затеняющими ребрами, установленными за вторыми поперечными ребрами на стенках полого пера со стороны спинки и корыта таким образом, что задний дефлектор зафиксирован их торцами, вторые поперечные ребра, в свою очередь, выполнены укороченными, при этом длина участка установки затеняющих ребер выбрана от 0,6b до 0,7b, где b - хорда поперечного сечения полого пера, каждое затеняющее ребро расположено перед соответствующим отверстием струйного охлаждения стенок задней полости со стороны радиальной перегородки, и выполнено в виде сектора кольца, центр которого совпадает с центром отверстий струйного охлаждения стенок задней полости, а радиус R ближней к ним стенки затеняющего ребра выбран от 1,0d до 1,5d, где d - диаметр отверстия струйного охлаждения стенок задней полости, при этом ширина h затеняющих ребер в радиальном направлении выбрана в диапазоне от 1,05d до 1,10d.This is achieved by the fact that the known cooled blade of the nozzle apparatus of a gas turbine containing a hollow feather made in the form of a front cavity and a rear cavity separated by a radial partition, a front deflector installed in the front cavity and fixed by the first transverse ribs on the walls of the hollow feather from the back and troughs, a rear deflector installed in the back cavity and secured by second transverse ribs on the walls of the hollow pen from the back and trough, the slotted channel of the outlet edge is installed and pins-turbulators in it, while in the front deflector there are holes for the jet cooling of the input edge and the walls of the front cavity, in the rear deflector there are holes for the jet cooling of the walls of the back cavity, in the front cavity in the walls of the hollow pen there are holes for film cooling, equipped with shading ribs, mounted behind the second transverse ribs on the walls of the hollow feather from the back and trough so that the rear deflector is fixed by their ends, the second transverse ribs, in their eyes the shreds are made shortened, while the length of the installation site of the shading ribs is selected from 0.6b to 0.7b, where b is the chord of the cross section of the hollow pen, each shading rib is located in front of the corresponding hole for the jet cooling of the walls of the posterior cavity from the side of the radial partition, and in the form of a sector of the ring, the center of which coincides with the center of the holes of the jet cooling of the walls of the posterior cavity, and the radius R of the wall of the shading rib closest to them is selected from 1.0d to 1.5d, where d is the diameter of the hole of the jet cooling of the walls beyond cavity therein, wherein the width h shading ribs in the radial direction is selected in the range of up to 1,05d 1,10d.
Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображена охлаждаемая лопатка соплового аппарата газовой турбины (продольный разрез), на фиг. 2 представлено поперечное сечение А-А пера охлаждаемой лопатки, на фиг. 3 показано выполнение затеняющих ребер, на фиг. 4 представлено натекание струй воздуха по отношению к охлаждаемой поверхности согласно прототипу, на фиг. 5 показано натекание струй воздуха на охлаждаемую поверхность согласно предлагаемому изобретению, на фиг. 6 изображены экспериментальные распределения плотности теплового потока q по длине канала задней полости со стороны спинки в модели лопатки по прототипу (M1) и по длине канала задней полости со стороны спинки в модели лопатки согласно предлагаемому изобретению (М2).The invention is illustrated by drawings, where in FIG. 1 shows a cooled blade of a nozzle apparatus of a gas turbine (longitudinal section), FIG. 2 is a cross-sectional view A-A of a feather of a cooled blade; FIG. 3 shows the implementation of shading ribs; FIG. 4 shows the leakage of air jets in relation to the surface to be cooled according to the prototype, FIG. 5 shows the flow of air jets onto a cooled surface according to the invention, FIG. 6 shows the experimental distribution of the heat flux density q along the length of the channel of the posterior cavity from the back in the blade model according to the prototype (M1) and along the length of the channel of the rear cavity from the back in the model of the blade according to the invention (M2).
Охлаждаемая лопатка соплового аппарата газовой турбины содержит полое перо 1, выполненное в виде передней полости 2 и задней полости 3, разделенных радиальной перегородкой 4. В передней полости 2 установлен передний дефлектор 5, закрепленный первыми поперечными ребрами 6 на стенках полого пера 1 со стороны спинки и корыта. В задней полости 3 установлен задний дефлектор 7, закрепленный вторыми поперечными ребрами 8 на стенках полого пера 1 со стороны спинки и корыта. В переднем дефлекторе 5 выполнены отверстия струйного охлаждения входной кромки и стенок передней полости 9. В заднем дефлекторе 7 выполнены отверстия струйного охлаждения стенок задней полости 10. В передней полости 2 в стенках полого пера 1 выполнены отверстия пленочного охлаждения 11.The cooled blade of the nozzle apparatus of a gas turbine contains a
Вторые поперечные ребра 8 выполнены укороченными и за ними на стенках полого пера 1 со стороны спинки и корыта установлены затеняющие ребра 12 таким образом, что задний дефлектор 7 зафиксирован их торцами. При этом длина участка установки затеняющих ребер 12 выбрана от 0,6b до 0,7b, где b - хорда поперечного сечения полого пера 1. Каждое затеняющее ребро 12 расположено перед соответствующим отверстием струйного охлаждения стенок задней полости 10 со стороны радиальной перегородки 4, и выполнено в виде сектора кольца, центр которого совпадает с центром отверстий струйного охлаждения стенок задней полости 10, а радиус R ближней к ним стенки затеняющего ребра 12 выбран от 1,0d до 1,5d, где d - диаметр отверстия струйного охлаждения стенок задней полости 10. При этом ширина h затеняющих ребер 12 в радиальном направлении выбрана в диапазоне от 1,05d до 1,10d. В щелевом канале выходной кромки 13 установлены штырьки-турбулизаторы 14.The second
Охлаждаемая лопатка соплового аппарата газовой турбины работает следующим образом.The cooled blade of the nozzle apparatus of a gas turbine operates as follows.
Воздух поступает в передний 5 и задний 7 дефлекторы. Через отверстия струйного охлаждения входной кромки и стенок передней полости 9 воздух струями натекает на внутреннюю поверхность стенок полого пера 1, охлаждает их, движется между стенками переднего дефлектора 5 и полого пера 1, и вытекает в проточную часть турбины через отверстия пленочного охлаждения 11. В задней полости 3 воздух через отверстия струйного охлаждения стенок задней полости 10 поступает в каналы между задним дефлектором 7 и стенками полого пера 1, и движется в сторону щелевого канала выходной кромки 13. Воздух через щелевой канал выходной кромки 13 вытекает в проточную часть турбины.Air enters the
Участок установки затеняющих ребер 12 соответствует участку локального увеличения коэффициентов со стороны газового потока на корыте. Затеняющие ребра 12 формируют участки поверхности стенки полого пера 1, закрытые от воздействия сносящего потока охлаждающего воздуха, вытекающего из отверстий струйного охлаждения стенок задней полости 10, обеспечивая натекание струй воздуха через отверстия струйного охлаждения стенок задней полости 10 под прямым углом к охлаждаемой поверхности. Ширина затеняющих ребер 12, выбранная экспериментально, обеспечивает гарантированное затенение струй, исключающее их деформацию сносящим потоком. Это обеспечивает максимальную интенсивность струйного охлаждения.The installation area of the
Проведенное численное моделирование течения воздуха в каналах задней полости 3 показало, что установка затеняющих ребер 12 предотвращает воздействие сносящего потока на струи, вытекающие из отверстий струйного охлаждения стенок задней полости 10 (фиг. 5). На данном рисунке видно, что сносящий поток обтекает затеняющие ребра 12, за ними формируются отрывные зоны, в которые вдуваются струи охлаждающего воздуха. В результате, при подаче воздуха в канал через последовательно расположенные отверстия струйного охлаждения стенок задней полости 10, не происходит уменьшения угла натекания струй на охлаждаемую поверхность, как это имеет место в прототипе (фиг. 4).A numerical simulation of the air flow in the channels of the
При этом затеняющие ребра 12 работают и как интенсификаторы теплоотдачи, турбулизируя поток воздуха, а также увеличивают площадь со стороны охладителя. Это уменьшает температуру стенки полого пера 1 на участке установки затеняющих ребер 12 при обтекании потоком горячего газа и уменьшает разность температуры полого пера 1 в поперечном сечении. Снижение неравномерности температурного поля полого пера 1 лопатки уменьшает величину термических напряжений и, как следствие, суммарных напряжений в стенках полого пера 1 лопатки. Это обеспечивает, без изменения суммарного расхода воздуха через лопатку, увеличение запасов прочности и повышения ресурса работы лопатки.In this case, the
Для подтверждения решения поставленной задачи с использованием технологии селективного лазерного плавления были изготовлены две модели каналов задней полости сопловой лопатки, расположенных со стороны спинки - M1 и М2. Модель М2 отличалась от модели M1 наличием трех рядов затеняющих ребер 12, выполненных на последних рядах отверстий в стенках заднего дефлектора 7, со стороны выходной кромки. Шаг ребер 6 мм. Затеняющие ребра 12 изготовлены шириной 1,1d. Диаметр d отверстий струйного охлаждения стенок задней полости 10 - 0,5 мм. Испытания проводились методом калориметрирования в жидкометаллическом термостате, позволяющим определять распределение плотности теплового потока по наружной поверхности пера лопатки (Копелев, С.З. Тепловые и гидравлические характеристики охлаждаемых лопаток газовых турбин [Текст] / С.З. Копелев, М.Н. Галкин, А.А. Харин, И.В. Шевченко. - М.: Машиностроение, 1993. - 176 с.). На фиг. 6 приведен график распределения плотности теплового потока q по длине канала задней полости со стороны спинки в модели M1, соответствующей конструкции каналов лопатки - прототипа, и модели М2, соответствующей каналам лопатки, согласно предлагаемому изобретению. Начало координат по горизонтальной оси соответствует радиальной перегородке 4. Испытания проводились для рабочего перепада давления Р/Po = 1,8; где Р - давление воздуха на входе в модель, Po - давление на срезе щелевого канала выходной кромки 13.To confirm the solution of this problem using selective laser melting technology, two models of the channels of the posterior cavity of the nozzle blade located on the back side, M1 and M2, were made. The M2 model differed from the M1 model by the presence of three rows of
Как видно, коэффициент теплоотдачи q на участке установки затеняющих ребер 12 в модели М2 увеличился в среднем на 30-40% по сравнению с моделью M1. Таким образом, достигнуто значительное увеличение интенсивности теплоотдачи и, соответственно, эффективности охлаждения на участке пера с локальным максимумом теплоотдачи со стороны газового потока.As can be seen, the heat transfer coefficient q in the installation area of the
Использование изобретения позволяет повысить ресурс рабочих лопаток и, соответственно, газовой турбины в целом за счет выравнивания температурного поля в поперечных сечениях пера лопатки.The use of the invention allows to increase the resource of the working blades and, accordingly, of the gas turbine as a whole due to the alignment of the temperature field in the cross sections of the feather blades.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017139487A RU2663966C1 (en) | 2017-11-14 | 2017-11-14 | Gas turbine guide vane cooled blade |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017139487A RU2663966C1 (en) | 2017-11-14 | 2017-11-14 | Gas turbine guide vane cooled blade |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2663966C1 true RU2663966C1 (en) | 2018-08-13 |
Family
ID=63177379
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017139487A RU2663966C1 (en) | 2017-11-14 | 2017-11-14 | Gas turbine guide vane cooled blade |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2663966C1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2686244C1 (en) * | 2018-11-13 | 2019-04-24 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") | Cooled blade of gas turbine |
RU2792502C1 (en) * | 2022-04-20 | 2023-03-22 | Публичное акционерное общество "ОДК-Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Cooled turbine of gas turbine engine |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5259730A (en) * | 1991-11-04 | 1993-11-09 | General Electric Company | Impingement cooled airfoil with bonding foil insert |
SU1287678A2 (en) * | 1984-09-11 | 1997-02-20 | О.С. Чернилевский | Cooled turbine blade |
US6238182B1 (en) * | 1999-02-19 | 2001-05-29 | Meyer Tool, Inc. | Joint for a turbine component |
US6238183B1 (en) * | 1998-06-19 | 2001-05-29 | Rolls-Royce Plc | Cooling systems for gas turbine engine airfoil |
US20040009066A1 (en) * | 2002-07-11 | 2004-01-15 | Mitsubishi Heavy Industries Ltd. | Turbine blade and gas turbine |
RU2238411C1 (en) * | 2003-06-03 | 2004-10-20 | "МАТИ"-Российский государственный технологический университет им. К.Э. Циолковского | Cooled gas-turbine blade |
-
2017
- 2017-11-14 RU RU2017139487A patent/RU2663966C1/en active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1287678A2 (en) * | 1984-09-11 | 1997-02-20 | О.С. Чернилевский | Cooled turbine blade |
US5259730A (en) * | 1991-11-04 | 1993-11-09 | General Electric Company | Impingement cooled airfoil with bonding foil insert |
US6238183B1 (en) * | 1998-06-19 | 2001-05-29 | Rolls-Royce Plc | Cooling systems for gas turbine engine airfoil |
US6238182B1 (en) * | 1999-02-19 | 2001-05-29 | Meyer Tool, Inc. | Joint for a turbine component |
US20040009066A1 (en) * | 2002-07-11 | 2004-01-15 | Mitsubishi Heavy Industries Ltd. | Turbine blade and gas turbine |
RU2238411C1 (en) * | 2003-06-03 | 2004-10-20 | "МАТИ"-Российский государственный технологический университет им. К.Э. Циолковского | Cooled gas-turbine blade |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2686244C1 (en) * | 2018-11-13 | 2019-04-24 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") | Cooled blade of gas turbine |
RU2792502C1 (en) * | 2022-04-20 | 2023-03-22 | Публичное акционерное общество "ОДК-Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Cooled turbine of gas turbine engine |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7887294B1 (en) | Turbine airfoil with continuous curved diffusion film holes | |
US8864469B1 (en) | Turbine rotor blade with super cooling | |
EP3124745B1 (en) | Turbo-engine component with film cooled wall | |
KR100705116B1 (en) | Improved film cooling for microcircuits | |
US5779438A (en) | Arrangement for and method of cooling a wall surrounded on one side by hot gas | |
EP1655453B1 (en) | Method of modifying a component having a film cooling arrangement | |
CN106437862B (en) | Method for cooling a turbine engine component and turbine engine component | |
JP6407276B2 (en) | Gas turbine engine component including trailing edge cooling using impingement angled to a surface reinforced by a cast chevron array | |
US20010016162A1 (en) | Cooled blade for a gas turbine | |
US20140219818A1 (en) | Turbine Component Cooling Channel Mesh with Intersection Chambers | |
JP6594525B2 (en) | Turbine blade having flow displacement features with a partially sealed radial passage | |
RU2538978C2 (en) | Cooled gas turbine blade and method of its operation | |
KR20180065728A (en) | Cooling Structure for Vane | |
KR19980024232A (en) | Air Foil for Gas Turbine | |
US10494931B2 (en) | Internally cooled turbine airfoil with flow displacement feature | |
JP2011185271A (en) | Device for cooling platform of turbine component | |
JP2013124663A (en) | Use of multi-faceted impingement opening for increasing heat transfer characteristics on gas turbine component | |
JPH05248204A (en) | Turbine blade | |
KR20070054560A (en) | Microcircuit coolig for blades | |
JP2017527727A (en) | Turbine blade cooling system with leading edge impingement cooling system and adjacent wall impingement system | |
BR102016004205A2 (en) | engine component for a gas turbine engine | |
JP2010502872A (en) | Cooled turbine blade | |
BR102016026298A2 (en) | film hole passage for a component | |
WO2017074404A1 (en) | Turbine airfoil with offset impingement cooling at leading edge | |
JP2018529045A (en) | Turbine blade with internal impingement cooling feature |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20190215 Effective date: 20190215 |