RU2663295C1 - Method of purification of the return solvent - Google Patents
Method of purification of the return solvent Download PDFInfo
- Publication number
- RU2663295C1 RU2663295C1 RU2017119122A RU2017119122A RU2663295C1 RU 2663295 C1 RU2663295 C1 RU 2663295C1 RU 2017119122 A RU2017119122 A RU 2017119122A RU 2017119122 A RU2017119122 A RU 2017119122A RU 2663295 C1 RU2663295 C1 RU 2663295C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- column
- toluene
- return
- alkaline agent
- solvent
- Prior art date
Links
- 239000002904 solvent Substances 0.000 title claims abstract description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000000746 purification Methods 0.000 title claims abstract description 9
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 49
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 26
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 21
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000010992 reflux Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 claims abstract description 4
- 239000005060 rubber Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 3
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims abstract description 3
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 9
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 abstract description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 10
- 229920003051 synthetic elastomer Polymers 0.000 abstract description 7
- 239000005061 synthetic rubber Substances 0.000 abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract description 5
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 4
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract description 3
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 abstract description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 abstract description 3
- 238000010528 free radical solution polymerization reaction Methods 0.000 abstract description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 abstract description 2
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 abstract description 2
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 11
- -1 C 5 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 5
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 5
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 244000309464 bull Species 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 2
- DCCQEPFMJMZBQH-UHFFFAOYSA-N 2-methylbuta-1,3-diene;hydrochloride Chemical group Cl.CC(=C)C=C DCCQEPFMJMZBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 150000001993 dienes Chemical class 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 150000008282 halocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000007970 homogeneous dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 150000002989 phenols Chemical class 0.000 description 1
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F6/00—Post-polymerisation treatments
- C08F6/06—Treatment of polymer solutions
- C08F6/10—Removal of volatile materials, e.g. solvents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08C—TREATMENT OR CHEMICAL MODIFICATION OF RUBBERS
- C08C2/00—Treatment of rubber solutions
- C08C2/06—Wining of rubber from solutions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L21/00—Compositions of unspecified rubbers
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к производству синтетических каучуков, получаемых растворной полимеризацией, в частности к регенерации возвратного растворителя со стадии выделения каучуков.The invention relates to the production of synthetic rubbers obtained by solution polymerization, in particular to the regeneration of a return solvent from the rubber separation step.
Известен способ очистки возвратного растворителя в производстве диеновых полимеров путем ректификации [Т.В.Башкатов, Я.Л. Жигалин. Технология синтетических каучуков. Л.: Химия. 1987 г., с. 170, 174]. Он применяется в промышленности, однако не позволяет очистить возвратный растворитель от галоидсодержащих примесей, исключить образование хлористого водорода, вызывающего коррозию оборудования.A known method of cleaning the return solvent in the production of diene polymers by distillation [T.V. Bashkatov, Ya.L. Zhigalin. Synthetic rubber technology. L .: Chemistry. 1987, p. 170, 174]. It is used in industry, however, it does not allow cleaning the return solvent from halogen-containing impurities, and eliminates the formation of hydrogen chloride, which causes corrosion of equipment.
Известен способ очистки возвратного растворителя, где для очистки возвратного растворителя тяжелые углеводороды предварительно концентрируют до содержания 0,5-25%мас. путем частичного испарения углеводородного слоя за счет тепла паров дегазации и направляют на ректификацию, куда отдельным потоком подают испарившуюся часть [Способ переработки возвратного растворителя. Авторское свидетельство СССР №1147714 А. кл. С08С 2/06. 1985 Бюл. №12].В предлагаемом способе из-за подогрева сырьевого потока снижается число ступеней контакта на массообменных устройствах ректификационной колонны и соответственно становится возможным проскок паров хлороводорода в верхнюю часть колонны, что приведет к коррозии дефлегматора и емкостей сбор конденсата.A known method of cleaning the return solvent, where for cleaning the return solvent, the heavy hydrocarbons are pre-concentrated to a content of 0.5-25% wt. by partial evaporation of the hydrocarbon layer due to the heat of degassing vapors and sent to rectification, where the evaporated portion is fed in a separate stream [Method for processing the return solvent. USSR copyright certificate No. 1147714 A. cl.
Известен способ очистки возвратного растворителя, в котором с целью регулирования процесса очистки растворителя от примесей в производстве синтетического каучука путем экстрагирования водным раствором щелочи часть растворителя на выходе установки возвращают в рецикл на ее вход [Способ регулирования процесса очистки растворителя от примесей в производстве синтетического каучука. Авторское свидетельство №1361154 А1. Кл. С08 F 136/04. 1987. Бюл. №47]. Установка экстракционной очистки растворителя не предполагает ее нагрева и становится невозможным полного разложения галогенированных углеводородов. Экстрагентом выступает водный раствор щелочного агента, что обуславливает протекание массообменного процесса на поверхности раздела фаз.A known method of cleaning the return solvent, in which to regulate the process of cleaning the solvent from impurities in the production of synthetic rubber by extraction with an aqueous solution of alkali, part of the solvent at the outlet of the installation is recycled to its input [Method for controlling the process of cleaning the solvent from impurities in the production of synthetic rubber. Copyright certificate No. 1361154 A1. Kl. C08 F 136/04. 1987. Bull. No. 47]. The solvent extraction extraction installation does not imply its heating and it becomes impossible to completely decompose halogenated hydrocarbons. The extractant is an aqueous solution of an alkaline agent, which determines the course of the mass transfer process at the interface.
В известном способе регулирование процесса очистки растворителя предлагается проводить на ректификационной колонне. Параметрами, регулирующими очистку растворителя, являются флегмовое число и расход пара в кипятильнике колонны. [Способ регулирования процесса очистки растворителя. Авторское свидетельство №1306928 А1. Кл. С08 F 136/04, G05 D 27/00. 1987. Бюл. №16]. Регулирование процесса очистки растворителя флегмовым числом и нагревом кубовой части колонны позволяет предотвратить попадание углеводородов С5 в толуольную фракцию и наоборот попадание толуола в дистиллят углеводородов С5, и не решает проблему нейтрализации образующегося хлороводорода.In the known method, the regulation of the solvent cleaning process is proposed to be carried out on a distillation column. The parameters governing the purification of the solvent are the reflux ratio and steam consumption in the boiler of the column. [Method for controlling the solvent purification process. Copyright certificate No. 1306928 A1. Cl. C08 F 136/04, G05 D 27/00. 1987. Bull. No. 16]. Regulation of the solvent purification process by reflux ratio and heating of the bottom part of the column prevents the ingress of C 5 hydrocarbons into the toluene fraction and vice versa, the ingress of toluene into the C 5 hydrocarbon distillate, and does not solve the problem of neutralizing the resulting hydrogen chloride.
Задачей данного изобретения является очистка возвратного растворителя в производстве синтетического каучука от галоидсодержащих примесей, поддержание в нем нейтральной среды для исключения коррозии оборудования, повышение техники безопасности производства растворных полимеров.The objective of this invention is the cleaning of the return solvent in the production of synthetic rubber from halogen-containing impurities, maintaining a neutral environment in it to prevent equipment corrosion, improving the safety of production of solution polymers.
Для решения поставленной задачи предлагается способ очистки возвратного растворителя включающий ректификацию возвратного растворителя на колонне, охлаждение паров в дефлегматоре, сбор дистиллята в емкости, подачу флегмы с щелочным агентом в ректификационную колонну, откачивание тяжелых углеводородов с кубовой части колонны на стадию выделения толуола, возврат кубового продукта колонны ректификации, содержащего щелочной агент, отличающийся тем, что производится возврат кубового продукта от 10 до 90%, содержащего неизрасходованный щелочной агент, на колонну ректификации, который предварительно смешивается с сырьевым потоком в трубчатом турбулентном аппарате диффузор-конфузорной конструкции и направляется в среднюю часть колонны.To solve this problem, a method for cleaning the return solvent is proposed including rectification of the return solvent on the column, cooling the vapors in a reflux condenser, collecting distillate in a tank, feeding reflux with an alkaline agent to the distillation column, pumping out heavy hydrocarbons from the bottom of the column to the toluene separation stage, and returning the bottoms product rectification columns containing an alkaline agent, characterized in that the bottoms product is returned from 10 to 90% containing unspent alkali ary agent to rectification column which is pre-mixed with the feed stream in the tubular turbulent apparatus confuser-diffuser structure and directed to the middle part of the column.
На фиг. 1 представлена заявляемая схема очистки возвратного растворителя:In FIG. 1 presents the claimed scheme for cleaning the return solvent:
I - сырьевой поток на колонну очистки возвратного растворителяI - feed stream to the column for cleaning the return solvent
II - пары углеводородной фракции С5 II - pairs of the hydrocarbon fraction With 5
III - конденсат углеводородной фракции С5 III - condensate of the hydrocarbon fraction With 5
IV - щелочной агентIV - alkaline agent
V - толуольная фракция с тяжелыми углеводородамиV - toluene fraction with heavy hydrocarbons
VI - толуол на полимеризациюVI - toluene for polymerization
VII - тяжелые углеводородыVII - heavy hydrocarbons
VIII - рецикловый поток из кубового продукта колонны очистки возвратного растворителяVIII - recycle stream from the bottom product of the column cleaning purification of return solvent
1 - колонна очистки возвратного растворителя1 - solvent cleaning column
2 - колонна очистки толуола от тяжелых углеводородов2 - column for the purification of toluene from heavy hydrocarbons
3 - дефлегматор3 - reflux condenser
4 - емкость сбора дистиллята4 - distillate collection tank
6 - емкость с фенолятами щелочных металлов6 - capacity with phenols of alkali metals
5, 7, 8 - насосы5, 7, 8 - pumps
9 - кипятильник9 - boiler
10 - трубчатый турбулентный аппарат диффузор-конфузорной конструкции.10 - tubular turbulent apparatus of the diffuser-confuser design.
Проведение очистки возвратного растворителя в соответствии с предлагаемым способом на узле очистки растворителя осуществляют следующим образом.The cleaning of the return solvent in accordance with the proposed method on the site of cleaning the solvent is as follows.
Поток возвратного растворителя по трубопроводу I в качестве сырья поступает в среднюю или ниже средней части колонны 1.Температура по кубу исчерпывающей части колонны 1 составляет 125÷135°С, по верху укрепляющей части колонны 1 - 70÷80°С. Температурный режим по исчерпывающей части колонны является достаточным условием для испарения углеводородов С5, разложения первичных и третичных гидрохлоридов изопрена и выделения хлороводорода. Поток II пары углеводородной фракции С5 с хлороводородом через дефлегматор 3 собираются в емкости 4. Из емкости 4 часть потока III насосом 5 направляют в качестве флегмы на верхнюю тарелку укрепляющей части колонны, а балансовый избыток углеводородного потока III направляется на стадию разделения углеводородов С5. К потоку III, движущемуся по флегмовой линии, из емкости 6 насосом 7 подают щелочной агент IV. Из-за высокой плотности щелочного агента он полностью перетекает в кубовую часть колонны 1 и с потоком толуола и тяжелых углеводородов с pH 10÷12 по трубопроводу V насосом 8 поступает на колонну очистки толуола 2. На ректификационной колонне 2 происходит разделение на толуольную фракцию VI и тяжелые углеводороды VII. Часть потока V oт 10 до 90% направляется в колонну очистки возвратного растворителя 1 по линии VIIIв трубчатый турбулентный аппарат диффузор-конфузорной конструкции10, где смешивается с сырьевым потоком и направляется в среднюю часть колонны.The flow of return solvent through pipeline I as a raw material enters the middle or lower middle part of
Использование трубчатого турбулентного аппарат диффузор-конфузорной конструкции обусловлено различием физико-химических показателей сырьевого потока и углеводородов кубового продукта, в т.ч. плотностью. В трубчатом турбулентном аппарате диффузор-конфузорной конструкции происходит перемешивание жидких углеводородных потоков, после прохождения которого, поток гомогенизируется.The use of a tubular turbulent apparatus of a diffuser-confuser design is due to the difference in the physicochemical parameters of the feed stream and the hydrocarbons of the bottom product, including density. In a tubular turbulent apparatus of a diffuser-confuser design, liquid hydrocarbon streams are mixed, after which the stream is homogenized.
В трубчатом турбулентном аппарате диффузор-конфузорной конструкции при увеличении скорости движения жидких углеводородных потоков, отличающихся по плотности, сужается распределение капель дисперсной фазы по размерам с формированием однородных тонкодисперсных систем. Увеличение скорости движения потока и переход смеси углеводородного потока в трубчатом турбулентном аппарате диффузор-конфузорной конструкции от 1-ой секции к 5-ой приводит к увеличению дисперсности капель кубового продукта и, соответственно, к увеличению удельной поверхности раздела фаз, что интенсифицирует протекание процесса смешения. Использование трубчатого турбулентного аппарата диффузор-конфузорной конструкции с числом диффузор-конфузорных секций 5±1 и длине, рассчитываемой как 8÷10 кратное произведение диаметра аппарата, делает эти устройства компактными, а также простыми и дешевыми в изготовлении и эксплуатации.In a tubular turbulent apparatus of a diffuser-confuser design, with an increase in the speed of movement of liquid hydrocarbon streams that differ in density, the size distribution of the droplets of the dispersed phase narrows with the formation of homogeneous finely dispersed systems. An increase in the flow velocity and the transition of the hydrocarbon flow mixture in the tubular turbulent apparatus of the diffuser-confuser structure from the 1st section to the 5th leads to an increase in the dispersion of droplets of the bottom product and, accordingly, to an increase in the specific interface between the phases, which intensifies the course of the mixing process. The use of a tubular turbulent apparatus of a diffuser-confuser design with the number of diffuser-
Существует определенный интервал объемного расхода движения двухфазного потока, которому соответствует геометрия канала трубчатого турбулентного аппарата диффузор-конфузорной конструкции с оптимальным соотношением диаметров диффузора dд к конфузору dк. Снизу этот интервал ограничивается зоной расслоенного течения двухфазного потока, сверху - энергетическими затратами, возникающими вследствие увеличения перепада давленияΔр на концах аппарата (Δp~w2). В частности, соотношению dд/dк = 3 соответствует интервал 44<w<80 см3/с, а соотношению dд/dк=1,6 - интервал 80<w<180 см3/с, причем дальнейшее увеличение расхода дисперсной системы (w>180 см3/с) определяет необходимость дальнейшего уменьшения соотношения dд/dк вплоть до 1, т.е. в этом случае достаточно эффективными являются трубчатые турбулентные аппараты цилиндрической конструкции. В аппарате диффузор-конфузорной конструкции по сравнению с цилиндрической, диспергированные частицы кубового продукта равномерно распределяются в сырьевом потоке по всему объему аппарата, что позволяет получить гомогенную систему при более низких скоростях движения углеводородного потока.There is a certain interval of the volumetric flow rate of the two-phase flow movement, which corresponds to the channel geometry of the tubular turbulent apparatus of the diffuser-confuser structure with the optimal ratio of the diffuser diameters d d to the confuser d k . From below, this interval is limited by the zone of the stratified flow of the two-phase flow, from above, by energy costs arising from an increase in the pressure drop Δp at the ends of the apparatus (Δp ~ w 2 ). In particular, the ratio d d / d k = 3 corresponds to the interval 44 <w <80 cm 3 / s, and the ratio d d / d k = 1.6 corresponds to the interval 80 <w <180 cm 3 / s, with a further increase in flow rate dispersed system (w> 180 cm 3 / s) determines the need to further reduce the ratio d d / d to up to 1, i.e. in this case, tubular turbulent apparatuses of cylindrical design are quite effective. In the apparatus of the diffuser-confuser structure, in comparison with the cylindrical one, the dispersed particles of the bottoms product are evenly distributed in the feed stream over the entire volume of the apparatus, which makes it possible to obtain a homogeneous system at lower speeds of movement of the hydrocarbon stream.
Полученные закономерности при использовании простого по конструкции малогабаритного аппарата диффузор-конфузорной конструкции позволяют создавать тонкие однородные дисперсии углеводородов кубового продукта в сырьевом потоке при минимальном времени пребывания в зоне смешения и получать гомогенную среду перед точкой подачи в колонну ректификации возвратного растворителя,не прибегая ктехнической необходимости монтировать отдельную линию подачи кубового продукта на колонну ректификации.The obtained patterns when using a diffuser-confuser design, simple in design of a small-sized apparatus, allow you to create thin, homogeneous dispersions of hydrocarbons of bottoms in the feed stream with a minimum residence time in the mixing zone and to obtain a homogeneous medium in front of the feed point to the rectification column of the return solvent without installing a separate technical need distillation column feed line for distillation column.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017119122A RU2663295C1 (en) | 2017-05-31 | 2017-05-31 | Method of purification of the return solvent |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017119122A RU2663295C1 (en) | 2017-05-31 | 2017-05-31 | Method of purification of the return solvent |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2663295C1 true RU2663295C1 (en) | 2018-08-03 |
Family
ID=63142575
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017119122A RU2663295C1 (en) | 2017-05-31 | 2017-05-31 | Method of purification of the return solvent |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2663295C1 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3499883A (en) * | 1965-09-24 | 1970-03-10 | Hooker Chemical Corp | Polymer recovery and purification process |
| SU1147714A1 (en) * | 1983-04-29 | 1985-03-30 | Предприятие П/Я М-5399 | Method of reprocessing return solvent |
| SU1306928A1 (en) * | 1985-07-17 | 1987-04-30 | Предприятие П/Я В-8296 | Method of controlling process for purifying solvent |
| SU1361154A1 (en) * | 1985-11-26 | 1987-12-23 | Предприятие П/Я В-8296 | Method of controlling process of removing admixtures from solvent in production of synthetic rubber |
| RU2039756C1 (en) * | 1991-06-03 | 1995-07-20 | Воронежский государственный проектный и научно-исследовательский институт промышленности синтетического каучука | Method for recovery of hydrocarbonaceous solvent from recycled solvent in production of synthetic rubber |
| WO2004007567A1 (en) * | 2002-07-03 | 2004-01-22 | Jsr Corporation | Method of removing solvent from polymer solution and solvent removing apparatus |
-
2017
- 2017-05-31 RU RU2017119122A patent/RU2663295C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3499883A (en) * | 1965-09-24 | 1970-03-10 | Hooker Chemical Corp | Polymer recovery and purification process |
| SU1147714A1 (en) * | 1983-04-29 | 1985-03-30 | Предприятие П/Я М-5399 | Method of reprocessing return solvent |
| SU1306928A1 (en) * | 1985-07-17 | 1987-04-30 | Предприятие П/Я В-8296 | Method of controlling process for purifying solvent |
| SU1361154A1 (en) * | 1985-11-26 | 1987-12-23 | Предприятие П/Я В-8296 | Method of controlling process of removing admixtures from solvent in production of synthetic rubber |
| RU2039756C1 (en) * | 1991-06-03 | 1995-07-20 | Воронежский государственный проектный и научно-исследовательский институт промышленности синтетического каучука | Method for recovery of hydrocarbonaceous solvent from recycled solvent in production of synthetic rubber |
| WO2004007567A1 (en) * | 2002-07-03 | 2004-01-22 | Jsr Corporation | Method of removing solvent from polymer solution and solvent removing apparatus |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КИРПИЧНИКОВ П.А. и др. Альбом технологических схем основных производств промышленности синтетического каучука. - Л.: Химия, 1986, с. 161-163. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104667579B (en) | Method and device for strengthening oil-water separation and coupled desalting functions in cold low pressure separator | |
| US7097761B2 (en) | Method of removing water and contaminants from crude oil containing same | |
| US20180319949A1 (en) | Solvent recovery apparatus and solvent recovery method | |
| US10703989B2 (en) | Conserving fresh wash water usage in desalting crude oil | |
| JP6739829B1 (en) | Separation apparatus and method for highly efficient purification treatment of waste oil residual liquid in chemical industry | |
| JP4481567B2 (en) | Quench water pretreatment process | |
| CN204447409U (en) | Water-oil separating and coupling demineralizer in a kind of strengthening cold low separator | |
| CN109790242B (en) | Solvent separation apparatus and solvent separation method | |
| CN109666508B (en) | Transformation method for improving economic operation period of hydrogenation device | |
| RU2339605C1 (en) | Method of isoprene production | |
| RU2663295C1 (en) | Method of purification of the return solvent | |
| KR101779547B1 (en) | Apparatus for distilling and equipment for additive having the same | |
| GB2447941A (en) | A process for treating slop mud | |
| RU2648754C1 (en) | Method of purification of the return solvent | |
| Dai et al. | Efficient removal of acid from sulfuric acid alkylation reaction products by fiber coalescence technique: Lab-scale and industrial experiments | |
| KR20170128258A (en) | Pneumatically stirred ionic liquid using vaporization to remove reaction heat Catalyzed pyrogenic hydrocarbon conversion reaction | |
| CN102218227A (en) | Oil-water separation method for ethylbenzene dehydrogenation reaction condensate | |
| CN103755509A (en) | Styrene-butadiene rubber styrene recycling process and device | |
| Cusack et al. | Rethink your liquid-liquid separations | |
| CA2635792A1 (en) | Produced water treatment system | |
| CN102218232B (en) | Oil-water separation method | |
| RU2412740C1 (en) | Installation for treatment of oil containing carbon sulfide | |
| EA031927B1 (en) | Reactor apparatus | |
| CN106277468A (en) | A kind of method removing oils from high salinity DMF waste water | |
| CN102140368B (en) | Heavy dirty oil recycling process |