RU2660485C2 - Комбинированная лазерно-водородная технология упрочнения поверхностей деталей из металлов и сплавов - Google Patents
Комбинированная лазерно-водородная технология упрочнения поверхностей деталей из металлов и сплавов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2660485C2 RU2660485C2 RU2016150665A RU2016150665A RU2660485C2 RU 2660485 C2 RU2660485 C2 RU 2660485C2 RU 2016150665 A RU2016150665 A RU 2016150665A RU 2016150665 A RU2016150665 A RU 2016150665A RU 2660485 C2 RU2660485 C2 RU 2660485C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hydrogen
- hardening
- compression
- laser
- metal part
- Prior art date
Links
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 title claims abstract description 43
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 43
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 41
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 39
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 39
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 title abstract description 10
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title description 10
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title description 10
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 title description 9
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 24
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000009471 action Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 claims abstract description 5
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 abstract description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 238000010606 normalization Methods 0.000 abstract description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 19
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002679 ablation Methods 0.000 description 2
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 150000004678 hydrides Chemical class 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000079 presaturation Methods 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 239000002019 doping agent Substances 0.000 description 1
- 239000013013 elastic material Substances 0.000 description 1
- 230000003203 everyday effect Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 238000009527 percussion Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000007779 soft material Substances 0.000 description 1
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
- C23C14/48—Ion implantation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области технологий по упрочнению поверхностных слоев металлических деталей, сочетающих лазерные и водородные технологии по созданию наклепа поверхностных слоев деталей машин, подвергающихся знакопеременным нагрузкам, и может быть использовано в технологии изготовления лопаток компрессоров и турбин, применяемых в самолетостроении. Способ упрочнения поверхности металлической детали включает обработку поверхности детали компрессионным сжатием путем уплотняющего воздействия дробью и/или лазерным лучом, при этом предварительно осуществляют насыщение поверхности металлической детали водородом в количестве, обеспечивающем заполнение всех концентраторов начала микротрещин, а после упомянутой обработки поверхности детали компрессионным сжатием проводят нормализацию металлической детали путем баротермической обработки водородом с нагревом при температуре 50-100 оС и давлении водорода 0,01-0,1 МПа с выдержкой 30-120 мин. В частных случаях осуществления изобретения обработку поверхности детали компрессионным сжатием проводят путем уплотняющего воздействия лазерным лучом в виде лазерного импульса. Обеспечивается уменьшение остаточных напряжений растяжения на поверхностях деталей, что способствует уменьшению зарождения микротрещин в условиях силового и теплового воздействия. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Description
Изобретение относится к области технологий по упрочнению поверхностных слоев деталей из металлов и сплавов, сочетающих в себе лазерные и водородные технологии по созданию наклепа (упрочнения) поверхностных слоев деталей машин, подвергающихся знакопеременным нагрузкам. Изобретение имеет, в частности, отношение к турбомашинам, а именно к технологии изготовления лопаток компрессоров и турбин, применяемых в самолетостроении, и служит для увеличения срока их эксплуатации в условиях силового и теплового воздействия.
Известен способ [1] объемного импульсного лазерного упрочнения изделий из инструментальных и конструкционных материалов, заключающийся в том, что изделие подвергают однократным воздействием луча лазера на всю глубину с использованием лазера импульсного действия, при полезной энергии импульса 60-500 Дж, с диаметром луча, воздействующего на поверхность детали, (1,2-2,5) 10-3 м.
При такой концентрации энергии непосредственно на поверхности изделия образуется зона термического воздействия и как следствие образование кратера.
Такой способ пригоден для обработки режущего инструмента с последующей его заточкой, но не пригоден для обработки сформированного профиля поверхности лопаток турбомашин на конечной технологической операции.
Авторами [2] предложен способ исключения образования кратеров и выкрашивания упрочненного слоя от воздействия лазерным лучом методом применения абляционного слоя.
Предложенный способ заключается в нанесении первого слоя путем напыления или окунания тонкого технологического покрытия, не содержащего пузырьков воздуха. Наносят второй слой на первый и наносят импульс лазерного света на второй слой, при этом импульс лазера имеет достаточную плотность энергии для абляции участка второго слоя с образованием плазмы и создания ударной волны с дальнейшим воздействием ударной волны на первый слой и поверхность обрабатываемой заготовки.
Недостатками предложенного способа упрочнения поверхности заготовки являются трудности повышения энергии лазерного воздействия на поверхность обрабатываемой заготовки без разрушения ее поверхности.
Применение гибридных абляционных слоев с применением эластичных материалов, включая фольгу из мягких материалов, также малоэффективно, так как не исключает появления локальных кратеров.
Появление локальных кратеров и как следствие существенное повышение концентраторов напряжений на наружной упрочненной поверхности изделия при использовании лазеров с выходной энергией 50 Дж, частотой следования импульсов 0,25 Гц и длительности импульса 6-40 нс приводит также к внутренним концентраторам напряжений в приповерхностном слое.
Особенностью упрочнения поверхностного слоя обрабатываемого образца коротким лазерным импульсом и на малом пятне контакта локального ударного воздействия приводит к сжимающим остаточным напряжениям в обрабатываемом слое, как по самой поверхности, так и вглубь.
Но между упрочненным поверхностным слоем, для которого характерно объемное сжатие, в переходном слое, граничащим с одной стороны с поверхностным упрочненным слоем и нижележащим слоем, которого не достигла деформация, имеет место сложное напряженное состояние, при котором одним из главных напряжений будет иметь место остаточное растягивающее усилие.
Кроме того, как показали исследования в [3], при многократном лазерном воздействии в одну точку остаточные напряжения сжатия в поверхностном слое возрастают, а значит, возрастают и растягивающие усилия в переходном слое.
При обработке протяженной поверхности образцов [4] лазерным лучом с перекрытием лазерных пятен возникает еще более сложная картина напряженного состояния в областях перекрытия лазерных пятен. В этих чередующихся зонах при пошаговом перемещении луча могут возникнуть зоны с растягивающими напряжениями в области предела прочности и как следствие высокая вероятность появления зародышей микротрещин.
Авторами этих исследований основное внимание уделено только состоянию поверхностным участкам обработанного материала при его объемном сжатии, а переходная область оставлена без внимания.
Проблема упрочнения материалов в виде наклепа широко известна в повседневной жизни. Это касается всех ударных инструментов, бойки которых разрушаются в виде сколов и отслоений в местах контакта с инструментом. Сюда следует отнести и разрушение обычного зубила при взаимодействии с бойком молотка.
В патенте [5], принятом за прототип, выявлены зоны с растягивающими напряжениями и предпринята попытка ликвидировать опасность зарождения микротрещин с дальнейшим их развитием на примере лопатки турбомашины.
Предложенная технология обработки металлической детали включает в себя дробеструйную обработку, по меньшей мере, одной первой зоны с, по меньшей мере, одним первым слоем, подвергаемым компрессионному сжатию, и второго нижележащего слоя расположенного на значительно большей глубине детали подвергаемого компрессионному сжатию обработкой уплотняющим воздействием лазерного луча.
При обработке детали сначала осуществляют дробеструйную обработку первой зоны, а затем компрессионное сжатие посредством уплотняющих ударов лазерного луча.
Авторами подтверждается, что в зонах поверхности, подверженных интенсивной обработке бомбардировкой дробью, как и в случае применения уплотняющих ударов лазерным лучом наблюдалось местное создание растягивающих напряжений в точках расположенных на периферии изделия.
Поэтому необходимо снижать возможность возникновения указанных растягивающих напряжений за счет исключения возможности образования значительных градиентов напряжений и удаления зон с напряжениями растяжения от особо нагруженных мест изделия.
Однако технологические операции, включающие в себя обработкой дробью и уплотняющих ударов лазерным лучом, лишь частично решают поставленную задачу повышения надежности работы металлической детали на усталость.
Авторы утверждают, что в предпочтительном варианте изобретения обе поверхностные зоны (одна обработанная дробью плюс лазером, а другая только дробью), примыкающие друг к другу, создают плавный градиент остаточных напряжений в противоположность деталям, которые содержат зоны, обработанные ударами лазерного луча и контактирующие с зонами без какой-либо обработки.
Поэтому создание плавного перехода в виде градиента остаточных напряжений между зонами, обработанными двойным и одинарным упрочнением, способствует уменьшению риска возникновения трещин на поверхности металлической детали в процессе ее эксплуатации.
Однако в предложенном патенте не затронута проблема вероятности образования концентраторов напряжений с дальнейшим развитием микротрещин на глубине слоя подверженного остаточным напряжениям растяжения.
Из проведенного анализа технологических приемов упрочнения поверхностей изделий из металлов и сплавов следует, что с формированием только одних остаточных напряжений сжатия поверхностного слоя с различными технологиями их применения принципиально невозможно избавиться от остаточных напряжений растяжения или их существенно уменьшить в слое и в меньшей степени на поверхности обрабатываемой металлической детали.
Очевидно, что проблема исключения зарождения микротрещин в концентраторах с остаточным напряжением растяжений в принципе не может быть решена с применением только одномерного физического воздействия на упрочняемую поверхность металлической детали.
Указанный недостаток устраняется с помощью применения комбинированной ударно-водородной технологии, которая заключается в том, что все потенциальные концентраторы начала микротрещин, вызванные сложным напряженным состоянием поверхности металлической детали в процессе и после упрочнения поверхности силовым воздействием, например с помощью компрессионного сжатия путем уплотняющего воздействия лазерным лучом в виде лазерного импульса, купируются предварительно растворенным в теле детали водородом, выполняющим роль легирующего элемента, с дальнейшей нормализацией состояния детали баротермической обработкой водородом.
Для этого предварительно осуществляют насыщение поверхности металлической детали водородом в количестве, обеспечивающем заполнение всех концентраторов начала микротрещин, а после упомянутой обработки поверхности детали компрессионным сжатием проводят нормализацию металлической детали путем баротермической обработки водородом с нагревом при температуре 50-100 °С и давлении водорода 0,01-0,1 МПа с выдержкой 30-120 мин.
Захват водорода энергетическими ловушками кристаллической структуры материала в виде дислокаций, вакансий, дефектов решетки упрочняет материал и впервые это явление было исследовано и применено еще в 1973 г. советским ученым В.А. Гольцовым [6].
Практическая реализация водородофазового наклепа связана с точной дозировкой растворенного водорода применительно к конкретному металлу детали.
А в 70-е годы была выдвинута гипотеза и экспериментально подтверждено существование явление управляемого внутреннего фазового водородного наклепа и представлены новые понятия сформулированных научных принципов и концепций.
Одними из основных принципов этого научного направления [7] являются то, что водород является универсальным внешним агентом и легирующим элементом, обеспечивающим возможность новых эффективных методов обработки металлических деталей, и что, используя воздействие водородом и водородофазовым наклепом, можно существенно упрочнять и пластифицировать поверхности этих металлических деталей.
На механизм благотворного влияния водорода на технологическую пластичность металлов и сплавов обращали внимание все больше исследователей. Из отечественных исследований можно отметить работы [8, 9, 10, 11].
Ввиду высокой подвижности растворенного водорода в металлах и сплавах, так согласно [12] коэффициенты диффузии водорода в металлах и сплавах на 15-20 порядков выше, чем для кислорода или азота при комнатных температурах, и на 20-30 порядков выше атомов собственной решетки металлов, растворенный водород проникает на большую глубину и занимает места в энергетических ловушках в переходной зоне с остаточными растягивающими напряжениями, вызванными силовым упрочнением поверхности материала дробью или лазером.
Перетекание растворенного водорода в места с растянутыми волокнами металла или сплава известно как эффект Горского [12, 13] и с учетом высокой подвижности растворенного водорода начало заполнения атомами водорода энергетических ловушек в виде дислокаций, вакансий, дефектов решетки происходит уже в процессе деформирования поверхности слоя металла и дополнительно их пластифицирует.
После силового упрочнения поверхности металлической детали дробью или лазером, водород, заполняя оставшиеся энергетические ловушки в виде дислокаций, вакансий, дефектов решетки, снимает растягивающие напряжения в слое и в местах перекрытия лазерных пятен на поверхности обрабатываемой металлической детали.
Обработку поверхности детали компрессионным сжатием проводят путем уплотняющего воздействия лазерным лучом в виде лазерного импульса.
Наиболее предпочтительным способом предварительного насыщения водородом поверхности металлической детали является баротермическая обработка детали газообразным водородом, например, представленная в [6], при которой производят дегазацию растворенных в металлической детали растворенных газов азота, кислорода и др., для чего металлическую деталь помещают в барокамеру и с нагревом создают вакуум. Затем на горячую деталь подают водород под давлением, выдерживают во времени и охлаждают в присутствии водорода.
На фиг. 1 представлена идеализированная изотерма предварительного насыщения водородом поверхности детали. На оси абсцисс отражено количество растворенного водорода ξ, на ординате - давление Р при фиксированной температуре Т.
Здесь участок 1 - отражает растворенный водород в металле или сплаве и обозначается как α фаза, 2 - участок (α+β)-начало фазового превращения с образованием гидридной β фазы и его полного образования до β фазы и участок 3 - растворение водорода в гидридной β фазе.
Начало 2 участка - это начало водородной коррозии и разрушения металла или сплава, поэтому для водородного наклепа используется начальная часть 1 участка, количество растворенного водорода в котором отражено заштрихованной областью.
Точное значение количества растворенного водорода индивидуально для каждого металла или сплава и принимается в пределах Δξ=(0-50)% α фазы.
После обработки поверхности детали компрессионным сжатием проводят нормализацию металлической детали путем баротермической обработки водородом с нагревом при температуре 50-100 °С и давлении водорода 0,01-0,1 МПа с выдержкой 30-120 мин.
Использованные источники
1. Патент РФ №2517632.
2. Патент РФ №2433896.
3. Сахвадзе Г.Ж., Гаврилина Л.В. Лазерно-ударная обработка материалов при однократных и многократных импульсных воздействиях. Журнал Проблемы машиностроения и надежности машин №6, 2015 г.
4. Сахвадзе Г.Ж., Гаврилина Л.В., Киквидзе О.Г. Влияние эффекта перекрытия лазерных пятен на остаточные напряжения при лазерно-ударно-волновой обработке материалов. Журнал Проблемы машиностроения и надежности машин №3, 2016 г.
5. Патент РФ №2407620.
6. А.с. СССР №510529.
7. Гольцов В.А. Водородофазовый наклеп и водородная обработка материалов. Журнал Альтернативная энергетика и экология, №1, 2014 г.
8. Ильин А.А. Фазовые и структурные превращения в титановых сплавах, легированных водородом // Изв. вузов. Цв. металлургия. 1987. №1. С.96-101.
9. Носов В.К., Колачев Б.А. Водородное пластифицирование при горячей деформации титановых сплавов. М.: Металлургия, 1986. 118 с.
10. Ливанов В.А., Колачев Б.А., Носов В.К. О механизме благоприятного влияния водорода на технологическую пластичность титановых сплавов // В кн.: Металловедение и литье легких сплавов. - М.: Металлургия. 1977, с. 312-320.
11. Носов В.К., Колачев Б.А., Павлов Е.И. Водородное пластифицирование жаропрочных титановых сплавов. Изв. АН СССР. Металлы. 1983. №1. С. 134-137.
12. Водород в металлах. Книга под редакцией Г. Алефельда и И. Фелькля, том 1, Основные свойства. Издательство <Мир>, Москва, 1981 г.
13. Водород в металлах. Книга под редакцией Г. Алефельда и И. Фелькля, том 2, Прикладные аспекты. Издательство <Мир>, Москва, 1981 г.
Claims (2)
1. Способ упрочнения поверхности металлической детали, включающий обработку поверхности детали компрессионным сжатием путем уплотняющего воздействия дробью и/или лазерным лучом, отличающийся тем, что предварительно осуществляют насыщение поверхности металлической детали водородом в количестве, обеспечивающем заполнение всех концентраторов начала микротрещин, а после упомянутой обработки поверхности детали компрессионным сжатием проводят нормализацию металлической детали путем баротермической обработки водородом с нагревом при температуре 50-100 оС и давлении водорода 0,01-0,1 МПа с выдержкой 30-120 мин.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что обработку поверхности детали компрессионным сжатием проводят путем уплотняющего воздействия лазерным лучом в виде лазерного импульса.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016150665A RU2660485C2 (ru) | 2016-12-22 | 2016-12-22 | Комбинированная лазерно-водородная технология упрочнения поверхностей деталей из металлов и сплавов |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016150665A RU2660485C2 (ru) | 2016-12-22 | 2016-12-22 | Комбинированная лазерно-водородная технология упрочнения поверхностей деталей из металлов и сплавов |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2016150665A3 RU2016150665A3 (ru) | 2018-06-22 |
| RU2016150665A RU2016150665A (ru) | 2018-06-22 |
| RU2660485C2 true RU2660485C2 (ru) | 2018-07-06 |
Family
ID=62713263
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016150665A RU2660485C2 (ru) | 2016-12-22 | 2016-12-22 | Комбинированная лазерно-водородная технология упрочнения поверхностей деталей из металлов и сплавов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2660485C2 (ru) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2407620C2 (ru) * | 2005-08-12 | 2010-12-27 | Снекма | Металлическая деталь, обрабатываемая методом компрессии ее подповерхностных слоев, и способ ее изготовления |
| RU2441942C2 (ru) * | 2007-10-05 | 2012-02-10 | Мицубиси Хеви Индастрис, Лтд. | Способ обработки металлической детали, конструктивный элемент, содержащий такую деталь, и способ восстановления металлической детали |
| EP2266722B1 (en) * | 2004-09-15 | 2012-03-14 | Nippon Steel Corporation | Method of production of a high strength part |
| RU2447012C1 (ru) * | 2010-10-28 | 2012-04-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Способ получения наноструктурированной поверхности сталей методом лазерно-плазменной обработки |
| US8330070B2 (en) * | 2006-05-11 | 2012-12-11 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Laser shock hardening method and apparatus |
-
2016
- 2016-12-22 RU RU2016150665A patent/RU2660485C2/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2266722B1 (en) * | 2004-09-15 | 2012-03-14 | Nippon Steel Corporation | Method of production of a high strength part |
| RU2407620C2 (ru) * | 2005-08-12 | 2010-12-27 | Снекма | Металлическая деталь, обрабатываемая методом компрессии ее подповерхностных слоев, и способ ее изготовления |
| US8330070B2 (en) * | 2006-05-11 | 2012-12-11 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Laser shock hardening method and apparatus |
| RU2441942C2 (ru) * | 2007-10-05 | 2012-02-10 | Мицубиси Хеви Индастрис, Лтд. | Способ обработки металлической детали, конструктивный элемент, содержащий такую деталь, и способ восстановления металлической детали |
| RU2447012C1 (ru) * | 2010-10-28 | 2012-04-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Способ получения наноструктурированной поверхности сталей методом лазерно-плазменной обработки |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2016150665A3 (ru) | 2018-06-22 |
| RU2016150665A (ru) | 2018-06-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Clauer et al. | Effects of laser induced shock waves on metals | |
| Fabbro et al. | Physics and applications of laser-shock processing | |
| Adu-Gyamfi et al. | The effects of laser shock peening scanning patterns on residual stress distribution and fatigue life of AA2024 aluminium alloy | |
| Maawad et al. | Investigation on the surface and near-surface characteristics of Ti–2.5 Cu after various mechanical surface treatments | |
| Clauer et al. | Laser shock processing as a surface enhancement process | |
| US11590609B2 (en) | Laser shock peening apparatuses and methods | |
| Spadaro et al. | Effects of laser shock processing and shot peening on 253 MA austenitic stainless steel and their consequences on fatigue properties | |
| US20210164106A1 (en) | Combined treatment method for improving corrosion resistance of metal component in chlorine-containing solution | |
| Zhang et al. | Progress in applications of shockwave induced by short pulsed laser on surface processing | |
| Zhang et al. | A comprehensive review of fatigue behavior of laser shock peened metallic materials | |
| Clauer et al. | Interaction of laser-induced stress waves with metals | |
| Umapathi et al. | Wavelength dependent deformation in a laser peened Ti-2.5 Cu alloy | |
| Pan et al. | Superior wear resistance in cast aluminum alloy via femtosecond laser induced periodic surface structures and surface hardening layer | |
| Maharjan et al. | High energy laser shock peening of Ti6Al4V alloy without any protective coating | |
| US6203633B1 (en) | Laser peening at elevated temperatures | |
| Sakhvadze et al. | Two-sided laser shock processing | |
| Ocatia et al. | Laser shock processing as a method for surface properties modlficatlon of metallic materials | |
| Hua et al. | Strengthened and hydrophobic surface of titanium alloy by femtosecond laser shock peening without a protective or sacrificial layer | |
| RU2660485C2 (ru) | Комбинированная лазерно-водородная технология упрочнения поверхностей деталей из металлов и сплавов | |
| Lei et al. | High energy femtosecond laser peening of 2024 aluminum alloy | |
| Razavi et al. | Laser surface treatments of aluminum alloys | |
| Peyre et al. | New trends in laser shock wave physics and applications | |
| Schulze Niehoff et al. | Non-thermal laser stretch-forming | |
| Ti6Al4V | The effect of the Laser Shock Peening (LSP) on the microstructure and properties of the surface layer of Ti6Al4V alloy has been studied. Laser shock processing was accomplished by a high-power Q-switched Nd: YAG laser, operating in a 1,064 µm wavelength range. The laser power density was 1 GW/cm2 and a puls duration 18 ns. Before the laser processing the material was covered by a 50 µm absorption layer and 3 mm layer of water. Investigations of modified surface layer were carried out by scanning (SEM) and transmission electron microscopy (TEM). The chemical composition of treated surface | |
| Hassan et al. | The effect of laser shock peening on fatigue life using pure water and hydrofluoric acid as a confining layer of Al–alloy 7075-T6 |