RU2658588C1 - Method of manufacturing of the control capillary leak - Google Patents
Method of manufacturing of the control capillary leak Download PDFInfo
- Publication number
- RU2658588C1 RU2658588C1 RU2017120091A RU2017120091A RU2658588C1 RU 2658588 C1 RU2658588 C1 RU 2658588C1 RU 2017120091 A RU2017120091 A RU 2017120091A RU 2017120091 A RU2017120091 A RU 2017120091A RU 2658588 C1 RU2658588 C1 RU 2658588C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- test gas
- filling
- capillary
- pressure
- leak
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 58
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 18
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 12
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 4
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 3
- 238000009736 wetting Methods 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 59
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 5
- LVGUZGTVOIAKKC-UHFFFAOYSA-N 1,1,1,2-tetrafluoroethane Chemical compound FCC(F)(F)F LVGUZGTVOIAKKC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000004812 organic fluorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000700 radioactive tracer Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M3/00—Investigating fluid-tightness of structures
- G01M3/02—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B23/00—Re-forming shaped glass
- C03B23/04—Re-forming tubes or rods
- C03B23/08—Re-forming tubes or rods to exact dimensions, e.g. calibrating
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Examining Or Testing Airtightness (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области испытательной техники, в частности к способу изготовления контрольных капиллярных течей, и может найти применение в тех областях техники, где проводится контроль герметичности изделий по утечке конденсирующихся газов, например хладагентов, с получением количественных характеристик негерметичности, выполняется настройка, определение чувствительности и метрологическая оценка газоаналитической аппаратуры.The invention relates to the field of testing equipment, in particular to a method for manufacturing control capillary leaks, and can find application in those areas of technology where the tightness of products is monitored for leakage of condensing gases, for example refrigerants, to obtain quantitative characteristics of leakage, tuning, sensitivity determination, and metrological assessment of gas analytical equipment.
Известны жидкостные контрольные течи (ОСТ 134-1052-2010. Общие технические требования). Течи контрольные, заправленные рабочими или технологическими средами изделий ракетно-космической техники, корпус которых заполняется контрольной средой - жидкостью. Заправка выполняется заливом жидкости в корпус, который затем герметизируется дуффузионно-проницаемым элементом. Поток контрольной среды после герметизации через диффузионно-проницаемый элемент обеспечивается за счет перепада между внутренним давлением насыщенных паров жидкости в корпусе контрольной течи и внешним атмосферным давлением. Недостатком такой течи будет большая погрешность воспроизведения эталонного потока, так как изменение атмосферного давления постоянно влечет изменение эталонного потока течи. Кроме того, в такую течь трудно заправить газы, например хладагенты, с большим давлением насыщенных паров, которые хранятся в специальных баллонах.Liquid control leaks are known (OST 134-1052-2010. General technical requirements). Control leaks filled with working or technological media of rocket and space technology products, the body of which is filled with a control medium - liquid. Filling is carried out by pouring liquid into the body, which is then sealed by a diffusion-permeable element. The flow of the control medium after sealing through the diffusion-permeable element is ensured by the difference between the internal pressure of the saturated vapor of the liquid in the body of the control leak and the external atmospheric pressure. The disadvantage of such a leak will be a large error in reproducing the reference stream, since a change in atmospheric pressure constantly entails a change in the reference stream of the leak. In addition, it is difficult to charge gases, such as refrigerants, with high saturated vapor pressure, which are stored in special containers, into such a leak.
Для получения стабильного потока пробных газов используется тянутый стеклянный капилляр, устанавливаемый герметично в корпус контрольной течи (ОСТ 92-2125-87. Контрольные течи. Технические условия), который представляет собой металлический баллон с заправочным клапаном. Корпус заполняется пробным газом от стандартного баллона с пробным газом на специальной установке. Однако недостатком является то, что если в качестве пробного газа или контрольной среды используются легкоконденсирующиеся газы или хладагенты, то при заполнении ими капиллярной течи газ может сконденсироваться в процессе эксплуатации в микроканале капилляра. В этом случае поток пробного газа через капилляр может прекратиться или значительно изменить свое значение.To obtain a stable flow of sample gases, an elongated glass capillary is used, which is installed tightly in the body of the control leak (OST 92-2125-87. Control leaks. Technical conditions), which is a metal cylinder with a filling valve. The casing is filled with test gas from a standard test gas cylinder in a special installation. However, the disadvantage is that if slightly condensing gases or refrigerants are used as the test gas or control medium, then when they fill the capillary leak, the gas can condense during operation in the microchannel of the capillary. In this case, the flow of sample gas through the capillary may stop or significantly change its value.
Технической проблемой настоящего изобретения является повышение надежности и работоспособности контрольной течи, заправленной легко конденсирующимся пробным газом, обеспечение стабильности потока пробного газа при проведении контроля герметичности и повышение точности воспроизводимого эталонного потока контрольной течи.The technical problem of the present invention is to increase the reliability and operability of a control leak filled with an easily condensable test gas, to ensure the stability of the test gas flow during leak testing, and to increase the accuracy of the reproducible reference flow of the control leak.
Для решения технической проблемы предлагается способ изготовления контрольной капиллярной течи, заключающийся в вытягивании стеклянного капилляра с получением требуемого потока пробного газа в рабочем диапазоне давления течи, установки и герметизации его в корпусе контрольной течи, вакуумировании внутренней полости течи и заполнении ее пробным газом, согласно изобретению при заполнении внутренней полости течи контролируется температура заполнения пробного газа и выбирается давление заполнения из условия не превышения давления конденсации пара пробного газа в капилляре при температуре заполнения, для чего допустимое значение давления заполнения PЗ рассчитывается по формулеTo solve the technical problem, a method for manufacturing a control capillary leak is proposed, which consists in drawing out a glass capillary to obtain the required test gas flow in the working range of the leak pressure, installing and sealing it in the control leak housing, evacuating the internal leak cavity and filling it with test gas, according to the invention, filling the internal cavity of the leak, the filling temperature of the test gas is controlled and the filling pressure is selected from the condition that the pressure does not exceed ndensatsii steam tracer gas at a temperature in the capillary filling, which filling permissible value of pressure P G is calculated using the formula
гдеWhere
PЗ - допустимое давление заполнения, Па;P C - permissible filling pressure, Pa;
PК - давление конденсации пара пробного газа в капилляре, Па;P K is the vapor condensation pressure of the test gas in the capillary, Pa;
PН - давление насыщенных паров пробного газа при температуре заполнения TЗ, определяется по графику зависимости давления насыщенных паров пробного газа от температуры, Па;P N - pressure of saturated vapors of the test gas at the filling temperature T З , determined by the graph of the dependence of the pressure of saturated vapors of the test gas on temperature, Pa;
M - молярная масса пробного газа, кг/моль;M is the molar mass of the test gas, kg / mol;
σ - коэффициент поверхностного натяжения жидкости в контакте со стенками капилляра, Н/м;σ is the coefficient of surface tension of the liquid in contact with the walls of the capillary, N / m;
Θ - угол смачивания (краевой) в контакте жидкости со стенками капилляра;Θ is the wetting angle (boundary) in contact with the liquid walls of the capillary;
ρ - плотность жидкой фазы пробного газа, кг/м3,ρ is the density of the liquid phase of the test gas, kg / m 3 ,
R=8,314 - универсальная газовая постоянная, Дж/(К⋅моль);R = 8.314 is the universal gas constant, J / (K⋅mol);
TЗ - температура заполнения, К;T W - filling temperature, K;
d - диаметр проходного отверстия капилляра, м.d is the diameter of the bore of the capillary, m
Отличительным признаком предложенного способа изготовления контрольной течи является то, что контролируется температура заполнения и выбирается диапазон давления заполнения течи пробным газом из условия не превышения давления конденсации паров пробного газа в капилляре при температуре заполнения.A distinctive feature of the proposed method for manufacturing a control leak is that the filling temperature is controlled and the range of the filling pressure of the leak with the test gas is selected from the condition that the vapor pressure of the test gas in the capillary does not exceed the filling temperature.
Сравнение заявляемого технического решения - способа изготовления капиллярной контрольной течи - с уровнем техники по научно-технической литературе и патентным источникам показывает, что совокупность существенных признаков заявленного решения не была известна. Следовательно, оно соответствует условию патентоспособности - «новизна».A comparison of the claimed technical solution - the method of manufacturing a capillary control leak - with the prior art in the scientific and technical literature and patent sources shows that the set of essential features of the claimed solution was not known. Therefore, it meets the condition of patentability - “novelty”.
Заявляемое решение может быть промышленно применимо, т.к. может быть изготовлено промышленным способом, осуществимо и воспроизводимо, следовательно, оно соответствует условию патентоспособности - «промышленная применимость».The claimed solution can be industrially applicable, because can be manufactured industrially, feasibly and reproducibly, therefore, it meets the condition of patentability - “industrial applicability”.
Предлагаемое решение иллюстрируется чертежами, где на фиг. 1 изображена схема заполнения контрольной течи пробным газом, а на фиг. 2 изображен график зависимости давления насыщенных паров пробного газа от температуры, по которому определяется давление насыщенных паров при температуре заполнения контрольной течи.The proposed solution is illustrated by drawings, where in FIG. 1 shows a scheme for filling a test leak with test gas, and FIG. 2 shows a graph of the temperature dependence of the saturated vapor pressure of the test gas, which determines the saturated vapor pressure at the filling temperature of the control leak.
Для контрольных капиллярных течей, изготавливаемых согласно ОСТ 92-2125-87, рабочий диапазон давления пробного газа составляет от 19,62⋅104 до 9,81⋅105 Па (от 2,0 до 10,0 кгс/см2).For control capillary leaks manufactured according to OST 92-2125-87, the working pressure range of the test gas is from 19.62⋅10 4 to 9.81⋅10 5 Pa (from 2.0 to 10.0 kgf / cm 2 ).
При изготовлении контрольной течи вытягивается стеклянный капилляр из стекла термометрического, для получения необходимого потока капилляр подрезается и определяется поток в рабочем диапазоне давления пробного газа от 2,0 (Pmin) до 10,0 кгс/см2 (от 19,62⋅104 до 9,81⋅105 Па). Рабочий диапазон температур, при которых эксплуатируются и, следовательно, заправляются контрольные течи, составляет от 15 до 35°C (ОСТ 92-0692-83. Испытания на герметичность. Требования к оснастке и помещению). Однако при заполнении контрольных течей легкоконденсирующимися газами или хладагентами, например хладоном 134а, из стандартного баллона, где часть газа находится в жидкой фазе, до максимального рабочего давления 10 кгс/см2 (9,81⋅105 Па), часть газа может сконденсироваться в корпусе течи в виде жидкости, так как давление насыщенных паров даже при максимальной температуре эксплуатации 35°C меньше 10 кгс/см2 (9,81⋅105 Па), смотри таблицу 1, где представлены значения давлений насыщенных паров хладонов 134а и 290 при соответствующих температурах («Промышленные фторорганические продукты. Справочное издание» Б.Н. Максимов, В.Г. Барабанов и др. - СПб.: Химия, 1996. - 544 с.).In the manufacture of the control leak, a glass capillary is drawn from thermometric glass, to obtain the required flow, the capillary is cut and the flow is determined in the working range of the test gas pressure from 2.0 (P min ) to 10.0 kgf / cm 2 (from 19.62⋅10 4 up to 9.81⋅10 5 Pa). The operating temperature range at which control leaks are operated and, therefore, refuel, is from 15 to 35 ° C (OST 92-0692-83. Leak tests. Equipment and room requirements). However, when filling control leaks with easily condensable gases or refrigerants, for example, freon 134a, from a standard cylinder, where part of the gas is in the liquid phase, to a maximum working pressure of 10 kgf / cm 2 (9.81⋅10 5 Pa), some of the gas may condense in the body of the leak in the form of a liquid, since the pressure of saturated vapors even at a maximum operating temperature of 35 ° C is less than 10 kgf / cm 2 (9.81 Па10 5 Pa), see table 1 for the values of saturated vapor pressures of freons 134a and 290 at appropriate temperatures (“Industry organofluorine products. Reference publication "BN Maksimov, VG Barabanov and others - St. Petersburg: Chemistry, 1996. - 544 p.).
В этом случае жидкость может попасть в микроканал капилляра, закупорить его и перекрыть поток газа, значение которого значительно уменьшится или прекратится совсем. Кроме того, известно, что в узких капиллярах возможна конденсация паров при давлениях, меньших значений давления насыщенного пара.In this case, the liquid can enter the microchannel of the capillary, clog it and block the gas flow, the value of which will significantly decrease or completely stop. In addition, it is known that in narrow capillaries vapor condensation is possible at pressures lower than saturated vapor pressure.
В связи с этим, при изготовлении контрольной течи капилляр при требуемом потоке подбирают таким, чтобы при заполнении течи давление газа не превышало давления конденсации пара пробного газа в капилляре при температуре заполнения, для чего допустимое значение давления заполнения PЗ рассчитывается по формуле (см. «Адсорбция, удельная поверхность, пористость». Грег С., Синг К., М., Мир, 1984 г., стр. 130):In this regard, in the manufacture of the control leak, the capillary at the required flow is selected so that when filling the leak the gas pressure does not exceed the condensation pressure of the test gas vapor in the capillary at the filling temperature, for which the permissible filling pressure P З is calculated by the formula (see " Adsorption, specific surface area, porosity. ”Greg S., Sing K., M., Mir, 1984, p. 130):
гдеWhere
PЗ - допустимое давление заполнения, Па;P C - permissible filling pressure, Pa;
PК - давление конденсации пара пробного газа в капилляре, Па;P K is the vapor condensation pressure of the test gas in the capillary, Pa;
PН - давление насыщенных паров пробного газа при температуре заполнения TЗ, определяется по графику зависимости давления насыщенных паров пробного газа от температуры, Па;P N - pressure of saturated vapors of the test gas at the filling temperature T З , determined by the graph of the dependence of the pressure of saturated vapors of the test gas on temperature, Pa;
M - молярная масса пробного газа, кг/моль;M is the molar mass of the test gas, kg / mol;
σ - коэффициент поверхностного натяжения жидкости в контакте со стенками капилляра, Н/м;σ is the coefficient of surface tension of the liquid in contact with the walls of the capillary, N / m;
Θ - угол смачивания (краевой) в контакте жидкости со стенками капилляра;Θ is the wetting angle (boundary) in contact with the liquid walls of the capillary;
ρ - плотность жидкой фазы пробного газа, кг/м3,ρ is the density of the liquid phase of the test gas, kg / m 3 ,
R=8,314 - универсальная газовая постоянная, Дж/(К⋅моль);R = 8.314 is the universal gas constant, J / (K⋅mol);
TЗ - температура заполнения, К;T W - filling temperature, K;
d - диаметр проходного отверстия капилляра, м.d is the diameter of the bore of the capillary, m
Для изготовления контрольной течи и заполнении ее пробным газом строится график зависимости давления насыщенных паров пробного газа от температуры (см. фиг. 2). Измеряется температура пробного газа при заполнении контрольной течи, определяется по графику при этой температуре значение давления насыщенных паров PН, определяется по формуле давление конденсации пара пробного газа при температуре заполнения PК, определяется диапазон допустимого давления заполнения PЗ контрольной течи Pmin≤PЗ≤PК и подрезается капилляр, чтобы получить требуемый поток пробного газа в этом диапазоне давлений.To make a control leak and fill it with test gas, a graph of the temperature dependence of the saturated vapor pressure of the test gas is constructed (see Fig. 2). The temperature of the test gas is measured when the test leak is filled, the value of the saturated vapor pressure P N is determined according to the schedule at this temperature, the condensation pressure of the test gas vapor is determined by the formula at the filling temperature P K , the range of admissible filling pressure P Z is determined for the control leak P min ≤P З ≤P K and the capillary is cut to obtain the required sample gas flow in this pressure range.
Заполнение контрольной течи осуществляется следующим образом (фиг. 1). Контрольная течь, включающая в себя 1 - капилляр, 2 - герметичный корпус течи и 3 - заправочный клапан, присоединяется через штуцер 4 к устройству для заполнения пробным газом, состоящему из 5 - датчика температуры, 6 - мановакуумметра, 7, 8, 10 - клапанов, 9 - вакуумного насоса, 11 - регулятора давления, 12 - манометра и присоединенного через штуцер 13 и клапан 14 стандартного баллона с пробным газом 15. Вакуумным насосом 9 вакуумируется внутренняя полость корпуса течи 2, контроль остаточного давления в полости осуществляется по мановакуумметру 6. Далее в корпус подается пробный газ из баллона 15 через регулятор давления 11 до требуемого значения давления, контроль температуры и давления пробного газа осуществляется по датчику температуры 5 и мановакуумметру 6 соответственно. При этом допустимое давление заполнения PЗ контрольной течи пробным газом, например хладоном 134а, определяется по вышеприведенной формуле, а значение давления насыщенных паров PН при температуре заполнения tЗ, необходимое для расчета по графику, представленному на фиг. 2, где PНП - давление насыщенных паров пробного газа; PН - давление насыщенных паров пробного газа при температуре заполнения; t - температура пробного газа; tР - рабочий диапазон температур, при которых может эксплуатироваться контрольная течь; tЗ - температура заполнения пробным газом; Pmin - минимальное давление заполнения пробного газа по ОСТ 92-2125-87.Filling the control leak is as follows (Fig. 1). The control leak, which includes 1 — capillary, 2 — sealed leak housing, and 3 — refueling valve, is connected through a
Производится выдержка для стабилизации показаний давления и температуры пробного газа, закрывается заправочный клапан 3, и течь отсоединяется от устройства для заполнения.An exposure is made to stabilize the pressure and temperature of the test gas, the
Таким образом, применение предлагаемого способа изготовления контрольной течи с определением необходимого диапазона давления заполнения при температуре заполнения позволит получить стабильность потока пробного газа при эксплуатации капиллярной контрольной течи, следовательно, повысит ее надежность. Особенно это важно для капилляров с ультрамалым диаметром микроканала d, как это видно из таблицы 2, на примере для хладона 134а.Thus, the application of the proposed method for the manufacture of control leaks with the determination of the required range of filling pressure at the filling temperature will allow to obtain the stability of the sample gas flow during operation of the capillary control leaks, therefore, will increase its reliability. This is especially important for capillaries with an ultra-small diameter microchannel d, as can be seen from table 2, for example, for freon 134a.
Капиллярные контрольные течи со стеклянным капилляром на практике заполнялись различными пробными газами, в частности хладагентами R134a, R404a, R290, значения параметров при заполнении и полученных потоков пробного газа указаны в таблице 3.In practice, capillary control leaks with a glass capillary were filled with various test gases, in particular, refrigerants R134a, R404a, R290, the values of the parameters during filling and the obtained sample gas flows are shown in Table 3.
Контрольные течи, заполненные хладонами, надежно эксплуатировались в течение межкалибровочного периода, при этом в паспорте на течь указывалось максимально допустимое давление заполнения при температуре 20°С.The control leaks filled with freon were reliably operated during the inter-calibration period, while the maximum permissible filling pressure at a temperature of 20 ° C was indicated in the passport for the leak.
Claims (12)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017120091A RU2658588C1 (en) | 2017-06-07 | 2017-06-07 | Method of manufacturing of the control capillary leak |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017120091A RU2658588C1 (en) | 2017-06-07 | 2017-06-07 | Method of manufacturing of the control capillary leak |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2658588C1 true RU2658588C1 (en) | 2018-06-21 |
Family
ID=62713577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017120091A RU2658588C1 (en) | 2017-06-07 | 2017-06-07 | Method of manufacturing of the control capillary leak |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2658588C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2736165C1 (en) * | 2020-04-03 | 2020-11-12 | Евгений Михайлович Кожевников | Control capillary leak manufacturing method |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU726036A1 (en) * | 1977-12-27 | 1980-04-05 | Предприятие П/Я М-5671 | Method of reference flow obtaining |
| RU2386936C1 (en) * | 2009-02-18 | 2010-04-20 | Открытое Акционерное Общество "Научно-Исследовательский Институт "Гермес" | Controlled check leak |
| RU108142U8 (en) * | 2011-04-18 | 2012-03-10 | Открытое Акционерное Общество "Научно-Исследовательский Институт "Гермес" | CONTROL LEAK |
-
2017
- 2017-06-07 RU RU2017120091A patent/RU2658588C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU726036A1 (en) * | 1977-12-27 | 1980-04-05 | Предприятие П/Я М-5671 | Method of reference flow obtaining |
| RU2386936C1 (en) * | 2009-02-18 | 2010-04-20 | Открытое Акционерное Общество "Научно-Исследовательский Институт "Гермес" | Controlled check leak |
| RU108142U8 (en) * | 2011-04-18 | 2012-03-10 | Открытое Акционерное Общество "Научно-Исследовательский Институт "Гермес" | CONTROL LEAK |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2736165C1 (en) * | 2020-04-03 | 2020-11-12 | Евгений Михайлович Кожевников | Control capillary leak manufacturing method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Tison | Experimental data and theoretical modeling of gas flows through metal capillary leaks | |
| RU2658588C1 (en) | Method of manufacturing of the control capillary leak | |
| TWI701428B (en) | Leak detection apparatus and leak detection method | |
| CN106289666B (en) | Calibration device and method for vacuum leak at ambient temperature | |
| CN107367440B (en) | Method for acetylene adsorption measurement | |
| US2475317A (en) | Thermometer filling system | |
| RU2680159C9 (en) | Method for determining volumes of closed cavities | |
| CN108845100A (en) | The self-enclosed property imitative experimental appliance of shale and experimental method | |
| US9816951B2 (en) | Method for determining a volume thermal expansion coefficient of a liquid | |
| Vennix | Low temperature volumetric properties and the development of an equation of state for methane | |
| RU2386936C1 (en) | Controlled check leak | |
| US6318149B1 (en) | Method and device for determining the joule-thomson coefficient of a fluid | |
| RU2736165C1 (en) | Control capillary leak manufacturing method | |
| US11162883B2 (en) | Fluid characteristics measurement system, program storage medium storing program for fluid characteristics measurement system, and fluid characteristics measurement method | |
| US3002372A (en) | Steam purge indicator method and apparatus | |
| RU2100799C1 (en) | Device calibrating and graduating sensors of gas humidity under pressure | |
| RU2494352C1 (en) | Vessel volume measurement method, and device for its implementation | |
| Drzal et al. | A high precision volumetric gas adsorption apparatus for surface studies | |
| US11656163B2 (en) | Method for measuring the vapor pressure of liquid and solid substances | |
| RU2766188C1 (en) | Methods and test bench for measuring deformation of granules of nanoporous materials, stimulated by adsorption or temperature by dilatometric method | |
| RU2515218C1 (en) | Method to test product for tightness | |
| RU2309387C1 (en) | Device for batching gas | |
| EA029297B1 (en) | Device for testing tightness of polymer fuel pipelines in vehicles | |
| RU82036U1 (en) | DEVICE FOR DETERMINING DIFFUSION HYDROGEN | |
| JP6343781B2 (en) | Flow rate measuring device, flow rate measuring method, and gas analysis system |