RU2657340C1 - Устройство для измерения составляющих векторов аэродинамической силы и момента - Google Patents
Устройство для измерения составляющих векторов аэродинамической силы и момента Download PDFInfo
- Publication number
- RU2657340C1 RU2657340C1 RU2017129322A RU2017129322A RU2657340C1 RU 2657340 C1 RU2657340 C1 RU 2657340C1 RU 2017129322 A RU2017129322 A RU 2017129322A RU 2017129322 A RU2017129322 A RU 2017129322A RU 2657340 C1 RU2657340 C1 RU 2657340C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- beams
- central part
- measuring
- components
- propellers
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M9/00—Lubrication means having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01M1/00 - F01M7/00
- F01M9/06—Dip or splash lubrication
Abstract
Изобретение относится к области аэромеханических измерений и может быть использовано для измерения компонентов векторов аэродинамической силы и момента, действующих на модели воздушных винтов самолетов, несущих винтов вертолетов и гребных винтов судов, испытываемых в аэродинамических трубах, бассейнах и в гидроканалах. Устройство содержит соединяемую с двигателем ступицу, обод для крепления испытываемого винта, соединенный со ступицей четырьмя пакетами балок с наклеенными тензорезисторами, собранными в измерительные мосты. Причем каждый пакет балок состоит из трех или более балок с пониженной жесткостью центральной части. При этом балки имеют непризматическую форму и понижение жесткости центральной части обеспечено за счет заужения центральной части. Пониженная жесткость центральной части обеспечена за счет отверстий и вырезов различных размеров и форм. Технический результат заключается в повышении точности измерения нагрузок на вращающиеся воздушные винты. 2 з.п. ф-лы, 7 ил.
Description
Изобретение относится к области аэромеханических и гидромеханических измерений, в частности, для измерения компонентов векторов аэрогидродинамической силы и момента, действующих на модели воздушных винтов самолетов, несущих винтов вертолетов, и гребных винтов судов, испытываемых в аэродинамических трубах, бассейнах и в гидроканалах.
Область применения - авиация, вертолетостроение и судостроение.
Зависимости составляющих векторов аэродинамической силы и момента от скорости потока, углового положения винта, скорости вращения и других режимов испытаний являются основными аэродинамическими характеристиками винта.
Количественное определение аэродинамических характеристик составляет цель испытаний моделей винтов в аэродинамических трубах.
Известное устройство - винтовой прибор ВП-107, в который встроены аэродинамические тензовесы (см. Остроухов С.П. «Аэродинамика воздушных винтов и винтокольцевых движителей». - М.: ФИЗМАТЛИТ, 2014. - 328 с. - ISBN 978-5-9221-1531-5, стр. 61-62). Данный прибор предназначен для исследования воздушных винтов как соосной, так и одиночной схемы. Для исследования винтов соосной схемы передняя и задняя часть винтового прибора ВП-107 устанавливаются друг напротив друга с зазором между втулками переднего и заднего венца воздушных винтов.
Винтовой прибор ВП-107 позволяет измерять силу тяги и крутящий момент на валу винта.
Основными недостатками винтового прибора ВП-107 является:
- влияние корпуса самого винтового прибора ВП-107 на измерение силы тяги и крутящего момента винта и необходимость ввода поправочных коэффициентов;
- всего два измеряемых компонента: тяга и крутящий момент;
- в силу конструктивных особенностей недостаточная точность измерения тяги переднего и заднего винтов соосной схемы.
Наиболее близким техническим решением, принятым за прототип, является устройство для измерения векторов аэродинамической силы и момента (см. материалы четвертого международного симпозиума по тензометрическим весам в Сан Диего, Калифорния, США Iwan Philipsen, Harrie Hoeijmakers "Dynamic Check and Temperature Correction for Six-Component Rotating Shaft Balances" приложение 2).
Устройство состоит из обода и ступицы, соединенных между собой четырьмя пакетами непризматических балок, содержащих по две балки в каждом пакете.
Для более полного представления об устройстве прототипа в приложении 1 показана фотография общего вида устройства, заимствованная из указанного выше источника.
Известное устройство с пакетами из двух балок каждый и нерегламентируемым расположением тензорезисторов на балках не обеспечивает требуемой точности измерения составляющих Y, Z и не исключает влияния компонент Му, Mz на X и X на Му, Mz, что снижает точность измерения указанных составляющих.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение точности измерения аэрогидродинамических нагрузок на винты самолетов, вертолетов, беспилотных летательных аппаратов, морских судов, энергетических установок.
Технический результат достигается тем, что в устройстве для измерения составляющих векторов аэродинамической силы и момента, действующих на вращающийся винт, содержащем соединяемую с двигателем ступицу, обод для крепления испытываемого винта, соединенный со ступицей четырьмя пакетами балок с наклеенными тензорезисторами, собранными в измерительные мосты, каждый пакет балок состоит из трех или более балок с пониженной жесткостью центральной части. При этом балки имеют непризматическую форму, и понижение жесткости центральной части обеспечено за счет заужения центральной части. Пониженная жесткость центральной части обеспечена за счет отверстий и вырезов различных размеров и форм.
Для более подробного пояснения предполагаемого устройства рассмотрим конструкцию, принцип действия и уравнения измерения, связывающие составляющие векторов аэродинамической силы и момента с выходными сигналами.
На фиг. 1 приведена конструкция устройства
На фиг. 2 показана 3D конструкция устройства
На фиг. 3 показан пакет балок
На фиг. 4 приведен график зависимости напряжений на вертикальных гранях балок от радиуса сопрягающей окружности
На фиг. 5 приведена кривая распределения напряжения σх(у)
На фиг. 6 приведена зависимость сигнального напряжения σn(у) от длины балки
На фиг. 7 приведены эпюры моментов Mn(у) и Ms(у).
Устройство фиг. 1 представляет собой моноблочную конструкцию, состоящую из обода 1, ступицы 2 и четырех пакетов балок 3, ориентированных вдоль прямоугольных осей OYZ. Ступица 2 выполняет роль адаптера, соединяющего устройство для измерения составляющих вектора аэродинамической силы и момента с валом двигателя при помощи шлицевого соединения 4, а обод является адаптером, соединяющим весы с втулкой через отверстие 5.
Пакет балок 3 представляет собой систему, состоящую из трех балок - двух крайних 6 и одной средней 7. Балки (фиг. 2) имеют одинаковую непризматическую (трапециедальную) форму в плане. Понижение жесткости центральной части балки обеспечено за счет заужения центральной части. Вертикальные грани балок - подкосы сопрягаются окружностями радиуса r. Длина балок 
, высота крайних балок 6 - b1, а средней балки 7 - b; расстояние между осями крайних балок 10.
На фиг. 3 приведена 3D конструкция устройства, у которого для большей наглядности вырезана одна четверть.
На вертикальных гранях средних балок 7 в сечениях 
наклеены тензорезисторы R1…R8 (фиг. 1) для измерения сил Y, Z. Размещение тензорезисторов на цилиндрических поверхностях (радиуса r) вертикальных граней позволяет повысить чувствительность устройства к сигналам Y, Z и, как следствие, увеличить точность измерения одноименных сил.
Механизм повышения чувствительности заключается в использовании явления концентрации напряжений в областях сопряжения подкосов балок.
На фиг. 4 приведен расчетный график зависимости напряжений на вертикальных гранях от безразмерного радиуса 
сопрягающей окружности.
Малые радиусы дают большую концентрацию напряжения и, следовательно, большую чувствительность, однако с уменьшением радиуса возникают сложности с наклейкой тензорезисторов на криволинейной поверхности.
Для принятых нами размеров балок разумный компромисс достигается при r=1,16⋅h1, обеспечивающий увеличение чувствительности в 1,3 раза.
Легко видеть, что составляющие Му, Mz и X не оказывают влияние на измерение сил Y, Z, т.к. тензорезисторы R1…R8 расположены симметрично относительно нейтральной оси средней балки 7, а сама балка 7 защищена от действия моментов двумя крайними балками 6.
Важным вопросом является достижение независимости измерения моментов Му, Mz от силы X и, наоборот, силы X от моментов Му, Mz. Сила X формирует эпюры моментов, действующих на балки:
где Х1 - сила X, приходящаяся на одну крайнюю балку 6.
Тензорезисторы R9…R16 (фиг. 1) размещаются в сечении 
, в котором эпюра моментов проходит через ноль 
, а сигнальное напряжение σn(у) от компонент Y, Mz достигает максимума (фиг. 6).
Таким путем обеспечивается независимость измерения компонент Му, Mz от силы X.
Заметим, что тензорезисторы с нечетными номерами (фиг. 1) расположены на верхних балках пакета балок 3, а с четными номерами, заключенными в скобки, на нижних балках.
Независимость измерения силы X от моментов Му, Mz достигается следующим образом: эпюры моментов Mn(у) и Ms(у), справедливые для двухбалочного пакета (приложение 1), отличаются от аналогичных графиков для трехбалочного пакета лишь масштабом. По этой причине последние могут быть использованы для восстановления качественной картины распределения деформаций в крайних балках 6 (фиг 7).
Из графиков следует, что деформации правой части балки 
от моментов Mn(у) и Ms(у) имеют различные знаки. Следовательно, существует сечение в указанном интервале изменения координаты у, в котором деформация обращается в ноль.
Если совместить поперечные оси решеток тензорезисторов компонента X с указанным сечением, то влияние Му и Mz на X исчезнет.
Обозначим через у0 координату такого сечения.
Условие равенства нулю напряжения в сечении у=у0
или с учетом (2)
откуда:
Входящие в выражение (10) коэффициенты жесткости 
и моменты сопротивления Wn(у0) и Ws(у0) трехбалочной схемы определяются по аналогии с введенными ранее одноименными параметрами двухбалочной схемы.
Заметим, что входящее в выражение (10) отношение моментов сопротивления 
не зависит от координаты у0.
На фиг. 1 показаны тензорезисторы R12…R24, расположенные на расстоянии у0 от корневых сечений, примыкающих к втулке 2, служащие для измерения составляющей X.
Для измерения составляющей Мх (крутящий момент) служат тензорезисторы R25…R32 расположенные на расстоянии 
от корневого сечения, примыкающего к ступице.
Максимум функции 
достигается в сечении 
, однако данное сечение находится на радиусе скругления между корнем балки и ступицей 2. Ввиду технологических особенностей наклеить в этом сечении резисторы не представляется возможным. Если не рассматривать сечение , то через максимум кривая напряжения проходит в сечении 
, а затем с ростом у круто падает. Следовательно, именно в сечении целесообразно наклеить тензорезисторы R25…R32.
Таким образом, обеспечивается максимальная чувствительность к измеряемому моменту Мх. Важно отметить, что смешение тензорезисторов вправо к центру балки 
ведет к резкой потере чувствительности. Расчеты показывают, что такое поведение кривой объясняется действием двух факторов: падением эпюры пропорционально у и падением момента сопротивления балки пропорционально 
.
Устройство работает следующим образом. Пакет балок 3 (фиг. 1) измеряет силы реакции по шести компонентам аэродинамической силы и момента. Деформации балок измеряются при помощи тензорезисторов, наклеенных на балки и включенных в тензометрический мост. Благодаря симметричности устройства можно измерять только четыре компонента из шести (X, Мх, Z, Mz), а оставшиеся два компонента (Y, Му) измеряются согласно угловому положению весов. Пакет балок состоит из двух крайних балок 6 и одной центральной 7 (фиг. 1). Крайние балки предназначены для измерения компонентов X, Мх, Mz, а центральная балка предназначена для измерения компонентов Z. Крайние балки 6 уменьшают влияние от компонентов X, Мх, Mz на центральную балку 7, что позволяет повысить точность измерения компонента Z.
Таким образом, предлагаемая конструкция обеспечивает высокую точность измерения по компоненту Z и является нечувствительной к паразитной температурной деформации модели.
Макет устройства изготовлен и находится в стадии испытаний.
Claims (3)
1. Устройство для измерения составляющих векторов аэродинамической силы и момента, действующих на вращающийся винт, содержащее соединяемую с двигателем ступицу, обод для крепления испытываемого винта, соединенный со ступицей четырьмя пакетами балок с наклеенными тензорезисторами, собранными в измерительные мосты, отличающееся тем, что каждый пакет балок состоит из трех или более балок с пониженной жесткостью центральной части.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что балки имеют непризматическую форму и понижение жесткости центральной части обеспечено за счет заужения центральной части.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что пониженная жесткость центральной части обеспечена за счет отверстий и вырезов различных размеров и форм.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017129322A RU2657340C1 (ru) | 2017-08-17 | 2017-08-17 | Устройство для измерения составляющих векторов аэродинамической силы и момента |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017129322A RU2657340C1 (ru) | 2017-08-17 | 2017-08-17 | Устройство для измерения составляющих векторов аэродинамической силы и момента |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2657340C1 true RU2657340C1 (ru) | 2018-06-13 |
Family
ID=62620257
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017129322A RU2657340C1 (ru) | 2017-08-17 | 2017-08-17 | Устройство для измерения составляющих векторов аэродинамической силы и момента |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2657340C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2717746C1 (ru) * | 2019-08-08 | 2020-03-25 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ)" | Многокомпонентные тензометрические весы |
| CN114136584A (zh) * | 2021-11-30 | 2022-03-04 | 中国航天空气动力技术研究院 | 一种轮毂式结构的六分量铰链力矩天平 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU514213A1 (ru) * | 1975-03-28 | 1976-05-15 | Научно-Исследовательский И Конструкторский Институт Испытательных Машин, Приборов И Средств Измерения Масс | Датчик силы |
| SU1421535A1 (ru) * | 1986-07-21 | 1988-09-07 | Московское научно-производственное объединение "Измеритель" | Устройство очувствлени |
| RU2287783C1 (ru) * | 2005-04-27 | 2006-11-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт им. проф. Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") | Тензометрические весы |
| RU121930U1 (ru) * | 2012-07-11 | 2012-11-10 | Федеральное государственное автономное научное учреждение "Центральный научно-исследовательский и опытно-конструкторский институт робототехники и технической кибернетики" (ЦНИИ РТК) | Шестикомпонентный датчик сил и моментов |
-
2017
- 2017-08-17 RU RU2017129322A patent/RU2657340C1/ru active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU514213A1 (ru) * | 1975-03-28 | 1976-05-15 | Научно-Исследовательский И Конструкторский Институт Испытательных Машин, Приборов И Средств Измерения Масс | Датчик силы |
| SU1421535A1 (ru) * | 1986-07-21 | 1988-09-07 | Московское научно-производственное объединение "Измеритель" | Устройство очувствлени |
| RU2287783C1 (ru) * | 2005-04-27 | 2006-11-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт им. проф. Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") | Тензометрические весы |
| RU121930U1 (ru) * | 2012-07-11 | 2012-11-10 | Федеральное государственное автономное научное учреждение "Центральный научно-исследовательский и опытно-конструкторский институт робототехники и технической кибернетики" (ЦНИИ РТК) | Шестикомпонентный датчик сил и моментов |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| Philipsen, I., Hoeijmakers H., "Dynamic Check and Temperature Correction for Six-Component Rotating Shaft Balances".4th International Symposium on Strain-Gauge Balances, 10-13 May 2004, San Diego, California. * |
| Остроухов С.П. "Аэродинамика воздушных винтов и винтокольцевых движителей". - М.: ФИЗМАТЛИТ, 2014. - 328 с. - ISBN 978-5-9221-1531-5, стр. 61-62. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2717746C1 (ru) * | 2019-08-08 | 2020-03-25 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ)" | Многокомпонентные тензометрические весы |
| CN114136584A (zh) * | 2021-11-30 | 2022-03-04 | 中国航天空气动力技术研究院 | 一种轮毂式结构的六分量铰链力矩天平 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2913005B2 (ja) | 多角錐台型ピトー管型プローブを用いた飛行速度ベクトル検出システム及び多角錐台型ピトー管型プローブ | |
| CN109977448B (zh) | 一种基于实测结构载荷的旋翼气动载荷分析方法 | |
| SE452059B (sv) | Viktmetningssystem jemte ett forfarande for att meta vikten av en flygmaskin som har ett landningsstell och en roterande vinge | |
| RU2657340C1 (ru) | Устройство для измерения составляющих векторов аэродинамической силы и момента | |
| RU2717746C1 (ru) | Многокомпонентные тензометрические весы | |
| Cameron et al. | Transient hub loads and blade deformation of a mach-scale coaxial rotor in hover | |
| Liu et al. | Suspension force measuring system for hypersonic wind tunnel test: Design and tests | |
| Yaggy et al. | A wind-tunnel investigation of a 4-foot-diameter ducted fan mounted on the tip of a semispan wing | |
| Ratvasky et al. | Icing effects on aircraft stability and control determined from flight data-Preliminary results | |
| Acree Jr et al. | Development and initial testing of the tiltrotor test rig | |
| US4176547A (en) | Torque correlation ring | |
| Preisighe Viana | Time-domain system identification of rigid-body multipoint loads model | |
| RU2631557C1 (ru) | Способ определения в полете изгибных напряжений на валу несущего винта вертолета с торсионной втулкой несущего винта | |
| Wheatley | Wing pressure distribution and rotor-blade motion of an Autogiro as determined in flight | |
| RU2726564C1 (ru) | Аэродинамическая модель летательного аппарата с воздушно-реактивным двигателем | |
| RU2681251C1 (ru) | Устройство измерения шарнирного момента отклоняемой поверхности | |
| Kufeld et al. | UH-60A helicopter rotor airloads measured in flight | |
| JPH04262997A (ja) | 簡易対気速度検出装置 | |
| Gray et al. | A Wind-Tunnel Investigation of the Effects of Thrust-Axis Inclination on Propeller First-Order Vibration | |
| MOSS et al. | Some subsonic and transonic buffet characteristics of the twin-vertical-tails of a fighter airplane configuration | |
| RU176079U1 (ru) | Устройство для измерения подъемной силы и крутящего момента, создаваемых винтами винтокрылого аппарата | |
| Escobar et al. | Aeromechanics of a coaxial Mars helicopter using High-Fidelity CFD/CA | |
| Manvelyan | Six-component rotating strain-gauge balance for coaxial rotors testing | |
| Weick | Full scale tests of wood propellers on a VE-7 Airplane in the propeller research tunnel | |
| Sullivan et al. | Flight test results for the Daedalus and Light Eagle human powered aircraft |