RU2655401C1 - Method of production of the hard-face spherical bodies - Google Patents
Method of production of the hard-face spherical bodies Download PDFInfo
- Publication number
- RU2655401C1 RU2655401C1 RU2017102085A RU2017102085A RU2655401C1 RU 2655401 C1 RU2655401 C1 RU 2655401C1 RU 2017102085 A RU2017102085 A RU 2017102085A RU 2017102085 A RU2017102085 A RU 2017102085A RU 2655401 C1 RU2655401 C1 RU 2655401C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- carbide
- granules
- powder
- mixture
- inert
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 11
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims abstract description 27
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 7
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000012216 screening Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 4
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 239000004014 plasticizer Substances 0.000 claims abstract description 4
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000007873 sieving Methods 0.000 claims description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 abstract 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 abstract 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 abstract 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 10
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 5
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011837 pasties Nutrition 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000009738 saturating Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
- C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/16—Metallic particles coated with a non-metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
- B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
- B22F9/04—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from solid material, e.g. by crushing, grinding or milling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области твердых сплавов, в частности к материалам на основе карбида вольфрама, работающим в скоростном потоке высокотемпературной кислородсодержащей плазмы с целью обеспечения заданного ресурса работы, и может быть использовано в аэрокосмической энергетической и других областях техники.The invention relates to the field of hard alloys, in particular to materials based on tungsten carbide, operating in a high-speed stream of high-temperature oxygen-containing plasma in order to ensure a given service life, and can be used in aerospace energy and other technical fields.
Целью изобретения является увеличение толщины покрытия, его адгезионной прочности и теплозащитных свойств покрытия.The aim of the invention is to increase the thickness of the coating, its adhesive strength and heat-shielding properties of the coating.
Известны способы изготовления твердосплавных изделий, включающие смешивание порошков карбида вольфрама и кобальта, пластифицирование полученной смеси составом растворенного в бензине каучука, прессование и жидкофазное спекание в вакуумных печах [RU 2203340 С2, МПК 7 С22С 29/08, B22F 3/12, 2003 г.].Known methods for the manufacture of carbide products, including mixing powders of tungsten carbide and cobalt, plasticizing the mixture with a rubber composition dissolved in gasoline, pressing and liquid phase sintering in vacuum furnaces [RU 2203340 C2, IPC 7 C22C 29/08, B22F 3/12, 2003 ].
При таком способе изготовления твердосплавных изделий достигается высокая плотность твердосплавных изделий после спекания, но при этом гранулы, полученные по данной технологии, имеют предел по минимально возможному диаметру - не менее 2 мм. При прессовании гранул меньшего диаметра полученные изделия обладают низкой плотностью и высокой хрупкостью, что не позволяет их использовать в качестве износостойкого наполнителя связок в алмазно-абразивном инструменте.With this method of manufacturing carbide products, a high density of carbide products after sintering is achieved, but the granules obtained by this technology have a limit on the minimum possible diameter - at least 2 mm. When pressing granules with a smaller diameter, the obtained products have a low density and high brittleness, which does not allow them to be used as a wear-resistant filler of bundles in a diamond-abrasive tool.
Наиболее близким прототипом является способ, который заключается в получении твердосплавных гранул диаметром до 400 мкм за счет использования способа изготовления твердосплавных гранул, включающего смешивание порошков карбида вольфрама и кобальта, пластифицирование полученной смеси составом растворенного в бензине каучука, прессование и жидкофазное спекание в вакуумных печах, причем после операции прессования прессованную заготовку подвергают размолу, ситовому разделению на фракции, смешиванию образовавшихся гранул с более мелкодисперсной инертной неспекаемой засыпкой, а после спекания выделяют спеченные твердосплавные гранулы путем ситового отсева инертной порошковой засыпки, причем полученные гранулы дополнительно загружают в аттритор вместе с порошком карбидообразующего металла и обрабатывают в среде инертного газа с промежуточным удалением загрязненного порошка, а затем отжигают в вакууме при температуре 1050-1100°С в течение 2-4 ч.The closest prototype is a method that consists in obtaining carbide granules with a diameter of up to 400 microns by using a method of manufacturing carbide granules, including mixing tungsten carbide and cobalt powders, plasticizing the mixture with a rubber composition dissolved in gasoline, pressing and liquid phase sintering in vacuum furnaces, after the pressing operation, the pressed billet is subjected to grinding, sieve separation into fractions, mixing the formed granules with finer fine inert non-sintering backfill, and after sintering, sintered hard-alloy granules are isolated by sieving the inert powder backfill, and the obtained granules are additionally loaded into the attritor together with the carbide-forming metal powder and treated in an inert gas medium with intermediate removal of the contaminated powder, and then annealed in vacuum at a temperature 1050-1100 ° C for 2-4 hours
Данный способ получения твердосплавных гранул позволяет получать гранулы размером до 400 мкм, но они обладают недостаточной твердостью и теплозащитными свойствами [Патент 17411 от 29.04.2013. Способ изготовления твердосплавных гранул. А.А. Баран, С.В. Побережный. B22F 1/12 С22С 29/06].This method of obtaining carbide granules allows to obtain granules up to 400 microns in size, but they have insufficient hardness and heat-shielding properties [Patent 17411 from 04/29/2013. A method of manufacturing carbide granules. A.A. Baran, S.V. Coastal. B22F 1/12 C22C 29/06].
Техническая задача по получению твердосплавных сферических тел с повышенными теплофизическими свойствами решается за счет использования способа изготовления твердосплавных гранул, включающего смешивание, размол, ситовое разделение на фракции, смешивание образовавшихся гранул с более мелкодисперсной инертной неспекаемой засыпкой, отжиг, выделение после спекания спеченных твердосплавных гранул путем ситового отсева инертной порошковой засыпки, причем последующая обработка гранул в аттриторе производится вместе со смесью порошков 97-99% карбидообразующего металла и 1-3% олова в среде инертного газа с промежуточным удалением загрязненного порошка и отжига в вакууме при температуре 850-950°С в течение 2-4 ч.The technical problem of obtaining carbide spherical bodies with enhanced thermophysical properties is solved by using a method of manufacturing carbide granules, including mixing, grinding, sieving into fractions, mixing the formed granules with finely dispersed inert unsintered filling, annealing, and sintering of sintered hard alloy granules after sintering screening of inert powder filling, and subsequent processing of granules in the attritor is carried out together with a mixture of powders 97-99% carbide-forming metal and 1-3% tin in an inert gas medium with intermediate removal of contaminated powder and annealing in vacuum at a temperature of 850-950 ° C for 2-4 hours
Сущность изобретения поясняется следующим примером.The invention is illustrated by the following example.
Твердосплавная смесь ВК8 замешивалась с пластификатором, после чего полученная тестообразная масса подсушивалась и гранулировалась. Шихта, полученная таким образом, была готова к прессованию экспериментальных образцов.The VK8 carbide mixture was mixed with a plasticizer, after which the resulting pasty mass was dried and granulated. The mixture obtained in this way was ready for pressing experimental samples.
Прессование образцов осуществляли на пресс-автомате фирмы «Netch» в пресс-форме по стандартной схеме.Samples were pressed on a Netch press machine in a mold according to a standard scheme.
В данном случае форма и размер образца не имеют принципиального значения.In this case, the shape and size of the sample are not critical.
Затем полученный образец размалывали (протирали) на сите 500 мкм.Then the obtained sample was ground (wiped) on a sieve of 500 μm.
Отсеянные гранулы размером до 400 мкм, но не менее 130 мкм смешивали с порошком оксида алюминия - инертная неспекаемая засыпка.Screened granules up to 400 microns in size, but not less than 130 microns, were mixed with alumina powder - an inert, non-sintered backfill.
Предварительно отожженную с целью удаления пластификатора смесь спекали в печи СГВ-2.4.2/15 ИЗ. Режим спекания выбрали следующий: подъем до 900°С - 120 мин, выдержка при 900°С - 30 мин, подъем до 1200°С - 60 мин, выдержка при 1200°С - 30 мин, подъем до - 1380°С - 90 мин, выдержка - 40 мин. Охлаждение до 800°С, выдержка при 800°С - 40 мин, далее охлаждение с печью до комнатной температуры. Остаточное давление - 1,33×10 Па.The mixture preliminarily annealed in order to remove the plasticizer was sintered in the SGV-2.4.2 / 15 IZ furnace. The sintering mode was chosen as follows: rise to 900 ° C - 120 min, exposure at 900 ° C - 30 min, rise to 1200 ° C - 60 min, exposure at 1200 ° C - 30 min, rise to - 1380 ° C - 90 min Shutter speed - 40 min. Cooling to 800 ° C, holding at 800 ° C for 40 minutes, then cooling with the oven to room temperature. The residual pressure is 1.33 × 10 Pa.
Коэффициент усадки образцов после спекания составил - 1,23.The coefficient of shrinkage of the samples after sintering was 1.23.
Затем производили отсев полученных твердосплавных гранул от инертной засыпки - порошка оксида алюминия. В итоге были получены твердосплавные гранулы размером 100-400 мкм.Then, the obtained carbide granules were sifted out from an inert filling - alumina powder. As a result, carbide granules of 100-400 microns in size were obtained.
Затем твердосплавные гранулы и смесь (97-99% порошок карбидообразующего металла (ниобия) +1-3% олова) в количестве 5% от массы размольных шаров загружали в аттритор.Then carbide granules and a mixture (97-99% carbide-forming metal powder (niobium) + 1-3% tin) in the amount of 5% by weight of grinding balls were loaded into an attritor.
Смесь обрабатывали в режиме ударно-истирающего воздействия в течение 0,5 ч в среде аргона с избыточным давлением 0,1 МПа для предотвращения подсоса воздуха.The mixture was treated in the mode of impact-abrasion for 0.5 h in an argon medium with an excess pressure of 0.1 MPa to prevent air leaks.
Наклепанный порошок удаляли, загружали 5% от массы размольных шаров свежей смеси (97-99% порошок карбидообразующего металла (ниобия) +1-3% олова) и обрабатывали еще 0,5 ч вместе с гранулами.The riveted powder was removed, 5% of the mass of grinding balls of the fresh mixture was loaded (97-99% carbide-forming metal powder (niobium) + 1-3% tin) and treated for another 0.5 hours with granules.
Затем обработанные гранулы помещали в вакуумную печь и отжигали при температуре 850-950°С в течение 1-3 ч.Then, the treated granules were placed in a vacuum oven and annealed at a temperature of 850-950 ° C for 1-3 hours.
Т.о., за счет присутствия в смеси порошка легкоплавкого олова отжиг осуществлялся через жидкую фазу, что позволило снизить температуру отжига, толщину полученного карбидного покрытия и существенно повысить степень адгезии покрытия к твердому сплаву.Thus, due to the presence of fusible tin powder in the mixture, annealing was carried out through the liquid phase, which made it possible to reduce the annealing temperature, the thickness of the obtained carbide coating and significantly increase the degree of coating adhesion to the hard alloy.
Оценка теплозащитных свойств покрытий при высоких тепловых нагрузках проводилась в однофазном потоке плазмы, создаваемом плазменным генератором ПРС-75. Образец с помощью 10 координатного устройства размещался на оси сопла плазмотрона на расстоянии 2 мм от его среза. Время нахождения образца в плазменной струе задавалось с помощью реле времени и фиксировалось электросекундомером ПВ53П.Assessment of the heat-shielding properties of coatings at high thermal loads was carried out in a single-phase plasma flow created by the PRS-75 plasma generator. Using the 10 coordinate device, the sample was placed on the axis of the plasma torch nozzle at a distance of 2 mm from its cut. The residence time of the sample in the plasma jet was set using a time relay and recorded by the PV53P electric stopwatch.
Параметры работы плазмотрона следующие:The parameters of the plasma torch are as follows:
расход газа 1,55 103 гкг/с,gas consumption 1.55 10 3 gkg / s,
полезная мощность 1502-17,0 кВт,net power of 1502-17.0 kW,
энтальпия струи 9,8-10,9 Дж/кг,jet enthalpy 9.8-10.9 J / kg,
температура на срезе сопла 4980-4300К,temperature at the nozzle exit 4980-4300K,
скорость истечения струи 130 м/с.jet velocity 130 m / s.
Начальное время нахождения в плазменной струе определялось появлением на лобовой поверхности образца без теплозащитного покрытия жидкой фазы и ее унос до уменьшения размера образца на 1/3-1/4 диаметра. Предварительные испытания показали, что это время составляет 3,5 с. При этом уменьшение диаметра образца за счет плавления материала и уноса жидкой фазы в лобовой поверхности составляло 2,2-2,5 мм.The initial residence time in the plasma jet was determined by the appearance of the liquid phase on the frontal surface of the sample without a heat-protective coating and its entrainment to reduce the sample size by 1 / 3-1 / 4 of the diameter. Preliminary tests have shown that this time is 3.5 s. In this case, the decrease in the diameter of the sample due to melting of the material and entrainment of the liquid phase in the frontal surface was 2.2–2.5 mm.
Поскольку требуемое время работы образца с покрытием в приведенных выше условиях испытаний должно составлять 3-4 с (без разрушения и начала оплавления материала основы, а также при минимальной потере формы образца), были выбраны три временных интервала обдува: 3,5, 4,0 и 4,5 с.Since the required operating time of the coated sample under the above test conditions should be 3-4 s (without destroying and beginning to melt the base material, as well as with a minimum loss of the shape of the sample), three time intervals for blowing were selected: 3.5, 4.0 and 4.5 s.
Качественная оценка защитных свойств покрытий после различного времени обдува образца плазменной струей производилась визуально по степени разрушения покрытия и материала основы.A qualitative assessment of the protective properties of coatings after different times of blowing the sample with a plasma jet was carried out visually according to the degree of destruction of the coating and the base material.
Гравиметрическим методом оценивалась потеря массы образца за время испытаний, отнесенная к единице площади поверхности:The gravimetric method was used to estimate the weight loss of the sample during the test, referred to the unit surface area:
(m1-m2)/S, г/м2,(m 1 -m 2 ) / S, g / m 2 ,
где m1 - масса образца до испытаний;where m 1 is the mass of the sample before testing;
m2 - масса образца после испытаний,m 2 is the mass of the sample after testing,
S - площадь поверхности образца.S is the surface area of the sample.
Потеря массы является следствием образования сложных оксидов и насыщающих металлов и уноса их плазменной струей в процессе обдува.Mass loss is a consequence of the formation of complex oxides and saturating metals and their entrainment by a plasma jet during blowing.
Потеря формы образца после испытаний оценивалась в процентах из выражения:Loss of sample shape after testing was evaluated as a percentage of the expression:
(d1-d2)/d1×100,(d 1 -d 2 ) / d 1 × 100,
где d1 - диаметр образца с покрытием до испытаний;where d 1 is the diameter of the coated sample prior to testing;
d2 - диаметр (размер при оплавлении) образца в минимальном сечении после испытаний в течение секунд в струе и уноса части массы покрытия и материала основы образца потоком плазмы.d 2 is the diameter (size during reflow) of the sample in the minimum cross section after testing for seconds in the jet and entrainment of part of the coating mass and the base material of the sample by a plasma stream.
Значения удельной потери массы покрытия и изменение формы образца могут не коррелировать, т.к. в процессе испытаний действуют два взаимопротивоположных фактора - окисление покрытия, сопровождающееся увеличением образца, и унос продуктов окисления и жидкой фазы в случае, если она образуется плазменной струей.The specific weight loss of the coating and the change in the shape of the sample may not correlate, because In the process of testing, two mutually opposite factors act - the oxidation of the coating, accompanied by an increase in the sample, and the entrainment of the oxidation products and the liquid phase if it is formed by a plasma jet.
Существенного влияния изменения температуры отжига в диапазоне 850-950°С на свойства сферического твердосплавного тела не выявлено.No significant effect of changes in the annealing temperature in the range 850–950 ° С on the properties of a spherical carbide body was revealed.
Результаты испытаний образцов без покрытий, с покрытиями, полученными в известном (прототип) и предлагаемых составах, приведены в таблице, там же представлены толщины слоев покрытий.The test results of samples without coatings, with coatings obtained in the known (prototype) and the proposed compositions are shown in the table, the thicknesses of the coating layers are also presented there.
Как видно из результатов таблицы, твердосплавные сферические тела, полученные по предлагаемому способу, превышают полученные по известному способу: по толщине покрытия - до 2,5 раз, по теплозащитным свойствам до 2 раз и на 40% лучше сохраняют геометрические параметры.As can be seen from the results of the table, the carbide spherical bodies obtained by the proposed method exceed those obtained by the known method: by coating thickness - up to 2.5 times, thermal protection properties up to 2 times and 40% better retain geometric parameters.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017102085A RU2655401C1 (en) | 2017-01-23 | 2017-01-23 | Method of production of the hard-face spherical bodies |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017102085A RU2655401C1 (en) | 2017-01-23 | 2017-01-23 | Method of production of the hard-face spherical bodies |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2655401C1 true RU2655401C1 (en) | 2018-05-28 |
Family
ID=62559860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017102085A RU2655401C1 (en) | 2017-01-23 | 2017-01-23 | Method of production of the hard-face spherical bodies |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2655401C1 (en) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1054071B1 (en) * | 1999-05-04 | 2003-12-03 | Sandvik Aktiebolag | Method of manfacturing an improved fine-grained WC-Co cemented carbide |
| RU2548846C2 (en) * | 2013-07-29 | 2015-04-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный аэрокосмический университет имени академика М.Ф. Решетнева" | Method of production of sintered hard alloys |
-
2017
- 2017-01-23 RU RU2017102085A patent/RU2655401C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1054071B1 (en) * | 1999-05-04 | 2003-12-03 | Sandvik Aktiebolag | Method of manfacturing an improved fine-grained WC-Co cemented carbide |
| RU2548846C2 (en) * | 2013-07-29 | 2015-04-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный аэрокосмический университет имени академика М.Ф. Решетнева" | Method of production of sintered hard alloys |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Iveković et al. | Effect of processing parameters on microstructure and properties of tungsten heavy alloys fabricated by SLM | |
| JP7072058B2 (en) | Additional manufacturing parts and their manufacturing methods | |
| US10946445B2 (en) | Method of manufacturing a cemented carbide material | |
| JP2020513214A (en) | Cemented carbide powder for additive manufacturing | |
| CA3057056C (en) | Copper alloy powder for lamination shaping, lamination shaped product production method, and lamination shaped product | |
| CA2512096C (en) | Method for producing reinforced platinum material | |
| Fefelov et al. | Microstructure and mechanical properties of Al-12Si produced by selective laser melting | |
| Bricín et al. | Processability of WC-Co powder mixtures using SLM additive technology | |
| Champagne et al. | MATERIALS CHARACTERIZATION OF ADVANCED COLD-SPRAY ALUMINUM ALLOYS. | |
| JPWO2019068117A5 (en) | ||
| RU2292988C1 (en) | Method for producing molybdenum-copper composition material | |
| RU2655401C1 (en) | Method of production of the hard-face spherical bodies | |
| Bricin et al. | Assessment of usability of WC-Co powder mixtures for SLM | |
| Ojo-Kupoluyi et al. | Role of carbon addition on the microstructure and mechanical properties of cemented tungsten carbide and steel bilayer | |
| Mikuła et al. | Copper matrix composites reinforced with volcanic tuff | |
| RU2582166C1 (en) | Method of making sintered bars from heavy alloys based on tungsten | |
| Zhang et al. | Microstructure and properties of W-15Cu alloys prepared by mechanical alloying and spark plasma sintering process | |
| JP2000153392A (en) | Sintering material for cladding by welding, and its manufacture | |
| Filippov et al. | Effect of laser radiation on the structure of metal–ceramic mixtures based on boron carbide | |
| RU2704343C1 (en) | Method of producing volumetric composite material of nickel-zirconium dioxide with high oxidation resistance | |
| Yang et al. | In situ fabrication and properties of AlN dispersion strengthened 2024 aluminum alloy | |
| Majewski et al. | Use of graphene for shaped charge liner materials | |
| Bricín et al. | Comparison of the effect of the applied energy on the properties of prototypes made from different types of powder mixtures | |
| RU2636774C1 (en) | Method of manufacturing carbide granules | |
| Zheng et al. | Super high strength aluminum alloy processed by mechanical alloying and hot extrusion |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190124 |