RU2654897C1 - Способ динамических испытаний опор воздушных линий электропередачи - Google Patents
Способ динамических испытаний опор воздушных линий электропередачи Download PDFInfo
- Publication number
- RU2654897C1 RU2654897C1 RU2017129426A RU2017129426A RU2654897C1 RU 2654897 C1 RU2654897 C1 RU 2654897C1 RU 2017129426 A RU2017129426 A RU 2017129426A RU 2017129426 A RU2017129426 A RU 2017129426A RU 2654897 C1 RU2654897 C1 RU 2654897C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- supports
- weight
- wire
- calibrated
- load
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M5/00—Investigating the elasticity of structures, e.g. deflection of bridges or air-craft wings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Изобретение относится к энергетическому строительству, а именно к способу динамических испытаний опор воздушных линий электропередачи, который позволяет определить влияние динамических нагрузок, связанных, например, с обрывом проводов вследствие гололедных аварий или усталостных колебательных повреждений на выходе из поддерживающего зажима, на прочность и деформативность опор. При реализации способа устанавливают на стенде группу опор, моделирующих анкерный участок, закрепляют на них тросовые тяги с встроенными в них калиброванными разрывными вставками, динамометрами и пружинами растяжения, у которых зависимость между усилием растяжения и удлинением пружины соответствует зависимости силы натяжения провода в реальном пролете от его удлинения, вызванного воздействием на провод нагрузки от собственного веса провода и веса гололеда. Также устанавливают тарировочный груз, вес которого равен разности между весом провода в реальном пролете и весом тросовой тяги, с встроенными в нее калиброванной разрывной вставкой, динамометром и пружиной растяжения, закрепленной в пролете между двумя опорами, установленными на стенде. Осуществляют натяжение тросовых тяг с помощью лебедок до разрыва одной из калиброванных вставок, рассчитанных на минимальное усилие натяжения тросовой тяги, определяемое нагрузкой от собственного веса провода в пролете. При разрыве калиброванной вставки определяют отклик промежуточных опор на воздействие импульсной нагрузки, включая измерение амплитуды и собственной частоты колебаний опор с помощью датчиков перемещения, а также тензодатчиками определяют механические напряжения в критических точках конструкций опор в период воздействия на опоры импульсной нагрузки. Далее осуществляют повторение описанных операций после закрепления на изоляторах дополнительных грузов, вес которых соответствует весу гололеда с возрастающей толщиной его стенки, включая ее максимальное значение, и с учетом повышения силы натяжения провода в пролете от увеличения дополнительной нагрузки на него от веса гололеда, повышают величину усилия разрыва калиброванной вставки до значения, соответствующего этой дополнительной нагрузке и собственному весу провода. Технический результат заключается в обеспечении динамических испытаний единой системы опор, объединенных упругими механическими связями, выполненными в виде тросовых тяг с встроенными пружинами растяжения, моделирующих реальный анкерный участок, для определения их динамических характеристик как в расчетных условиях, так и в аварийных режимах, вызванных воздействиями гололедных нагрузок, превышающих предельные значения, включающих разрушение конструкций опор. 2 ил., 1 табл.
Description
Изобретение относится к энергетическому строительству, а именно к способу динамических испытаний опор воздушных линий электропередачи, который позволяет определить влияние динамических нагрузок, связанных, например, с обрывом проводов вследствие гололедных аварий или усталостных колебательных повреждений на выходе из поддерживающего зажима, на прочность и деформативность опор.
Известен способ испытания опор, включающий установку испытываемой опоры в горизонтальное положение, ее закрепление на анкерной конструкции, установку блоков на испытываемой опоре и анкерной конструкции и соединение блоков тросом с лебедкой, с помощью которой за счет натяжения троса создаются продольные и поперечные нагрузки, приложенные к опоре [1]. Недостатком известного способа является то, что напряженно-деформированное состояние конструкции опоры производят при приложении к ней статических нагрузок, при том, что в реальных условиях эксплуатации значительная часть повреждений опор связана с воздействием на них динамических нагрузок, которые могут превосходить статические почти в два раза, с. 106 [2].
Известен также способ проведения сейсмических испытаний опор воздушных линий электропередачи, включающий установку по меньшей мере одной опоры в грунтовый лоток сейсмоплатформы, закрепление на траверсах опоры грузов, вес которых соответствует весу проводов между опорами, приведение грунтового лотка в колебательное движение в режимах, моделирующих возможные сейсмические нагрузки на опоры [3]. Однако при моделировании реального воздействия сейсмических колебаний на опору не учтены ее основные динамические характеристики, включая приведенную жесткость опоры и закрепленных на траверсах опоры проводов, а также собственную частоту колебаний системы опора-провода. Указанный недостаток снижает объективность и достоверность известного способа.
Наиболее близким аналогом к предложенному изобретению является способ динамических испытаний опор воздушных линий электропередачи, включающий закрепление на верхней части опоры конца тросовой тяги с калиброванной разрывной вставкой и динамометром, другой конец которой соединен с лебедкой, воздействие на опору импульсной нагрузкой, создаваемой в результате разрыва калиброванной на заданное усилие вставки при натяжении лебедкой тросовой тяги до этого усилия и определение отклика опоры на воздействие импульса нагрузки [4]. Недостатком известного способа является то, что согласно ему предусмотрено проведение динамических испытаний только единичной стойки опоры воздушных линий электропередачи без учета действия на опору вертикальных нагрузок от собственного веса проводов и гололеда, а также упругого тяжения проводов.
Технический результат настоящего изобретения заключается в обеспечении динамических испытаний единой системы опор, объединенных упругими механическими связями, выполненными в виде тросовых тяг с встроенными пружинами растяжения, моделирующих реальный анкерный участок для определения их динамических характеристик как в расчетных условиях, так и в аварийных режимах, вызванных воздействиям гололедных нагрузок, превышающих предельные значения, включающих разрушение конструкций опор.
Достижение этого технического результата осуществляется тем, что в известном способе динамических испытаний опор, включающем закрепление на верхней части опоры конца тросовой тяги с калиброванной разрывной вставкой и динамометром, другой конец которой соединен лебедкой, воздействие на опору импульсной нагрузкой, создаваемой в результате разрыва калиброванной на заданное усилие вставки при натяжении лебедкой тросовой тяги до этого усилия и определение отклика опоры на воздействие импульса нагрузки, согласно изобретению устанавливают на основание силовой прямоугольной рамы стенда для динамических испытаний опор не менее трех промежуточных опор, моделирующих анкерный участок, в котором боковые стойки рамы представляют собой макеты анкерных опор, закрепляют на изоляторах, установленных на траверсах, тросовые тяги с встроенными в них калиброванными разрывными вставками, динамометрами и пружинами растяжения, у которых зависимость между усилием растяжения и удлинением пружины соответствует зависимости силы натяжения провода в реальном пролете от его удлинения, вызванного воздействием на провод нагрузки от собственного веса провода и веса гололеда, кроме того, концы тросовых тяг через блоки, установленные на верхней части боковой стойки рамы, соединяют с соответствующими лебедками, закрепленными на основании рамы, наряду с этим на каждом изоляторе опоры закрепляют тарировочный груз, вес которого равен разности между весом провода в реальном пролете и весом тросовой тяги, с встроенными в нее калиброванной разрывной вставкой, динамометром и пружиной растяжения, закрепленной в пролете между двумя опорами, установленными на стенде, осуществляют натяжение тросовых тяг с помощью лебедок до разрыва одной из калиброванных вставок, рассчитанных на минимальное усилие натяжения тросовой тяги, определяемое нагрузкой от собственного веса провода в пролете, при разрыве калиброванной вставки определяют отклик промежуточных опор на воздействие импульсной нагрузки, включая измерение амплитуды и собственной частоты колебаний опор с помощью датчиков перемещения, установленных на верхней балке рамы, при этом тензодатчиками определяют механические напряжения в критических точках конструкций опор в период воздействия на опоры импульсной нагрузки, аналогичным путем осуществляют повторение описанных операций после закрепления на изоляторах дополнительных грузов, вес которых соответствует весу гололеда с возрастающей толщиной его стенки, включая ее максимальное значение, и с учетом повышения силы натяжения провода в пролете от увеличения дополнительной нагрузки на него от веса гололеда, повышают величину усилия разрыва калиброванной вставки до значения, соответствующего этой дополнительной нагрузке и собственному весу провода, после окончания испытаний по моделированию воздействия на провод гололеда с максимальной толщиной стенки устанавливают величину усилия разрыва калиброванной вставки равной усилию разрыва провода, и за счет натяжения тросовой тяги до этого усилия производят разрушение наименее прочной конструкции опоры, при этом вследствие редукции тяжения проводов разрушаются конструкции опор в соседних с аварийным пролетах, осуществляют регистрацию основных параметров процесса разрушения конструкций опор и определяют коэффициенты динамичности опор.
Установка не менее трех промежуточных опор на основании силовой прямоугольной рамы, моделирующих анкерный участок, в котором боковые стойки рамы представляют собой макеты анкерных опор, закрепление на изоляторах, установленных на траверсах, тросовых тяг с встроенными в них калиброванными разрывными вставками, динамометрами и пружинами растяжения, являющимися упругими эквивалентами проводов в промежуточных пролетах, у которых зависимость между усилием растяжения и удлинением пружины соответствует зависимости силы натяжения провода в промежуточном пролете от его удлинения, вызванного воздействием на провод нагрузки от собственного веса провода и веса гололеда, а также закрепление на изоляторах опор грузов, веса которых соответствуют весам приложенных к проводу нагрузок, позволило на компактном стенде исследовать работу опор в анкерном участке в расчетных и аварийных режимах в условиях максимально приближенных к реальным. Отмеченные обстоятельства позволяют уточнить методики расчета опор на основе полученных экспериментальных данных, так как теоретические методы описания сложных динамических процессов, происходящих в воздушных линиях электропередачи, с множеством влияющих факторов, имеют ограниченное применение вследствие недостаточно высокой точности расчетов.
Нагружение опор в конце испытаний разрушающей нагрузкой и регистрации основных параметров разрушения конструкций опор позволяют определить предельную расчетную нагрузку на опору и выявить наименее прочные узлы конструкций опоры.
На фиг. 1 представлена схема стенда для динамических испытаний опор воздушных линий электропередачи, на фиг. 2 - зависимость силы натяжения провода в пролете от его удлинения, вызванного изменением удельных нагрузок от гололеда.
Стенд для динамических испытаний опор воздушных линий электропередачи включает силовую прямоугольную раму 1, на основании 2 которой установлено не менее трех испытуемых опор 3, моделирующих анкерный участок, в котором боковые стойки 4 рамы 1 представляют собой макеты анкерных опор. На изоляторах 5, установленных на траверсах 6, закреплены тросовые тяги 7 с встроенными в них калиброванными разрывными вставками 8, динамометрами 9 (устройства 8 и 9 показаны только на одной тросовой тяге) и пружинами растяжения 10, представляющими собой упругие эквиваленты проводов, включая грозозащитный трос, закрепляемых на изоляторах 5 испытуемых опор 3 в реальных промежуточных пролетах. Концы тросовых тяг 7 через блоки 11 соединены с соответствующими лебедками 12, закрепленными на основании 2. На верхней балке 13 рамы 1 установлены датчики перемещения 14, вершин 15 опор 3.
Динамические испытания опор осуществляют следующим образом. Предварительно, для проведения динамических испытаний опор в полном соответствии с реальными условиями, на каждом изоляторе 5 испытуемой опоры 3 закрепляют тарировочный груз (не показан), вес которого равен разности между весом провода в реальном пролете и весом тяги 7, с встроенной в нее калиброванной разрывной вставкой 8, динамометром 9 и пружиной растяжения 10, закрепленной в пролете между двумя опорами 3, установленными на стенде.
После этого осуществляют контролируемое динамометрами 9 натяжение тросовых тяг 7 с помощью лебедок 12 до разрыва одной из калиброванных вставок 8, рассчитанных на минимальное усилие натяжения тросовой тяги 7, определяемое нагрузкой от собственного веса провода в реальном пролете. При разрыве калиброванной вставки 8 определяют отклик промежуточных опор 3 на реальное импульсное воздействие, соответствующее условиям эксплуатации, а именно обрыв провода в пролете. При этом измеряют амплитуду и частоту собственных колебаний опор 3, соединенных между собой тросовыми тягами 7 с встроенными пружинами растяжения 10, являющимися упругими эквивалентами проводов, с помощью датчиков перемещения 14.
Также тензодатчиками (не показаны) определяют механические напряжения в критических точках конструкций опор 3 в период воздействия на них импульсной нагрузки. Аналогичным образом осуществляют повторение описанных операций после закрепления на изоляторах 5 дополнительных грузов (не показаны), вес которых соответствует весу гололеда с возрастающими ступенями толщины его стенки, включая ее максимальное значение. С учетом повышения силы натяжения провода в пролете от увеличения дополнительной нагрузки на него от веса гололеда повышают величину усилия разрыва калиброванной вставки 8 до значения соответствующего этой дополнительной нагрузке и собственному весу провода.
После окончания испытаний по моделированию воздействия на провод гололеда с максимальной сверхнормативной толщиной стенки устанавливают величину усилия разрыва калиброванной вставки 8 равной усилию разрыва провода и за счет натяжения тросовой тяги 7 производят разрушение наименее прочной конструкции опоры 3, при этом вследствие редукции тяжения проводов разрушаются конструкции опор 3 в соседних с аварийным пролетах. Также осуществляют регистрацию параметров процесса разрушения конструкций опор 3 и определяют коэффициенты динамичности опор 3.
На примере ВЛ 110 кВ с многранными опорами, к которым подвешены сталеалюминиевые провода АС-70, II района гололедности (максимальная толщина стенки гололеда составляет 10 мм) при длине пролета l=300 м, определим зависимость силы натяжения провода в пролете от его удлинения, вызванного изменением удельных нагрузок от гололеда.
Исходные данные:
- Общее сечение провода S=79,3 мм2;
- Диаметр провода d=11,4 мм;
- Вес 1 км провода 275 кгс;
- Максимально допустимое напряжение σmax=11,6 кгс/мм, при максимальной толщине стенки гололеда с=10 мм и температуре t=-5°C;
- Удельная нагрузка от собственного веса провода γ0=3,46⋅10-3 кгс/м⋅мм2;
- Удельная нагрузка от веса гололеда с толщиной стенки 10 мм
γr max=7,463⋅10-3 кгс/м⋅мм2;
- Удельная нагрузка от веса провода с гололедом
γ=γ0+γr max=3.46⋅10-3+7.63⋅10-3=11.09⋅10-3 кгс/м⋅мм2
Механические напряжения в проводе при изменении нагрузок от гололеда, определяются из уравнения состояния провода [5]
где Е=8,25⋅103 кгс/мм2 - модуль упругости провода.
В результате решения уравнения (1) было определено σ0 - напряжение в проводе, вызванное удельной нагрузкой γ0 от собственного веса провода, σ0=4.21 кгс/мм2, а также напряжение σ5=7.24 кгс/мм2 при толщине стенки гололеда 5 мм.
По полученным значениям напряжений в проводе при толщинах стенки гололеда 0; 5 и 10 мм (точки А, В, С на графике) была построена зависимость силы натяжения провода в пролете Р=σ×S от его удлинения ΔL, вызванного изменением удельных нагрузок от гололеда (фиг. 2). При этом удлинение ΔL определялось по формуле
его максимальное значение равно
Как следует из графика фиг. 2, в его точках А, В, С сила натяжения провода в пролете Р и удлинение провода ΔL равны соответственно РА=333,85 кгс, ΔLA=153 мм; РВ=574,1 кгс, ΔLB=263,27 мм; РС=919,88 кгс, ΔLC=421,8 мм. При этом в диапазоне удлинения провода равном 268.73 мм, вызванного воздействием гололеда, его сила натяжения изменяется от 333.85 до 919.88 кгс практически по линейной зависимости. Аналогичным образом согласно [5] производят расчет грозозащитного троса.
Так как в предложенном техническом решении провода в реальном пролете заменены их упругими эквивалентами, в качестве которых использованы пружины растяжения, представленная на фиг. 2 зависимость является исходной для расчета нагрузочной характеристики пружины.
Расчет размеров и параметров пружины проведен согласно [6]. Параметры рассчитанной пружины представлены в таблице.
Использование предложенного способа динамических испытаний опор воздушных линий электропередачи позволит обеспечить динамические испытания единой системы опор, объединенных упругими механическими связями, выполненными в виде тросовых тяг с встроенными в них пружинами растяжения, наиболее полно моделирующей реальный анкерный участок, для определения динамических характеристик опор при имитации реального импульсного воздействия на них, соответствующего условиям эксплуатации, а именно обрыв провода, как в расчетных условиях, так и в аварийных режимах, вызванных воздействием гололедных нагрузок, превышающих предельные значения, включающих разрушение конструкций опор.
Также предложенный способ позволит провести экспериментальные исследования процессов каскадного разрушения анкерного участка вследствие обрыва проводов, когда потенциальная энергия натяжения проводов в пролетах анкерного участка преобразуется в мощное динамическое воздействие на конструкции опор, приводящее к их разрушению.
Литература
1. Патент РФ №2554285, МПК G01M 5/00, опубл. 10.05.2015.
2. Бирбраер А.Н. Экстремальные воздействия на сооружения. - СПб.: Изд-во Политехнического университета, 2009. - 594 с., с. 106.
3. Патент РФ №2574419, МПК G01M 7/02, опубл. 10.02.2016.
4. Металлические конструкции, т. 3 / Под редакцией В.В. Кузнецова. - М.: АСВ, 1999. - 528 с., с. 402.
5. Крюков К.П., Новгородцев Б.П. Конструкции и механический расчет линий электропередачи. - Л.: Энергия, 1979. - 312 с.
6. Ачеркан Н.С. Детали машин, т. 2. - М.: - Машиностроение, 1968. - 408 с.
Claims (13)
- Способ динамических испытаний опор воздушных линий электропередачи, включающий
- закрепление на верхней части опоры конца тросовой тяги с калиброванной разрывной вставкой и динамометром, другой конец которой соединен с лебедкой,
- воздействие на опору импульсной нагрузкой, создаваемой в результате разрыва калиброванной на заданное усилие вставки при натяжении лебедкой тросовой тяги до этого усилия,
- определение отклика опоры на воздействие импульса нагрузки, отличающийся тем, что
- устанавливают на основание силовой прямоугольной рамы стенда для динамических испытаний опор не менее трех промежуточных опор, моделирующих анкерный участок, в котором боковые стойки рамы представляют собой макеты анкерных опор,
- закрепляют на изоляторах, установленных на траверсах, тросовые тяги с встроенными в них калиброванными разрывными вставками, динамометрами и пружинами растяжения, у которых зависимость между усилием растяжения и удлинением пружины соответствует зависимости силы натяжения провода в реальном пролете от его удлинения, вызванного воздействием на провод нагрузки от собственного веса провода и веса гололеда,
- кроме того, концы тросовых тяг через блоки, установленные на верхней части боковой стойки рамы, соединяют с соответствующими лебедками, закрепленными на основании рамы,
- наряду с этим, на каждом изоляторе опоры закрепляют тарировочный груз, вес которого равен разности между весом провода в реальном пролете и весом тросовой тяги, с встроенными в нее калиброванной разрывной вставкой, динамометром и пружиной растяжения, закрепленной в пролете между двумя опорами, установленными на стенде,
- осуществляют натяжение тросовых тяг с помощью лебедок до разрыва одной из калиброванных вставок, рассчитанных на минимальное усилие натяжения тросовой тяги, определяемое нагрузкой от собственного веса провода в пролете,
- при разрыве калиброванной вставки определяют отклик промежуточных опор на воздействие импульсной нагрузки, включая измерение амплитуды и собственной частоты колебаний опор с помощью датчиков перемещения, установленных на верхней балке рамы, при этом тензодатчиками определяют механические напряжения в критических точках конструкций опор в период воздействия на опоры импульсной нагрузки,
- аналогичным путем осуществляют повторение описанных операций после закрепления на изоляторах дополнительных грузов, вес которых соответствует весу гололеда с возрастающей толщиной его стенки, включая ее максимальное значение, и с учетом повышения силы натяжения провода в пролете от увеличения дополнительной нагрузки на него от веса гололеда, повышают величину усилия разрыва калиброванной вставки до значения, соответствующего этой дополнительной нагрузке и собственному весу провода,
- после окончания испытаний по моделированию воздействия на провод гололеда с максимальной толщиной стенки устанавливают величину усилия разрыва калиброванной вставки равной усилию разрыва провода и за счет натяжения тросовой тяги до этого усилия производят разрушение наименее прочной конструкции опоры, при этом, вследствие редукции тяжения проводов разрушаются конструкции опор в соседних с аварийным пролетах,
- осуществляют регистрацию основных параметров процесса разрушения конструкций опор и определяют коэффициенты динамичности опор.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017129426A RU2654897C1 (ru) | 2017-08-17 | 2017-08-17 | Способ динамических испытаний опор воздушных линий электропередачи |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017129426A RU2654897C1 (ru) | 2017-08-17 | 2017-08-17 | Способ динамических испытаний опор воздушных линий электропередачи |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2654897C1 true RU2654897C1 (ru) | 2018-05-23 |
Family
ID=62202414
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017129426A RU2654897C1 (ru) | 2017-08-17 | 2017-08-17 | Способ динамических испытаний опор воздушных линий электропередачи |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2654897C1 (ru) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110512664A (zh) * | 2019-09-27 | 2019-11-29 | 长沙理工大学 | 铰链式锚索框架梁加固土质边坡动力模型装置及试验方法 |
CN114910243A (zh) * | 2022-07-19 | 2022-08-16 | 国网山东省电力公司单县供电公司 | 输电线路风力振动模拟试验装置 |
CN117917552A (zh) * | 2024-03-18 | 2024-04-23 | 中铁电气化局集团有限公司 | 一种电气化铁路用绝缘子状态检测方法 |
CN117917552B (zh) * | 2024-03-18 | 2024-06-04 | 中铁电气化局集团有限公司 | 一种电气化铁路用绝缘子状态检测方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU169271A1 (ru) * | Ю. А. Габлн | Стенд для испытания на устойчивость опор линий электропередач | ||
US20080223134A1 (en) * | 2005-08-09 | 2008-09-18 | Sven Homburg | Method and Device For Testing the Stability and/or Bending Strength of Masts |
RU2554285C2 (ru) * | 2013-11-01 | 2015-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный архитектурно-строительный университет" КГАСУ | Способ испытания опор |
-
2017
- 2017-08-17 RU RU2017129426A patent/RU2654897C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU169271A1 (ru) * | Ю. А. Габлн | Стенд для испытания на устойчивость опор линий электропередач | ||
US20080223134A1 (en) * | 2005-08-09 | 2008-09-18 | Sven Homburg | Method and Device For Testing the Stability and/or Bending Strength of Masts |
RU2554285C2 (ru) * | 2013-11-01 | 2015-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный архитектурно-строительный университет" КГАСУ | Способ испытания опор |
RU2574419C1 (ru) * | 2014-08-28 | 2016-02-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Центр Комплексно-Сейсмических Испытаний" | Способ проведения сейсмических испытаний опор линий электропередач |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Металлические конструкции, т. 3 / Под ред. В.В. Кузнецова - М.: АСВ. - 1999. - 528 с. - С. 402. * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110512664A (zh) * | 2019-09-27 | 2019-11-29 | 长沙理工大学 | 铰链式锚索框架梁加固土质边坡动力模型装置及试验方法 |
CN114910243A (zh) * | 2022-07-19 | 2022-08-16 | 国网山东省电力公司单县供电公司 | 输电线路风力振动模拟试验装置 |
CN114910243B (zh) * | 2022-07-19 | 2022-10-04 | 国网山东省电力公司单县供电公司 | 输电线路风力振动模拟试验装置 |
CN117917552A (zh) * | 2024-03-18 | 2024-04-23 | 中铁电气化局集团有限公司 | 一种电气化铁路用绝缘子状态检测方法 |
CN117917552B (zh) * | 2024-03-18 | 2024-06-04 | 中铁电气化局集团有限公司 | 一种电气化铁路用绝缘子状态检测方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Cunha et al. | Experimental modal analysis of civil engineering structures | |
Cunha et al. | From input-output to output-only modal identification of civil engineering structures | |
JP6573828B2 (ja) | 高周波での疲労亀裂の非伝播しきい値を決定する方法 | |
RU2654897C1 (ru) | Способ динамических испытаний опор воздушных линий электропередачи | |
Gentile et al. | Condition assessment and dynamic system identification of a historic suspension footbridge | |
JP2004069598A (ja) | 構造物の損傷推定システムおよびプログラム | |
RU2613484C2 (ru) | Способ определения усилия натяжения вантового элемента моста | |
KR20080039571A (ko) | 강재 케이블의 장력 시험용 표준 시편 | |
Kasımzade et al. | Investigation of Modal Parameters on Steel Structure Using FDD from Ambient Vibration | |
Luna Vera et al. | Flexural performance correlation with natural bending frequency of post-tensioned concrete beam: Experimental investigation | |
CN107063611B (zh) | 支柱类复合材料电气设备抗震评估方法 | |
RU127464U1 (ru) | Стенд для измерения вертикальной нагрузки, воздействующей на объект авиационной техники | |
Gara et al. | Dynamic monitoring of an isolated steel arch bridge during static load test | |
KR20110109217A (ko) | 케이블의 장력 측정 방법, 이를 실행하는 프로그램이 기록된 기록매체, 및 그 프로그램이 설치된 분석 장치 | |
Sabitov et al. | Development of the method of dynamic tests support of air transmission lines | |
Kortiš et al. | Experimental modal test of the laboratory model of steel truss structure | |
Kortiš et al. | Operational modal analysis of the cablestayed footbridge | |
Quintana et al. | Damage detection on a cable stayed bridge using wave propagation analysis | |
El-Borgi et al. | Modal identification and finite element model updating of a reinforced concrete bridge | |
El-Borgi et al. | Modal identification, model updating and nonlinear analysis of a reinforced concrete bridge | |
Bhuyan et al. | Statistical vibration-based damage localization on Saint-Nazaire Bridge mockup | |
Bhowmik et al. | Study of dynamics characteristics of composite transmission tower using carbon fiber epoxy (thermoset) as structural material | |
RU2589459C2 (ru) | Способ диагностики преднапряженных железобетонных пролетных строений балочного типа | |
KR102093099B1 (ko) | 텐던의 긴장력 평가 장치 및 이를 이용한 평가 방법 | |
Kasımzade et al. | Extraction of Modal Parameters on Steel Structure Using EFDD |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200818 |