RU2652649C1 - Submersible sensor of local speed - Google Patents

Submersible sensor of local speed Download PDF

Info

Publication number
RU2652649C1
RU2652649C1 RU2017124891A RU2017124891A RU2652649C1 RU 2652649 C1 RU2652649 C1 RU 2652649C1 RU 2017124891 A RU2017124891 A RU 2017124891A RU 2017124891 A RU2017124891 A RU 2017124891A RU 2652649 C1 RU2652649 C1 RU 2652649C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
coil
flow
screen
core
electrodes
Prior art date
Application number
RU2017124891A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Вячеслав Юрьевич Теплышев
Анатолий Александрович Шинелев
Евгений Николаевич Ковшов
Николай Николаевич Атачкин
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "ТБН энергосервис"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "ТБН энергосервис" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "ТБН энергосервис"
Priority to RU2017124891A priority Critical patent/RU2652649C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2652649C1 publication Critical patent/RU2652649C1/en

Links

Images

Classifications

    • GPHYSICS
    • G01MEASURING; TESTING
    • G01FMEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through the meter in a continuous flow
    • G01F1/56Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through the meter in a continuous flow by using electric or magnetic effects
    • G01F1/58Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through the meter in a continuous flow by using electric or magnetic effects by electromagnetic flowmeters

Abstract

FIELD: measuring equipment.
SUBSTANCE: invention relates to measuring technology, in particular to electromagnetic devices for measuring flow of large diameter pipelines, and can be used in water meters and heat meters. Sensitive element is electrode assembly containing two point electrodes, mounted flush with fairing surface. Design of submersible local velocity sensor (SLVS) allows measuring local speed and flow rate of controlled electroconductive liquid in fully filled large diameter pipelines Dy > 300 mm. When SLVS works in composition of flowmeter or heat meter, depth of immersion of sensor inside pipeline can vary over wide range (Y/R = 0.08…0.36, where Y is distance from inner wall to local velocity measurement point, R is inner radius of pipeline). During experiments of determining metrological characteristics of SLVS, it was found that relative error of flow measurement does not exceed 2 % when average flow velocity of measured liquid varies from 0.4 to 3…5 m/s, which corresponds to requirements of "Techniques for implementation of commercial accounting of thermal energy, coolant." For realization of invention, well-known domestic materials in electrical industry were used, algorithms and software developed at TBN Energoservis LLC were applied.
EFFECT: determination of flow in electrically conductive liquid with high accuracy (relative error is not more than 1–2 % depending on the flow measurement range) in large diameter pipelines.
1 cl, 5 dwg

Description

Изобретение относится к измерительной технике, в частности к электромагнитным устройствам для измерения расхода контролируемой электропроводящей жидкости в трубопроводах больших диаметров.The invention relates to measuring equipment, in particular to electromagnetic devices for measuring the flow rate of a controlled electrically conductive fluid in large pipelines.
Известен электромагнитный расходомер, который содержит полнопроходный первичный преобразователь (датчик) расхода, предварительный усилитель, формирователь тока, аналогово-цифровой преобразователь (АЦП), микроконтроллер, индикатор и источник опорного напряжения. Электромагнитные расходомеры (ЭМР) базируются на измерении разности электрических потенциалов, образующихся на электродах, контактирующих с потоком контролируемой движущейся жидкости, расположенных перпендикулярно как линиям магнитного поля, так и направлению движения потока жидкости. Величина потенциалов определяется выражением E=B⋅D⋅v, где B - индукция магнитного поля; D - расстояние между электродами; v - локальная скорость движения контролируемой жидкости. Параметры электромагнитного поля, создаваемого катушками, определяются током, поступающим на них от формирователя тока. Характеристики этого тока зависит от сигнала, поступающего на вход формирователя тока от источника опорного напряжения через модулятор опорного напряжения. Параметры модуляции этого сигнала определяются формирователем модулирующего сигнала. ЭДС, возникающая на электродах, поступает на входы предварительного усилителя, с выхода которого сигнал поступает на первый вход АЦП. На второй вход АЦП поступает сигнал с выхода модулятора опорного напряжения, одновременно с поступлением этого сигнала на вход формирователя тока. В АЦП происходит преобразование сигналов в цифровой код. Сигнал в цифровой форме на выходе АЦП соответствует амплитуде модулированного аналогового сигнала на его входе. Этот сигнал поступает в микроконтроллер, где происходит обработка - фильтрация помех и выделение полезного сигнала, а также вычисление расхода жидкости, протекающей через трубопровод.Known electromagnetic flowmeter, which contains a full bore primary converter (sensor) flow, pre-amplifier, current driver, analog-to-digital converter (ADC), a microcontroller, an indicator and a voltage reference source. Electromagnetic flow meters (EMRs) are based on measuring the difference in electrical potentials generated on electrodes in contact with the flow of a controlled moving fluid, perpendicular to both the lines of the magnetic field and the direction of fluid flow. The potential value is determined by the expression E = B⋅D⋅v, where B is the magnetic field induction; D is the distance between the electrodes; v is the local velocity of the controlled fluid. The parameters of the electromagnetic field created by the coils are determined by the current supplied to them from the current driver. The characteristics of this current depend on the signal supplied to the input of the current driver from the reference voltage source through the reference voltage modulator. The modulation parameters of this signal are determined by the modulator of the modulating signal. The EMF arising on the electrodes goes to the inputs of the pre-amplifier, from the output of which the signal goes to the first input of the ADC. The second input of the ADC receives a signal from the output of the reference voltage modulator, simultaneously with the arrival of this signal at the input of the current driver. The ADC converts the signals into a digital code. The digital signal at the ADC output corresponds to the amplitude of the modulated analog signal at its input. This signal enters the microcontroller, where the processing takes place - filtering the noise and extracting the useful signal, as well as calculating the flow rate of the fluid flowing through the pipeline.
Такое техническое решение применяют в ЭМР с полнопроходным первичным преобразователя расхода и используются в основном для измерения расхода электропроводящих жидкостей в трубопроводах с диаметром не более 300-400 мм для измерения объемного расхода электропроводящих жидкостей (патент РФ 2489684 Электромагнитный расходомер 2011», авторы: В.К. Недзецкий, В.Б. Рогзин).Such a technical solution is used in an electromagnetic flowmeter with a full bore primary flow transducer and is used mainly for measuring the flow rate of electrically conductive fluids in pipelines with a diameter of not more than 300-400 mm for measuring the volumetric flow rate of electrically conductive fluids (RF patent 2489684 Electromagnetic flowmeter 2011 ", authors: V.K Nedzetskiy, VB Rogzin).
Недостатки этого устройства заключаются в том, что магнитная система полнопроходного первичного преобразователя расхода (ПППР) имеет конструкцию, полностью охватывающую измерительное сечение. При увеличении диаметра проточной части первичного преобразователя расхода (датчика) масса и расход материалов, в частности меди для катушек индуктивности, нелинейно возрастают. Например, масса ПППР электромагнитных расходомеров РМ-5 (ТБН энергосервис, Россия) и AQUAFLUX ("Krohne", Германия) возрастают от 3-5 кг при Ду=20 мм до 95-97 кг при Ду=300 мм и до 520 кг при Ду=1000 мм. В связи с этим стоимость ПППР также возрастает пропорционально при увеличении диаметра проточной части ПППР. Кроме этого, при проливном способе калибровки полнопроходных ЭМР необходимо задавать на входе в ПППР ряд значений эталонного расхода Gэ. Максимальный эталонный расход Gmax должен соответствовать максимальной средней скорости через проточную часть ПППР umax=5-10 м/с. При росте внутреннего диаметра D проточной части ПППР требуемый максимальный эталонный расход Gmax возрастает пропорционально квадрату внутреннего диаметра: Gmax=umaxπD2/4.The disadvantages of this device are that the magnetic system of the full bore primary flow sensor (PPR) has a design that completely covers the measuring section. With increasing diameter of the flow part of the primary flow transducer (sensor), the mass and flow rate of materials, in particular copper for inductors, increase nonlinearly. For example, the mass of PPRR of electromagnetic flowmeters RM-5 (TBN Energoservice, Russia) and AQUAFLUX (Krohne, Germany) increase from 3-5 kg at DN = 20 mm to 95-97 kg at DN = 300 mm and up to 520 kg at DN = 1000 mm. In this regard, the cost of SPPP also increases proportionally with an increase in the diameter of the flow part of SPPP. In addition, in the case of a continuous method for calibrating full bore EMF, it is necessary to set a number of reference flow rates Ge at the inlet to the PPR. The maximum reference flow rate G max should correspond to the maximum average velocity through the flow part of the SPR u max = 5-10 m / s. With the growth of the internal diameter D flowing part RPNR desired maximum reference rate G max increases in proportion to the square of the inner diameter: G max = u max πD 2/4.
Известна конструкция ПДЛС, содержащая датчик расхода в виде корпуса из изоляционного материала, внутри которого размещена катушка с сердечником; на внешней цилиндрической поверхности корпуса размещены два диаметрально расположенных электрода. Преобразователь расхода жестко закреплен на нижнем конце полой штанги соосно с ней. Жгут проводов катушки и электродов пропущен в полости полой штанги и поступает в электронный блок, жестко закрепленный на верхнем конце этой полой штанги. Электронный блок обеспечивает формирование тока питания катушки и обработку полезного сигнала, снимаемого с электродов и ПДЛС. Полая штанга расположена внутри корпуса-лубрикатора, уплотнена при помощи сальникового узла и имеет возможность возвратно-поступательного движения посредством сопряжения в виде четырехзаходной упорной резьбы на верхней части полой штанги и на гайке, расположенной в гнезде на верхнем конце корпуса-лубрикатора. Ползун имеет риску-указатель, а на корпусе-лубрикаторе возле паза нанесена мерная шкала, и в паре они представляют собой измеритель величины осевого перемещения полой штанги в ту или иную сторону. Корпус-лубрикатор прикреплен к запорному поворотному устройству, которое установлено на монтажном патрубке, посредством быстроразъемного соединения.A known design PDLS containing a flow sensor in the form of a housing of insulating material, inside of which is placed a coil with a core; on the outer cylindrical surface of the housing are two diametrically located electrodes. The flow transducer is rigidly fixed to the lower end of the hollow rod coaxially with it. The wire harness of the coil and electrodes is passed into the cavity of the hollow rod and enters the electronic unit, rigidly fixed to the upper end of this hollow rod. The electronic unit provides the formation of the supply current of the coil and the processing of the useful signal taken from the electrodes and PDLS. The hollow rod is located inside the lubricator housing, sealed with an oil seal assembly and has the possibility of reciprocating movement by mating in the form of a four-way stop thread on the upper part of the hollow rod and on the nut located in the socket on the upper end of the lubricator housing. The slider has a risk indicator, and a measuring scale is applied on the lubricator case near the groove, and in pair they are a measure of the axial displacement of the hollow rod in one direction or another. The lubricator housing is attached to the locking rotary device, which is mounted on the mounting nozzle, by means of a quick coupling.
ПДЛС с таким исполнением предназначен для использования на трубопроводах с диаметром от 400 до 1000 мм. Глубина погружения электродов ПДЛС в контролируемый трубопровод устанавливается равной 0,242⋅R (где R - внутренний радиус трубопровода) по шкале на корпусе-лубрикаторе и по риске-указателю ползуна на полой штанге. Это устройство позволяет измерить локальную скорость и расход контролируемой электропроводящей жидкости в трубопроводах больших диаметров с Ду более 300 мм (свидетельство на полезную модель 14783. «Электромагнитный расходомер» 2000 г., авторы: Абрамов Г.С., Вашурин B.C., Зимин М.И., Шастунов В. В.).PDLS with this design is intended for use on pipelines with a diameter of 400 to 1000 mm. The immersion depth of the PDLS electrodes in the controlled pipeline is set equal to 0.242⋅R (where R is the internal radius of the pipeline) on the scale on the lubricator body and at the risk of the index of the slide on the hollow rod. This device allows you to measure the local speed and flow rate of a controlled electrically conductive fluid in large pipelines with a DN of more than 300 mm (certificate for utility model 14783. “Electromagnetic flowmeter” 2000, authors: Abramov GS, Vashurin BC, Zimin M.I. ., Shastunov V.V.).
Недостатком известного ПДЛС является необходимость погружения электродов ПДЛС точно на глубину 0,242⋅R. Отклонение глубины погружения от этого значения вызывает появление дополнительной систематической погрешности измерения расхода. Необходимость обеспечения точной регулировки глубины погружения обусловливает сложность и громоздкость конструкции ПДЛС. В зоне электродов распределения электромагнитного пола не симметрично, с краевым эффектом.A disadvantage of the known PDLS is the need to immerse the PDLS electrodes exactly at a depth of 0.242⋅R. Deviation of the immersion depth from this value causes the appearance of an additional systematic error in the flow measurement. The need to ensure accurate adjustment of the depth of immersion determines the complexity and cumbersome design PDLS. In the area of the electrodes, the distribution of the electromagnetic floor is not symmetrical, with an edge effect.
Наиболее близким техническим решением к предлагаемому изобретению относится электромагнитный локальный счетчик-расходомер жидкости, содержащий датчик (первичный преобразователь) локальной скорости, и представляет собой герметичный цилиндр, выполненный из немагнитного материала, например из бронзы, внутри которого помещена катушка электромагнита с магнитопроводом, ввернутым в донную часть цилиндра датчика локальной скорости. На внешней торцовой части, которого размещены два точечных электрода. При этом рабочая поверхность в зоне расположения электродов закрыта электроизоляционной шайбой, исключающей шунтирование на корпус цилиндра электрического потенциала, образующегося при движении контролируемой жидкости в магнитном поле датчика локальной скорости. Электроизоляционная шайба, как правило, выполняется из фторопласта. В случае наличия в жидкости взвешенных абразивных частиц шайба выполняется из износостойкого полиуретана. Электромагнит закрыт крышкой, на которой размещены два электрических контакта, предназначенных для подачи напряжения питания на обмотку электромагнита. Передача импульсов напряжения от электродов в блок преобразования и электропитание электромагнита осуществляется по кабелю, ввод которого в крышку герметизирован резиновой заглушкой с помощью штуцера. При этом крышка удерживается на корпусе ПДЛС. ПДЛС помещается в патрубок, приваренный к контролируемому трубопроводу, и заглубляется в трубопровод на толщину стенки, то есть не выступает внутрь трубопровода.The closest technical solution to the present invention relates to an electromagnetic local liquid flow meter containing a local speed sensor (primary transducer), and is a sealed cylinder made of non-magnetic material, such as bronze, inside which an electromagnet coil with a magnetic core screwed into the bottom part of the cylinder of the local speed sensor. On the external end part, which is placed two point electrodes. In this case, the working surface in the area of the electrodes is covered with an insulating washer, which excludes the bypassing of the electric potential generated by the movement of the controlled fluid in the magnetic field of the local speed sensor onto the cylinder body. The insulating washer is usually made of fluoroplastic. If there are suspended abrasive particles in the liquid, the washer is made of wear-resistant polyurethane. The electromagnet is closed by a cover on which two electrical contacts are located, designed to supply voltage to the electromagnet winding. The transmission of voltage pulses from the electrodes to the conversion unit and the electromagnet is powered by a cable, the input of which into the cover is sealed with a rubber plug using a fitting. In this case, the lid is held on the PDLS housing. PDLS is placed in a pipe welded to a controlled pipeline, and is buried in the pipeline by wall thickness, that is, it does not protrude into the pipeline.
Такой ПДЛС в составе электромагнитных локальных счетчиков позволяет измерить локальную скорость и расход контролируемой электропроводящей жидкости в трубопроводах средних и больших диаметров от Ду 50 мм до Ду 500 мм (свидетельство на полезную модель 23497 «Электромагнитный локальный счетчик-расходомер жидкости», авторы: Бобов А.А., Мотовилов Н.И., Никифоров М.А. и другие).Such a PDLS in the composition of electromagnetic local meters allows you to measure the local speed and flow rate of a controlled electrically conductive fluid in pipelines of medium and large diameters from DN 50 mm to DN 500 mm (certificate for utility model 23497 “Electromagnetic local liquid flow meter”, authors: Bobov A. A., Motovilov N.I., Nikiforov M.A. and others).
Недостатками известного ПДЛС для измерения расхода контролируемой электропроводящей жидкости в трубопроводах больших диаметров являются: очень узкий диапазон измерения расхода Gmin/Gmax=1/25, где Gmax - максимальный измеряемый расход, соответствующий средней скорости контролируемой жидкости 10 м/с, Gmin - минимальный измеряемый расход. Это обусловлено тем, что ПДЛС измеряет локальную скорость в пристеночной области, где профиль скорости существенно изменяется при скоростях потока не соответствующих развитому турбулентному режиму течения. Это приводит к неприемлемым значениям относительной погрешности (более 2%) измерения средней скорости и расхода контролируемой жидкости. В зоне электродов распределения электромагнитного пола не симметрично, с краевым эффектом.The disadvantages of the known PDLS for measuring the flow rate of a controlled electrically conductive fluid in large diameter pipelines are: a very narrow range of flow measurement G min / G max = 1/25 , where G max is the maximum measured flow rate corresponding to an average speed of a controlled fluid of 10 m / s, G min - minimum measured flow rate. This is due to the fact that PDLS measures the local velocity in the near-wall region, where the velocity profile changes significantly at flow velocities that do not correspond to the developed turbulent flow regime. This leads to unacceptable values of the relative error (more than 2%) of measuring the average speed and flow rate of the controlled fluid. In the area of the electrodes, the distribution of the electromagnetic floor is not symmetrical, with an edge effect.
Задачей настоящего изобретения является снижение себестоимости, повышение надежности и точности измерения средней скорости и расхода электропроводящей жидкости ПДЛС, в трубопроводах диаметром ≤300 мм за счет упрощения конструкции ПДЛС.The objective of the present invention is to reduce the cost, increase the reliability and accuracy of measuring the average speed and flow rate of the conductive liquid PDLS in pipelines with a diameter of ≤300 mm due to the simplification of the design PDLS.
Технический результат достигается тем, что в погружном датчике локальной скорости, содержащем соединительный узел, включающий в себя наконечник и разъем; штангу; жгут проводов; магнитную систему, включающую в себя катушку, сердечник, шайбу упорную; электродный узел, содержащий экран, два точечных электрода и два уплотнительных кольца электродов; корпусной узел, содержащий втулку, винт крепежный, винт катушки и два корпусных уплотнительных кольца, в нем дополнительно в магнитной системе введена обойма электромагнита и лакоткань; в корпусной узел введены обтекатель и фиксирующее кольцо; в состав электродного узла введены две площадки под точечные электроды, две обкладки экрана; причем на сердечник намотана лакоткань, электрически изолирующая катушку от сердечника, а на лакоткань намотана катушка; точечные электроды симметрично расположены на экране с его внешней стороны; при этом внешний диаметр обоймы сердечника совпадает с внешним диаметром нижнего конца втулки и диаметром экрана; кроме того, в обойме электромагнита вырезана канавка и соосно закреплен сердечник; кроме этого, на площадки под электроды напаяны два точечных электрода, а обкладки экрана расположены соосно-симметрично относительно оси погружного датчика локальной скорости; верхний и нижний концы катушки зажаты упорной шайбой и экраном.The technical result is achieved by the fact that in a submersible local speed sensor containing a connecting node including a tip and a connector; barbell; wiring harness; a magnetic system including a coil, core, thrust washer; an electrode assembly comprising a shield, two point electrodes and two electrode sealing rings; a housing assembly comprising a sleeve, a fixing screw, a coil screw and two housing sealing rings; in it, in addition to the magnetic system, an electromagnet holder and a varnish cloth are introduced; a fairing and a retaining ring are introduced into the housing unit; two pads for point electrodes, two screen covers were introduced into the electrode assembly; moreover, a varnish cloth electrically insulating the coil from the core is wound on the core, and a coil is wound on the varnish cloth; point electrodes are symmetrically located on the screen from its outer side; wherein the outer diameter of the core sleeve coincides with the outer diameter of the lower end of the sleeve and the diameter of the screen; in addition, a groove is cut out in the holder of the electromagnet and the core is coaxially fixed; in addition, two point electrodes are soldered to the electrode pads, and the screen covers are located coaxially symmetrically with respect to the axis of the submersible local speed sensor; the upper and lower ends of the coil are clamped by a thrust washer and a screen.
На фиг. 1а показана конструкция ПДЛС в сборе.In FIG. 1a shows the design of the PDLS assembly.
На фиг. 1б показана конструкция соединительный узел.In FIG. 1b shows the construction of the connecting unit.
На фиг. 1в показана конструкция корпусного узла.In FIG. 1c shows the design of the housing unit.
На фиг. 1г показана конструкция магнитной системы.In FIG. 1g shows the design of the magnetic system.
На фиг 1д. показана конструкция электродного узла.On fig 1d. The design of the electrode assembly is shown.
На фиг. 1а показаны трубопровод 1 и ПДЛС, содержащий соединительный узел 2 (крышка см. прототип), штангу 3 (герметичный цилиндр), жгут проводов 4, корпусной узел 5, магнитную систему 6 и электродный узел 7.In FIG. 1a shows a pipeline 1 and a PDLS containing a connecting unit 2 (cover, see prototype), a rod 3 (a sealed cylinder), a wiring harness 4, a housing unit 5, a magnetic system 6, and an electrode assembly 7.
На фиг. 1б показан соединительный узел 2, содержащий наконечник 8, разъем 9, крепежные винты 10.In FIG. 1b, a connecting unit 2 is shown, comprising a tip 8, a connector 9, and fixing screws 10.
На фиг. 1в показан корпусной узел 5, содержащий втулку 11, винт крепежный 12, винт 13, неэкранированный провод 13', два корпусных уплотнительных кольца 14, обтекатель 15 и фиксирующее кольцо 16.In FIG. 1c shows a housing assembly 5 comprising a sleeve 11, a fixing screw 12, a screw 13, an unshielded wire 13 ', two housing sealing rings 14, a cowl 15 and a retaining ring 16.
На фиг. 1г показаны провода 4 от катушки 18, проходящие через канавку 17', и магнитная система 6, содержащая обойму электромагнита 17, катушку 18, сердечник 19 с отверстием 19' и шайбу упорную 20.In FIG. 1d shows wires 4 from a coil 18 passing through a groove 17 ', and a magnetic system 6 containing a ferrule of an electromagnet 17, a coil 18, a core 19 with an opening 19', and a thrust washer 20.
На фигуре 1д показаны обтекатель 15 и электродный узел 7, содержащий экран 21, две обкладки экрана 22, два точечных электрода 23 (чувствительный элемент), два уплотнительных кольца электродов 24, две площадки под электроды 25. В конструкции ПДЛС все перечисленные детали симметрично расположены относительно своей оси.Figure 1e shows a fairing 15 and an electrode assembly 7 containing a screen 21, two shield plates 22, two point electrodes 23 (a sensing element), two o-rings of the electrodes 24, two pads for the electrodes 25. In the design of the PDLS, all of these parts are symmetrically located relative to its axis.
Установка ПДЛС на трубопроводе 1 показана условно (фиг. 1а). Крепление ПДЛС на трубопровод является отдельным техническим решением.Installation PDLS on the pipeline 1 is shown conditionally (Fig. 1A). Fastening PDLS to the pipeline is a separate technical solution.
Электродный узел 7 герметично соединен с фторопластовым обтекателем 15 при помощи двух уплотнительных колец электродов 24, причем внешняя поверхность электродов 23 находится заподлицо с донной поверхностью обтекателя 15. Герметичность между обтекателем 15 и втулкой 11 обеспечена при помощи двух уплотнительных корпусных колец 14. Обтекатель 15, фиксирующее кольцо 16, втулка 11 соединены между собой винтом 12. Внешняя поверхность фиксирующего кольца 16 расположена заподлицо с поверхностью обтекателя. Конец втулки 11 приварен к нижнему концу штанги 3, верхний конец штанги 3 приварен к наконечнику 8 (фиг. 1а).The electrode assembly 7 is hermetically connected to the fluoroplastic fairing 15 using two sealing rings of the electrodes 24, the outer surface of the electrodes 23 being flush with the bottom surface of the fairing 15. The tightness between the fairing 15 and the sleeve 11 is ensured by two sealing housing rings 14. The fairing 15, which fixes the ring 16, the sleeve 11 are interconnected by a screw 12. The outer surface of the retaining ring 16 is flush with the surface of the fairing. The end of the sleeve 11 is welded to the lower end of the rod 3, the upper end of the rod 3 is welded to the tip 8 (Fig. 1A).
Винт 13 вкручивается во втулку 11. К винту 13 прикрепляется неэкранированный провод 13', проходящий внутри штанги 3 и присоединенный к одному из контактов разъема 9.The screw 13 is screwed into the sleeve 11. An unshielded wire 13 'is attached to the screw 13, passing inside the rod 3 and connected to one of the contacts of the connector 9.
Провода жгута 4 от двух точечных электродов 23 проходят сквозь отверстие 19' в сердечнике электромагнита 19, затем через центральное отверстие втулки 11, далее внутри штанги 3 и присоединяются к контактам разъема 9. Провода катушки 18 проходят через канавку 17' в обойме электромагнита 17, затем через центральное отверстие втулки 11, объединяются внутри штанги 3 в жгут проводов 4 и присоединяются к контактам разъема 9.The wires of the bundle 4 from two point electrodes 23 pass through the hole 19 'in the core of the electromagnet 19, then through the central hole of the sleeve 11, then inside the rod 3 and are connected to the contacts of the connector 9. The wires of the coil 18 pass through the groove 17' in the holder of the electromagnet 17, then through the Central hole of the sleeve 11, are combined inside the rod 3 into a wiring harness 4 and attached to the contacts of the connector 9.
На контактных площадках электродов 25 расположены и напаяны два точечных электрода 23. Две обкладки экрана 22 расположены соосно и симметрично относительно катушки 18 напротив нижнего торца обоймы электромагнита 17 и нижнего торца сердечника 19. Ширины сердечника электромагнита 19 и обоймы электромагнита 17 совпадают с шириной двух обкладок экрана 22 (фиг. 1а, д. сеч. А-А, вид Б). Это обеспечивает хороший электрический контакт между обоймой электромагнита 17, сердечником 19, контактирующей втулкой 11, винтом 13 и неэкранированным проводом 13'. Верхнее и нижнее концы катушки 18 зажаты упорной шайбой 20 и экраном 21. Обойма электромагнита 17 совместно с сердечником 19 образуют магнитопровод, формирующий необходимую конфигурацию магнитного поля с минимальным рассеянием. Точечные электроды 23 максимально приближены к зоне магнитного поля с максимальной индукцией. Этот результат получен путем введения обоймы 17 электромагнита, двух обкладок 22, двух площадок под электроды 25 на экране 21. Защита точечных электродов и неэкранированных проводов катушки от проникновения внешних электромагнитных помех обеспечена соединением обкладки экрана, магнитной и корпусной систем. При этом экран проводов 4' от точечных электродов 23 соединен с одним из контактов разъема 9 (фиг. 1а). Фиксирующее кольцо 16 обеспечивает надежное механическое соединение между обтекателем 15 и втулкой 11. Плотное соединение обоймы 17 с обтекателем 15, защищает магнитную систему 6 и электродный узел 7 от проникновения влаги. Позиционирование точечных электродов 23 заподлицо с дном обтекателя 15 повышает чувствительность ПДЛС.Two point electrodes 23 are located and soldered on the contact pads of the electrodes 25. Two shield plates 22 are aligned and symmetrical with respect to the coil 18 opposite the lower end of the magnet sleeve 17 and the lower end of the core 19. The widths of the core of the magnet 19 and the holder of the magnet 17 coincide with the width of the two shield plates 22 (Fig. 1a, d. Sec. A-A, view B). This provides good electrical contact between the holder of the electromagnet 17, the core 19, the contacting sleeve 11, the screw 13 and the unshielded wire 13 '. The upper and lower ends of the coil 18 are clamped by a thrust washer 20 and a shield 21. The holder of the electromagnet 17 together with the core 19 form a magnetic circuit that forms the necessary configuration of the magnetic field with minimal scattering. The point electrodes 23 are as close as possible to the magnetic field with maximum induction. This result was obtained by introducing an electromagnet cage 17, two plates 22, two pads for electrodes 25 on the screen 21. Protection of the point electrodes and unshielded wires of the coil from the penetration of external electromagnetic interference is provided by the connection of the screen lining, magnetic and case systems. In this case, the screen of wires 4 'from the point electrodes 23 is connected to one of the contacts of the connector 9 (Fig. 1a). The locking ring 16 provides a reliable mechanical connection between the fairing 15 and the sleeve 11. The tight connection of the casing 17 with the fairing 15 protects the magnetic system 6 and the electrode assembly 7 from moisture. The positioning of the point electrodes 23 flush with the bottom of the fairing 15 increases the sensitivity of the PDLS.
Таким образом, конструкция заявляемого ПДЛС состоит из соединительного узла 2, который содержит наконечник 8, разъем 9 и крепежные винты электрического разъема 10; штанги 3, жгута проводов 4; магнитной системы 6, включающей в себя катушку 18, сердечник 19, шайбу упорную 20; электродного узла 7, включающего в себя экран 21, содержащий два точечных электрода 23, два уплотнительных кольца электродов 24; корпусного узла 5, включающего в себя втулку 11, винт крепежный 12, винт 13, два корпусных уплотнительных кольца 14, в конструкцию ПДЛС дополнительно введены:Thus, the design of the inventive PDLS consists of a connecting node 2, which contains a tip 8, connector 9 and the fixing screws of the electrical connector 10; rods 3, wiring harness 4; a magnetic system 6, including a coil 18, a core 19, a thrust washer 20; an electrode assembly 7 including a screen 21 comprising two point electrodes 23, two o-rings of the electrodes 24; housing unit 5, which includes a sleeve 11, a fixing screw 12, a screw 13, two housing sealing rings 14, the following are additionally introduced in the design of PDLS:
- в состав магнитной системы - обойма электромагнита 17 и лакоткань, которая намотана на сердечник и изолирует сердечник от катушки, намотанной поверх лакоткани;- the composition of the magnetic system - the holder of the electromagnet 17 and varnish, which is wound on the core and isolates the core from the coil wound on top of the varnish;
- в состав корпусного узла - обтекатель 15 из изоляционного немагнитного материала и фиксирующее кольцо 16;- the structure of the housing unit - a cowl 15 of insulating non-magnetic material and a retaining ring 16;
- в состав электродного узла - две обкладки экрана 22 и две площадки под точечные электроды 25;- the electrode assembly consists of two shields 22 and two pads for point electrodes 25;
причем внешний диаметр обоймы электромагнита 17 совпадает с внешним диаметром втулки 11 и диаметрами обкладок экрана 22; кроме этого, в обойме электромагнита 17 соосно закреплен сердечник 19. Две обкладки экрана 22 закреплены на одной поверхности экрана 21 (фиг. 1д сеч. А-А), а на другой поверхности закреплены две площадки 25 под точечные электроды (фиг. 1д вид Б). Верхний и нижний концы катушки 18 зажаты между упорной шайбой 20 и экраном 21, что формирует каркас для защиты катушки.moreover, the outer diameter of the holder of the electromagnet 17 coincides with the outer diameter of the sleeve 11 and the diameters of the shields 22; in addition, the core 19 is coaxially fixed in the ferrule of the electromagnet 17. Two plates of the screen 22 are fixed on one surface of the screen 21 (Fig. 1d, section A-A), and on the other surface are two pads 25 for the point electrodes (Fig. 1e, view B ) The upper and lower ends of the coil 18 are sandwiched between the thrust washer 20 and the screen 21, which forms a frame for protecting the coil.
ПДЛС является первичным преобразователем для работы в электропроводящих и в том числе агрессивных средах при температуре до 150°C с избыточным давлением до 16 кгс/см2. Поэтому электроды 23, втулка 11, штанга 3, фиксирующие кольцо 16, наконечник 11 изготовлены из нержавеющей стали (фиг. 1, а). Обойма электромагнита 17 и сердечник 19 изготовлены из электротехнической стали (фиг. 1г). Экран 21 (фиг. 1д) изготовлен из двухстороннего фольгированного стеклотекстолита толщиной 0,5 мм, марки СТК. Обкладки экрана 22, площадки под электроды 25 для крепления двух электродов сформированы из проводящего слоя стеклотекстолита по технологии изготовления печатных плат. Соосно-симметричное расположение обкладок экрана относительно катушки обеспечивает хороший электрический контакт между обоймой электромагнита, контактирующей со втулкой, причем все эти детали соединены с винтом 13 и проводом 13'. Это создает защиту электродов 23 и катушки 18 от проникновения внешних электромагнитных помех (фиг. 1а). Неэкранированные провода от катушки, от винта катушки и экранированные провода от электродов защищены от проникновения внешних электромагнитных помех монолитной конструкцией ПДЛС. Монолитная конструкция ПДЛС представляет собой конструктивно соединенные между собой обойму электромагнита 17, втулку 11, фиксирующее кольцо 16, штангу 3 и наконечник 8. Обойма электромагнита и штанга с двух концов соединены между собой сваркой.PDLS is the primary converter for operation in electrically conductive and even aggressive environments at temperatures up to 150 ° C with overpressure up to 16 kgf / cm 2 . Therefore, the electrodes 23, the sleeve 11, the rod 3, the locking ring 16, the tip 11 are made of stainless steel (Fig. 1, a). The holder of the electromagnet 17 and the core 19 are made of electrical steel (Fig. 1d). Screen 21 (Fig. 1e) is made of double-sided foil fiberglass with a thickness of 0.5 mm, grade STK. The plates of the screen 22, the pads for the electrodes 25 for mounting two electrodes are formed of a conductive layer of fiberglass according to the technology of manufacturing printed circuit boards. The coaxially-symmetric arrangement of the screen plates relative to the coil provides good electrical contact between the ferrule of the electromagnet in contact with the sleeve, all of which are connected to the screw 13 and the wire 13 '. This protects the electrodes 23 and coil 18 from penetration of external electromagnetic interference (Fig. 1a). Unshielded wires from the coil, from the screw of the coil and shielded wires from the electrodes are protected from penetration of external electromagnetic interference by the monolithic design of PDLS. The monolithic design of PDLS is an electromagnet ferrule 17 structurally interconnected, a sleeve 11, a retaining ring 16, a rod 3 and a tip 8. An electromagnet ferrule and a rod are connected to each other by welding.
Втулка 11 соединена с обоймой электромагнита 17 резьбовым соединением (фиг. 1а, в, г).The sleeve 11 is connected to the holder of the electromagnet 17 by a threaded connection (Fig. 1a, c, d).
Сердечник 19 с намотанной на нем лакотканью и катушкой 18 (катушка цилиндрической формы) соединены с обоймой электромагнита 17 прессованием (фиг. 1г).The core 19 with varnish wound on it and a coil 18 (a cylindrical coil) are connected to the ferrule of the electromagnet 17 by pressing (Fig. 1d).
Точечные электроды 23 соединены способом пайки с площадками 25 под точечные электроды, экран 21 соединен с обоймой электромагнита 17 способом пайки.The point electrodes 23 are connected by soldering to the pads 25 under the point electrodes, the screen 21 is connected to the holder of the electromagnet 17 by the method of soldering.
Обтекатель 15 надевается на электродный узел 7, обойму электромагнита 17 и прикрепляется к втулке 11 фиксирующим кольцом 16 и крепежным винтом 12.The fairing 15 is worn on the electrode assembly 7, the holder of the electromagnet 17 and is attached to the sleeve 11 by a locking ring 16 and a fixing screw 12.
Втулка 11 и штанга 3 соединены между собой сваркой.The sleeve 11 and the rod 3 are interconnected by welding.
Все вышеуказанные в конструкции ПДЛС детали, в том числе крепежный винт 12, изготовлены заявителем, т.е. ООО «ТБН энергосервис». К стандартным покупным деталями относятся: винт 13; уплотнительные кольца 14 и уплотнительные кольца электродов 24. Провода жгута 4, провод обмоточный для катушки 18, лакоткань, разъем. Материалы, из которых изготовлены уплотнительные кольца, покрытия проводов жгута и провода обмоточного, марка лакоткани, выбраны в соответствии с условиями эксплуатации.All the above details in the design of the PDLS, including the fixing screw 12, are made by the applicant, i.e. LLC TBN Energoservice. Standard purchased items include: screw 13; O-rings 14 and O-rings of electrodes 24. Wiring harness 4, winding wire for coil 18, varnished fabric, connector. The materials from which the sealing rings are made, the coatings of the wire harness and the wires of the winding, the brand of varnish, are selected in accordance with the operating conditions.
После изготовления ПДЛС производят его калибровку на специализированном стенде, определяют основные метрологические характеристики, составляют паспорт для каждого образца ПДЛС.After the manufacture of PDLS, it is calibrated at a specialized stand, the basic metrological characteristics are determined, a passport for each sample of PDLS is compiled.
Основные характеристики погружного датчика локальной скорости.Main characteristics of the submersible local speed sensor.
Длина L, мм - 283.4; 333.4; 383.4Length L, mm - 283.4; 333.4; 383.4
Диаметр D, мм - 37.Diameter D, mm - 37.
Скорость контролируемой жидкости, м/с - 0.2…10.The speed of the controlled fluid, m / s - 0.2 ... 10.
Напряжение питании U, В - 12Supply voltage U, V - 12
Ток катушки I, А - 0.3.Coil current I, A - 0.3.
Рабочий диапазон температуры контролируемой жидкости Θ, °C - 0…150.The operating temperature range of the controlled fluid is Θ, ° C - 0 ... 150.
Срок службы ч., 12 летService life hours, 12 years
Функционирование ПДЛС (фиг. 1а) в процессе определения расхода электропроводящей жидкости в трубопроводах больших диаметров происходит при полностью заполненном трубопроводе 1 контролируемой жидкостью, катушку 18 из магнитной системы 6 питают знакопеременным импульсным напряжением U=12B. Внешнее напряжение на катушку поступает из соединителя 2, через разъем 9 и жгут проводов 4 (фиг. 1а, б). Напряжение питания в цепи катушки создает знакопеременный ток намагничивания I, индуцирующий знакопеременное магнитное поле B, которое под воздействием движущейся электропроводящей жидкости наводит в электродном узле 7 на точечных электродах 23 знакопеременный сигнал (напряжение) U±v, пропорциональный локальной скорости v контролируемой жидкости в трубопроводе. Питание катушки 18 во времени может изменяться в широком диапазоне значения параметров. Например, параметры могут быть следующими: период следования импульсов T=2с, длительности каждого импульса T1=360 мс, передний фронт импульса сдвинут относительно заднего фронта на время паузы T0=640 мс, в этот интервал времени ток через катушку не течет, то есть из промышленной сети устройство не употребляет электроэнергию. Такое импульсное питание катушки позволяют получать экономию потребляемой электроэнергии 64% по сравнению непрерывным питанием. Затем по значениям аналоговых или цифровых сигналов, пропорциональным локальной скорости потока v, вычисляют среднюю по сечению скорость и u объемный расход G контролируемой жидкости.The functioning of the PDLS (Fig. 1a) in the process of determining the flow rate of an electrically conductive liquid in large diameter pipelines occurs when the pipeline 1 is completely filled with controlled liquid, the coil 18 from the magnetic system 6 is fed with an alternating pulse voltage U = 12B. External voltage to the coil comes from connector 2, through connector 9 and cable harness 4 (Fig. 1a, b). The supply voltage in the coil circuit creates an alternating magnetization current I, inducing an alternating magnetic field B, which induces an alternating signal (voltage) U ± v proportional to the local velocity v of the controlled fluid in the pipeline under the influence of a moving conductive fluid in the electrode assembly 7 on the point electrodes 23. The power of the coil 18 over time can vary over a wide range of parameter values. For example, the parameters can be as follows: the pulse repetition period is T = 2s, the duration of each pulse is T 1 = 360 ms, the leading edge of the pulse is shifted relative to the trailing edge by the pause time T 0 = 640 ms, during this time interval the current does not flow through the coil, then there is a device from the industrial network does not consume electricity. Such a pulsed power supply of the coil allows to save 64% of the consumed electric power in comparison with continuous power supply. Then, using the values of analog or digital signals proportional to the local flow velocity v, the average cross-section velocity and u are the volumetric flow rate G of the controlled fluid.
Принцип работы ПДЛС основан на взаимодействии движущейся контролируемой электропроводящей жидкости с магнитным полем магнитной системы 6 катушки 18 (фиг. 1а, г) при заполненном трубопроводе 1 движущейся электропроводящей жидкостью. Магнитная система 6 создает магнитное поле в локальной области вблизи точечных электродов 23. При движении контролируемой жидкости в магнитном поле индуцируется ЭДС, наводящая на электродах 23 сигнал U±v, пропорциональный величине локальной скорости v в измерительных точках и объемному расходу жидкости G.The principle of operation of PDLS is based on the interaction of a moving controlled electrically conductive fluid with the magnetic field of the magnetic system 6 of coil 18 (Fig. 1a, d) when the pipeline 1 is filled with a moving electrically conductive fluid. The magnetic system 6 creates a magnetic field in the local region near the point electrodes 23. When the controlled fluid moves in a magnetic field, an EMF is induced, inducing a signal U ± v on the electrodes 23 proportional to the local velocity v at the measuring points and the volumetric flow rate G.
Таким образом, совокупные действия известных и неизвестных отличительных признаков в формуле изобретения дают новые технические решения, что выгодно снижает погрешность измерения расхода жидкости, значительно сокращает потребление электроэнергии из промышленной сети (на 64%) и благодаря этим полезным свойствам расширяется область применения предложенного изобретения. Себестоимость ПДЛС снижается за счет намотки катушки без каркаса на сердечник. Надежность повышается за счет применения в конструкции ПДЛС нержавеющей стали, введения обкладок, площадок под точечные электроды на экране. Точность измерения повышается благодаря уменьшению рассеяния магнитного поля, увеличению чувствительности ПДЛС, защите ЧЭ от влияния внешних промышленных электромагнитных помех, что увеличивает соотношение сигнал/шум. Указанные новые свойства изобретения выгодно отличаются от выбранного аналога и прототипа, обусловливает, по мнению заявителя, соответствие изобретения критерию «изобретательский уровень». Для реализации изобретения использованы известные отечественные материалы в области электротехнической промышленности и с применением алгоритмов и программным обеспечением, разработанные в ООО «ТБН энергосервис», для определения расхода в электропроводящей жидкости с высокой точностью (относительная погрешность не более 1-2% в зависимости от диапазона измерения расхода) в трубопроводах больших диаметров. Это обстоятельство, по мнению заявителя, позволяет сделать вывод о соответствии изобретения критерию «промышленная применимость».Thus, the combined actions of known and unknown distinguishing features in the claims give new technical solutions, which advantageously reduces the error in measuring fluid flow, significantly reduces the energy consumption from the industrial network (by 64%) and thanks to these useful properties, the scope of the proposed invention is expanded. The cost of PDLS is reduced by winding a coil without a frame on the core. Reliability is increased due to the use of stainless steel in the design of PDLS, the introduction of plates, pads for point electrodes on the screen. The measurement accuracy is improved by reducing the scattering of the magnetic field, increasing the sensitivity of PDLS, protecting the SE from the effects of external industrial electromagnetic interference, which increases the signal-to-noise ratio. These new properties of the invention favorably differ from the selected analogue and prototype, determines, according to the applicant, the invention meets the criterion of "inventive step". To implement the invention, well-known domestic materials were used in the field of the electrical industry and using algorithms and software developed by TBN Energoservice LLC to determine the flow rate in a conductive fluid with high accuracy (relative error of not more than 1-2% depending on the measurement range flow rate) in pipelines of large diameters. This circumstance, according to the applicant, allows us to conclude that the invention meets the criterion of "industrial applicability".
В ООО «ТБН энергосервис» для повышения точности измерения погружных датчиков локальной скорости и расхода электропроводящей жидкости было проведено экспериментальное исследование на проливной установке УРОКС-400.To improve the accuracy of measuring submersible sensors of local speed and flow rate of electrically conductive fluid, OOO TBN Energoservice conducted an experimental study on the UROKS-400 torrential installation.
Эксперимент был проведен на макетных образцах модернизированного расходомера РМ-5-Б3, предназначенного для измерения и коммерческого учета объемного и массового расхода, объема и массы электропроводящей жидкости в трубопроводах больших диаметров, а также для использования в автоматизированных системах учета, контроля и регулирования количества тепла. В ходе проведения экспериментов получен следующий результат: относительная погрешность измерения расхода не превышает 2% при изменении средней скорости потока измеряемой жидкости в диапазоне 0.4-3…5 м/с, что соответствует требованиям «Методики осуществления коммерческого учета тепловой энергии, теплоносителя», утвержденной приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства РФ от 17 марта 2014 г. №99/ПР, согласно которой расходомеры, в том числе расходомеры с электромагнитными погружными датчиками локальной скорости, должны обеспечивать измерение массы (объема) с относительной погрешностью (Eƒ):The experiment was conducted on prototypes of a modernized flowmeter RM-5-B3, designed to measure and commercialize the volumetric and mass flow rate, volume and mass of the electrically conductive liquid in large pipelines, as well as for use in automated systems for metering, control and regulation of the amount of heat. In the course of the experiments, the following result was obtained: the relative error in measuring the flow rate does not exceed 2% when the average flow rate of the measured liquid changes in the range 0.4-3 ... 5 m / s, which corresponds to the requirements of the "Methodology for the commercial accounting of thermal energy, heat carrier", approved by order Ministry of Construction and Housing and Communal Services of the Russian Federation dated March 17, 2014 No. 99 / PR, according to which flowmeters, including flowmeters with electromagnetic immersion sensors of local speed, up to zhny provided to measure the mass (volume) with a relative error (E ƒ):
класс 2: Eƒ=±(2+0,02Gmax/G), но не более ±5%; (12.7)class 2: E ƒ = ± (2 + 0.02G max / G), but not more than ± 5%; (12.7)
класс 1: Eƒ=±(1+0,01Gmax/G), но не более ±3,5%, (12.8)class 1: E ƒ = ± (1 + 0.01G max / G), but not more than ± 3.5%, (12.8)
где Eƒ - относительная погрешность расходомеров, Gmax - максимальный измеряемый расход, G - текущее значение измеряемого расхода.where E ƒ is the relative error of the flow meters, G max is the maximum measured flow rate, G is the current value of the measured flow rate.
ПДЛС позволяет выводить на алфавитно-цифровой индикатор:PDLS allows you to display on an alphanumeric indicator:
- текущее значение объемного расхода по каждому трубопроводу, где установлены датчики локальной скорости, м3/ч;- the current value of the volumetric flow rate for each pipeline where the local speed sensors are installed, m 3 / h;
- текущее значение массового расхода по каждому трубопроводу, где установлены датчики локальной скорости и температуры, т/ч;- the current value of the mass flow rate for each pipeline where local speed and temperature sensors are installed, t / h;
- объем нарастающим итогом по каждому трубопроводу, где установлены датчики локальной скорости, м3;- volume cumulatively for each pipeline where local speed sensors are installed, m 3 ;
- масса нарастающим итогом, по каждому трубопроводу, где установлены датчики локальной скорости и температуры, т;- mass on an accrual basis, for each pipeline where local speed and temperature sensors are installed, t;
- текущее значение температуры среды по каждому трубопроводу, где установлены датчики температуры, °C;- the current value of the temperature of the medium for each pipeline where temperature sensors are installed, ° C;
- текущее значение давления среды в трубопроводах по каждому трубопроводу, где установлены датчики давления, кгс/см2 и МПа;- the current value of the pressure of the medium in the pipelines for each pipeline where pressure sensors are installed, kgf / cm 2 and MPa;
- текущие значения температуры окружающего воздуха (при комплектовании устройства соответствующими датчиками), °C;- current values of ambient temperature (when completing the device with appropriate sensors), ° C;
- время наработки, ч;- operating time, h;
- текущие значения даты и времени;- current date and time values;
- информация о модификации устройства, его параметрах настройки и состояния.- information about the modification of the device, its settings and status.
Информация, указанная выше, может передаваться в цифровом виде по интерфейсу RS-485 (а совместно с периферийными устройствами и по интерфейсу RS-232) на персональный компьютер и/или в автоматизированные системы учета, контроля и регулирования количества тепла.The information indicated above can be transmitted digitally via the RS-485 interface (and together with peripheral devices and via the RS-232 interface) to a personal computer and / or to automated systems for accounting, control and regulation of the amount of heat.
Расходомер РМ-5-Б3 обеспечивает архивирование в энергонезависимой памяти почасового, посуточного, помесячного, погодового значений массы и объема контролируемой жидкости, значений измеренных параметров жидкости (расхода, температуры), времени наработки, и т.д.The RM-5-B3 flowmeter provides archiving in non-volatile memory of the hourly, daily, monthly, weather values of the mass and volume of the monitored liquid, the values of the measured parameters of the liquid (flow, temperature), operating time, etc.
Глубина архива составляет не менее:The archive depth is at least:
- почасового - 45 дней;- hourly - 45 days;
- посуточного - 12 мес;- daily - 12 months;
- помесячного - 5 лет;- monthly - 5 years;
- погодового - 32 года;- weather - 32 years;
- событий - 16 тыс. записей.- events - 16 thousand records.
Питание РМ-5-Б3 осуществляется от сети переменного тока напряжением от 187 до 242 В, частотой от 49 до 51 Гц.Power supply RM-5-B3 is carried out from an alternating current network with voltage from 187 to 242 V, frequency from 49 to 51 Hz.

Claims (1)

  1. Погружной датчик локальной скорости, содержащий соединительный узел, включающий в себя наконечник и разъем; штангу; жгут проводов; магнитную систему, включающую в себя катушку, сердечник, шайбу упорную; электродный узел, содержащий, экран, два точечных электрода и два уплотнительных кольца электродов; корпусной узел, содержащий втулку, винт крепежный, винт катушки и два корпусных уплотнительных кольца, отличающийся тем, что в нем дополнительно введена обойма электромагнита и лакоткань; в корпусной узел введены обтекатель и фиксирующее кольцо; в состав электродного узла введены две площадки под точечные электроды, две обкладки экрана; причем на сердечник намотана лакоткань, электрически изолирующая катушку от сердечника, а на лакоткань намотана катушка; точечные электроды симметрично расположены на экране с его внешней стороны; при этом внешний диаметр обоймы сердечника совпадает с внешним диаметром нижнего конца втулки и диаметром экрана; кроме того, в обойме электромагнита вырезана канавка и соосно закреплен сердечник; кроме этого, на площадки под электроды напаяны два точечных электрода, а обкладки экрана расположены соосно-симметрично относительно оси погружного датчика локальной скорости; верхний и нижний концы катушки зажаты упорной шайбой и экраном.Submersible local speed sensor containing a connecting node that includes a tip and a connector; barbell; wiring harness; a magnetic system including a coil, core, thrust washer; an electrode assembly comprising a screen, two point electrodes and two electrode sealing rings; a housing assembly comprising a sleeve, a fixing screw, a coil screw and two housing sealing rings, characterized in that it additionally includes an electromagnet holder and varnish; a fairing and a retaining ring are introduced into the housing unit; two pads for point electrodes, two screen covers were introduced into the electrode assembly; moreover, a varnish cloth electrically insulating the coil from the core is wound on the core, and a coil is wound on the varnish cloth; point electrodes are symmetrically located on the screen from its outer side; wherein the outer diameter of the core sleeve coincides with the outer diameter of the lower end of the sleeve and the diameter of the screen; in addition, a groove is cut out in the holder of the electromagnet and the core is coaxially fixed; in addition, two point electrodes are soldered to the electrode pads, and the screen covers are located coaxially symmetrically with respect to the axis of the submersible local speed sensor; the upper and lower ends of the coil are clamped by a thrust washer and a screen.
RU2017124891A 2017-07-12 2017-07-12 Submersible sensor of local speed RU2652649C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017124891A RU2652649C1 (en) 2017-07-12 2017-07-12 Submersible sensor of local speed

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017124891A RU2652649C1 (en) 2017-07-12 2017-07-12 Submersible sensor of local speed

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2652649C1 true RU2652649C1 (en) 2018-04-28

Family

ID=62105286

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017124891A RU2652649C1 (en) 2017-07-12 2017-07-12 Submersible sensor of local speed

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2652649C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021099153A1 (en) * 2019-11-22 2021-05-27 Endress+Hauser Flowtec Ag Magnetically inductive flow meter

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU14783U1 (en) * 2000-03-09 2000-08-27 Открытое акционерное общество "Инженерно-производственная фирма "Сибнефтеавтоматика" ELECTROMAGNETIC FLOW METER
RU23497U1 (en) * 2001-12-06 2002-06-20 Закрытое акционерное общество Научно-производственное предприятие "КузбассЭко" ELECTROMAGNETIC LOCAL METER-FLOW FLOW METER
EP1970675A2 (en) * 2007-03-13 2008-09-17 Yokogawa Electric Corporation Electromagnetic flowmeter and zero point measurement method thereof
RU2489684C1 (en) * 2011-12-26 2013-08-10 Закрытое акционерное общество "Управляющая компания Холдинга "Теплоком" Electromagnet flow metre

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU14783U1 (en) * 2000-03-09 2000-08-27 Открытое акционерное общество "Инженерно-производственная фирма "Сибнефтеавтоматика" ELECTROMAGNETIC FLOW METER
RU23497U1 (en) * 2001-12-06 2002-06-20 Закрытое акционерное общество Научно-производственное предприятие "КузбассЭко" ELECTROMAGNETIC LOCAL METER-FLOW FLOW METER
EP1970675A2 (en) * 2007-03-13 2008-09-17 Yokogawa Electric Corporation Electromagnetic flowmeter and zero point measurement method thereof
RU2489684C1 (en) * 2011-12-26 2013-08-10 Закрытое акционерное общество "Управляющая компания Холдинга "Теплоком" Electromagnet flow metre

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021099153A1 (en) * 2019-11-22 2021-05-27 Endress+Hauser Flowtec Ag Magnetically inductive flow meter

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2615205C2 (en) Magnetic flowmeter with multiple coils
JP6114267B2 (en) Variable frequency electromagnetic flow meter
US5693892A (en) Apparatus for sensing liquid flow in a conduit or open channel and associated method
US4513624A (en) Capacitively-coupled magnetic flowmeter
US8587326B2 (en) Method for energy-saving operation of a magneto-inductive flow measuring device
CA2902030A1 (en) Magnetic flowmeter with bonded ptfe electrodes
RU2652649C1 (en) Submersible sensor of local speed
RU175421U1 (en) LOCAL SPEED SENSOR
US7272978B2 (en) Magnetic-inductive flow meter with an electrically isolated measuring tube
US4554828A (en) Measuring device for the magneto-inductive measuring of the flow rate of a liquid medium
US5670724A (en) Apparatus for sensing liquid flow and pressure in a conduit and associated methods
Kopp et al. Magnetic flowmeters
US5583426A (en) Method and apparatus for determining corrosivity of fluids on metallic materials
US5708213A (en) Apparatus and associated method for sensing liquid flow and a liquid characteristic
WO2018100447A1 (en) An attachable electromagnetic flowmeter
RU2599766C2 (en) Electromagnetic flow meter
US5708212A (en) Apparatus for sensing liquid flow rate and conditioning velocity profile and associated methods
US3040571A (en) Electromagnetic flowmeter for conductive fluids
RU2474790C1 (en) Method of measuring flow rate of electroconductive liquid
RU109555U1 (en) ELECTROMAGNETIC FLOW METER
RU2241961C2 (en) Electromagnetic flowmeter
RU2360219C2 (en) Electromagnetic flow transducer
SU603849A1 (en) Electromagnetic rate-of-flow meter
RU154866U1 (en) ELECTROMAGNETIC FLOW METER
KR101573678B1 (en) Magnetic folwmeter of uniformity magnetic field distribution using digital filter