RU2650661C1 - Способ получения износостойкого покрытия на поверхности стальных деталей - Google Patents
Способ получения износостойкого покрытия на поверхности стальных деталей Download PDFInfo
- Publication number
- RU2650661C1 RU2650661C1 RU2017103204A RU2017103204A RU2650661C1 RU 2650661 C1 RU2650661 C1 RU 2650661C1 RU 2017103204 A RU2017103204 A RU 2017103204A RU 2017103204 A RU2017103204 A RU 2017103204A RU 2650661 C1 RU2650661 C1 RU 2650661C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nickel
- cobalt
- melt
- bismuth
- chromium
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 21
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 238000000576 coating method Methods 0.000 title claims description 28
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 title claims description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 43
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 21
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 17
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 13
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 8
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 7
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 abstract description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 abstract 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 abstract 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- -1 chromium carbides Chemical class 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 3
- 230000002045 lasting effect Effects 0.000 description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 208000028626 extracranial carotid artery aneurysm Diseases 0.000 description 1
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/10—Lead or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C11/00—Alloys based on lead
- C22C11/08—Alloys based on lead with antimony or bismuth as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C10/00—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces
- C23C10/18—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces using liquids, e.g. salt baths, liquid suspensions
- C23C10/26—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces using liquids, e.g. salt baths, liquid suspensions more than one element being diffused
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Изобретение относится к технологиям, обеспечивающим повышение стойкости стальных деталей к механическим воздействиям и к воздействиям агрессивных рабочих сред за счет изменения состава и структуры их поверхностных слоев, и может быть использовано для увеличения эксплуатационного ресурса изделий, повышения их нагруженности, в частности для повышения стойкости пресс-форм, применяемых для литья под давлением. Способ включает диффузионное насыщение поверхности стальной детали в расплаве, содержащем свинец, висмут, литий, никель, хром и кобальт, при температуре от 650 до 1250°С. В способе используют расплав, содержащий компоненты при следующем соотношении, мас.%: свинец 31,2 или 47,5 или от 32 до 47, висмут от 40 до 55, литий от 0,5 до 0,8, никель от 1 до 5, хром от 2 до 10, кобальт от 1 до 3. Изобретение обеспечивает повышение износостойкости и эксплуатационного ресурса стальных изделий в условиях воздействия на них высоких контактных напряжений и агрессивного воздействия рабочей среды. 1 табл., 3 пр.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится к технологиям, обеспечивающим повышение стойкости материалов изделий к механическим воздействиям и к воздействиям агрессивных рабочих сред за счет изменения состава и структуры их поверхностных слоев, и может быть использовано для увеличения эксплуатационного ресурса изделий, повышения их нагруженности, в частности для повышения стойкости пресс-форм, применяемых для литья под давлением.
Уровень техники
Известны способы повышения работоспособности материала изделий путем их азотирования, нитроцементации (Инструментальные стали. 5-е изд. Геллер Ю.А.: Металлургия, 1983, 527 с.). Недостатком этих видов химико-термической обработки является то, что они в недостаточной степени повышают стойкость материала изделия к образованию трещин и коррозионному воздействию рабочей среды.
Известен способ диффузионного насыщения поверхностных слоев материала изделий никелем из среды легкоплавких растворов (А.С. SU №1772215 А1 «Способ нанесения диффузионного покрытия на стальные изделия», МПК: С23С 10/22, опубликовано 30.10.1992). Нанесение покрытий данным способом осуществляется путем выдержки стального изделия в легкоплавком свинцовом расплаве, содержащем от 0,5 до 0,8% лития и 3% никеля. В результате выдержки стального изделия в расплаве происходит адсорбция никеля на его поверхности, диффузия никеля вглубь изделия. При этом, так как никель образует с железом твердые растворы, на поверхности изделия образуется диффузионное покрытие, представляющее собой сплав никеля и железа. Такое покрытие обладает высокой жаростойкостью, коррозионной стойкостью, а самое главное высокой вязкостью, что обеспечивает повышение трещиностойкости материала изделия. Недостатком образующихся на поверхностях изделий никелевых покрытий является их низкая твердость и, вследствие этого, склонность покрытия к эрозионному разрушению и износу, происходящим за счет механического воздействия на них рабочей среды.
Наиболее близким к заявляемому изобретению является способ нанесения покрытий на стальные изделия (патент на изобретение №2312164, «Способ нанесения диффузионных покрытий на стальные изделия», МПК: С23С 2/08, опубликовано 10.12.2007), включающий диффузионное насыщение стальных изделий в расплаве, содержащем свинец, литий, никель, при температуре от 650 до 1250°C, при этом дополнительно в расплав вводится хром при следующем соотношении компонентов, мас.%: свинец от 84,2 до 96,5; литий от 0,5 до 0,8; никель от 1 до 5; хром от 2 до 10.
Введение хрома в расплав, в котором производится нанесение диффузионных покрытий, на поверхности изделий формируется двухслойное диффузионное покрытие. Наружный слой покрытия содержит карбиды хрома и, вследствие этого, обладает высокой твердостью. Высокая твердость карбидов хрома обеспечивает поверхности изделия высокую стойкость к абразивному износу и эрозионному воздействию рабочей среды. Помимо этого наличие хрома на поверхности изделия обеспечивает повышение жаростойкости и коррозионной стойкости материала изделия.
Под карбидным слоем в диффузионном покрытии формируется слой, представляющий собой твердый раствор никеля, хрома и железа. Такой твердый раствор обладает высокой вязкостью, которая обеспечивает повышение трещинностойкости материала изделия.
Недостатком прототипа является то, что образующийся в покрытии под карбидным слоем твердорастворный слой имеет низкую твердость, вследствие этого под внешним механическим воздействием карбидный слой может продавливаться и растрескиваться.
Раскрытие сущности изобретения
Технической задачей заявляемого изобретения является повышение стойкости поверхностных слоев материала изделий к механическому износу при воздействии на покрытие высоких контактных напряжений.
Технический результат - повышение износостойкости и эксплуатационного ресурса стальных изделий в условиях воздействия на них высоких контактных напряжений и агрессивного воздействия рабочей среды.
Технический результат достигается тем, что в заявляемом способе получения износостойкого покрытия на поверхности стальной детали, включающем диффузионное насыщение поверхности стальной детали в расплаве, содержащем свинец, литий, никель и хром, при температуре от 650 до 1250°С, в расплав дополнительно вводят висмут и кобальт при следующем соотношении компонентов, мас.%: свинец 31,2 или 47,5 или от 32 до 47; висмут от 40 до 55; литий от 0,5 до 0,8; никель от 1 до 5; хром от 2 до 10; кобальт от 1 до 3.
При нанесении диффузионных покрытий из заявляемого расплава, так же, как в прототипе, формируется двухслойное диффузионное покрытие. Наружный слой покрытия содержит карбиды хрома и, вследствие этого, обладает высокой твердостью, что обеспечивает ему высокую стойкость к абразивному износу и эрозионному воздействию рабочей среды, а также жаростойкость и коррозионную стойкость. При этом, в отличие от прототипа, введение в расплав кобальта обеспечивает формирование под карбидным слоем диффузионного твердорастворного слоя системы - Co+Ni+Cr+Fe+C. Наличие кобальта в этом слое обеспечивает получение взамен аустенитной структуры, свойственной прототипу, структуры высоколегированного феррита с карбидными включениями, обладающей более высокой твердостью, что обеспечивает возможность повышения стойкости поверхностных слоев материала изделий к механическому износу при воздействии на покрытие высоких контактных напряжений.
Введение в расплав висмута необходимо для осуществления селективного изотермического переноса кобальта на поверхность покрываемых изделий, т.е. является необходимым условием для формирования заявляемого многокомпонентного покрытия.
Таким образом, благодаря введению в расплав, в котором происходит формирование покрытий, висмута и кобальта на поверхности изделия образуются диффузионные покрытия, обеспечивающие повышение износостойкости и эксплуатационного ресурса стальных изделий в условиях воздействия на них высоких контактных напряжений и агрессивного воздействия рабочей среды.
Стойкость покрытий, получаемых по заявляемой технологии, к воздействию высоких контактных напряжений оценивалась путем проведения испытаний на стенде-имитаторе работы гидромеханического скважинного перфоратора ПГМЩ 146, применяемого для перфорации (разрезания) труб нефтяных скважин.
Испытаниям подвергались роликовые ножи, изготовленные из стали Х12МФ. Роликовые ножи обрабатывались по двум технологическим вариантам:
1-й вариант - роликовые ножи подвергались диффузионному насыщению никелем и хромом по режимам прототипа в легкоплавком расплаве (Pb+Li+Ni+Cr), не содержащем висмут и кобальт;
2-й вариант - роликовые ножи подвергались диффузионному насыщению по технологии заявляемого способа в легкоплавком свинцово-висмут-литьевом расплаве, содержащем никель, хром и кобальт.
Температура процессов была ровна 1050°С, длительность - 5 часов. При этом варьировались предельные значения диапазона концентрации кобальта и висмута в легкоплавком расплаве.
После нанесения покрытий роликовые ножи подвергались термической обработке на твердость 58,0…60,0 HRCэ.
Пример 1. Проводилось диффузионное насыщение роликовых ножей из стали Х12МФ по технологии прототипа в легкоплавком расплаве, содержащем 86,2% свинца, 0,8% лития, 3% никеля, 10% хрома, при температуре 1050°С, длительностью - 5 часов.
Пример 2. Проводилось диффузионное насыщение роликовых ножей из стали Х12МФ по заявляемому способу в легкоплавком расплаве, содержащем 31,2% свинца, 55% висмута, 0,8% лития, 5% никеля, 5% хрома, 3% кобальта, при температуре 1050°С, длительностью - 5 часов.
Пример 3. Проводилось диффузионное насыщение роликовых ножей из стали Х12МФ по заявляемому способу в легкоплавком расплаве, содержащем 47,5% свинца, 40% висмута, 0,5% лития, 1% никеля, 10% хрома, 1% кобальта, при температуре 1050°С, длительностью - 5 часов.
После нанесения покрытий роликовые ножи подвергались термической обработке на твердость 58,0…60,0 HRCэ. Испытания по оценке роликовых ножей проводились на обсадной трубе класса прочности D диаметром 146 мм гладкой и с отверстиями 80 мм, расположенными на расстоянии 200 мм. Твердость трубы составляла 18,0 HRCэ, а у отверстий в зонах термического влияния газовой резки -40,0 HRCэ. Перфорация гладкой трубы при нагрузке на ролик 20 тонн. Результаты испытаний приведены в таблице 1.
Как следует из результатов исследований, представленных в таблице 1.
Сравнительная оценка эффективности заявляемого способа повышения стойкости роликовых ножей показала, что после перфорации гладкой трубы была получена щель длиной 1,5 м роликовыми ножами, обработанными по технологии прототипа (пример 1), за 5 ходов перфоратора, роликовыми ножами, обработанными по заявляемому способу (примеры 2, 3), за 3 хода перфоратора. На режущей кромке и других поверхностях роликового ножа с Pb+Li+Ni+Cr (пример 1) наблюдалось притупление режущей кромки и налипание материала перфорируемой трубы. При этом на режущей кромке и других поверхностях роликового ножа с заявляемым покрытием (примеры 2, 3) разрушений, деформаций и налипания материала перфорируемой трубы не наблюдалось.
При перфорации трубы с отверстиями труба была вскрыта роликовыми ножами, обработанными по технологии прототипа (пример 1), за два прохода, в то время как роликовыми ножами, обработанными по заявляемому способу (примеры 2, 3) за один проход. После перфорации роликовым ножом с Pb+Li+Ni+Cr (пример 1) наблюдалась местная деформация режущей кромки. При этом на режущей кромке и других поверхностях роликового ножа с заявляемым покрытием (примеры 2, 3) повреждений режущей кромки не наблюдалось.
Таким образом, предложенный способ, включающий проведение диффузионного нанесения покрытий на стальные изделия из расплава, дополнительно содержащего висмут в количестве 31,2-47,5 мас.% и кобальт в количестве 1-3 мас.%, позволяет значительно повысить износостойкость и эксплуатационный ресурс изделий, испытывающих в процессе эксплуатации высокие контактные напряжения, в частности деформирующего инструмента, за счет исключения образования под твердым карбидным слоем мягкого подслоя, а также повысить производительность технологического процесса.
Claims (1)
- Способ получения износостойкого покрытия на поверхности стальной детали, включающий диффузионное насыщение поверхности стальной детали в расплаве, содержащем свинец, литий, никель и хром, при температуре от 650 до 1250°С, отличающийся тем, что в расплав дополнительно вводят висмут и кобальт при следующем соотношении компонентов, мас.%: свинец 31,2 или 47,5 или от 32 до 47, висмут от 40 до 55, литий от 0,5 до 0,8, никель от 1 до 5, хром от 2 до 10, кобальт от 1 до 3.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017103204A RU2650661C1 (ru) | 2017-01-31 | 2017-01-31 | Способ получения износостойкого покрытия на поверхности стальных деталей |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017103204A RU2650661C1 (ru) | 2017-01-31 | 2017-01-31 | Способ получения износостойкого покрытия на поверхности стальных деталей |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2650661C1 true RU2650661C1 (ru) | 2018-04-16 |
Family
ID=61977072
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017103204A RU2650661C1 (ru) | 2017-01-31 | 2017-01-31 | Способ получения износостойкого покрытия на поверхности стальных деталей |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2650661C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2758506C1 (ru) * | 2020-12-01 | 2021-10-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Способ повышения износостойкости и коррозионной стойкости изделий из аустенитных сталей |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5669340A (en) * | 1979-11-09 | 1981-06-10 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Surface treating material for heat exchanger |
RU2312164C1 (ru) * | 2006-05-02 | 2007-12-10 | ГОУВПО Кубанский государственный технологический университет | Способ нанесения диффузионных покрытий на стальные изделия |
RU2590433C1 (ru) * | 2015-03-27 | 2016-07-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Способ повышения износостойкости изделий из твердых сплавов |
-
2017
- 2017-01-31 RU RU2017103204A patent/RU2650661C1/ru active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5669340A (en) * | 1979-11-09 | 1981-06-10 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Surface treating material for heat exchanger |
RU2312164C1 (ru) * | 2006-05-02 | 2007-12-10 | ГОУВПО Кубанский государственный технологический университет | Способ нанесения диффузионных покрытий на стальные изделия |
RU2590433C1 (ru) * | 2015-03-27 | 2016-07-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Способ повышения износостойкости изделий из твердых сплавов |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2758506C1 (ru) * | 2020-12-01 | 2021-10-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Способ повышения износостойкости и коррозионной стойкости изделий из аустенитных сталей |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Sedlaček et al. | Influence of geometry and the sequence of surface texturing process on tribological properties | |
Podgornik et al. | Deep cryogenic treatment of tool steels | |
Selçuk et al. | An investigation on surface properties of treated low carbon and alloyed steels (boriding and carburizing) | |
Pagano et al. | Laser remelting for enhancing tribological performances of a ductile iron | |
Podgornik et al. | Vacuum heat treatment optimization for improved load carrying capacity and wear properties of surface engineered hot work tool steel | |
Winkelmann et al. | Wear mechanisms at high temperatures. Part 1: Wear mechanisms of different Fe-based alloys at elevated temperatures | |
US20180015546A1 (en) | Method for the production of a sintered gear | |
Winkelmann et al. | Wear mechanisms at high temperatures. Part 3: Changes of the wear mechanism in the continuous impact abrasion test with increasing testing temperature | |
Podgornik et al. | Effect of Si content on wear performance of hot work tool steel | |
RU2650661C1 (ru) | Способ получения износостойкого покрытия на поверхности стальных деталей | |
Podgornik et al. | Experimental evaluation of tool steel fracture toughness using circumferentially notched and precracked tension bar specimen | |
Ivanov et al. | Carbonitration of a tool for pressing stainless steel pipes | |
RU2312164C1 (ru) | Способ нанесения диффузионных покрытий на стальные изделия | |
RU2679318C1 (ru) | Способ диффузионного насыщения изделий из аустенитных сталей | |
Pantazopoulos et al. | An Overview on the Tribological Behaviour of Nitro-Carburised Steels for Various Industrial Applications. | |
Nguyen Vinh et al. | Evaluating the effect of HVOF sprayed WC-10Co-4Cr and hard chromium electroplated coatings on fatigue strength of axle-shaped machine parts | |
Tokaji et al. | Corrosion fatigue behaviour and fracture mechanisms in nitrided low alloy steel | |
Skoblo et al. | Specific Features of Wear of Oil-Scraper Piston Rings with Tin Coatings in Bench Tests for Friction and Wear | |
JP2017088959A (ja) | 窒化部品の製造方法及び窒化部品 | |
Forke et al. | Wear Behavior of Roller‐Burnished High Interstitial Austenitic Stainless Steel Parts in Glass‐Reinforced Plastic Melt | |
Bayrak et al. | Dry Sliding Wear Characteristics of Plasma-Nitrocarburized Co–Cr–Mo Alloy | |
CIOFU et al. | SURFACE HARDENING HEAT TREATMENTS APPLIED TO CAST IRONS AND STEELS USED IN THE MANUFACTURE OF HEAT EXCHANGER SUBASSEMBLIES. | |
Aggoune et al. | Optimization and control of gaseous nitriding of a 33CrMoV12-9 steel | |
RU2758506C1 (ru) | Способ повышения износостойкости и коррозионной стойкости изделий из аустенитных сталей | |
Hernandez | High temperature wear processes |