RU2645817C2 - Cooling delta for dry cooling system - Google Patents
Cooling delta for dry cooling system Download PDFInfo
- Publication number
- RU2645817C2 RU2645817C2 RU2015135134A RU2015135134A RU2645817C2 RU 2645817 C2 RU2645817 C2 RU 2645817C2 RU 2015135134 A RU2015135134 A RU 2015135134A RU 2015135134 A RU2015135134 A RU 2015135134A RU 2645817 C2 RU2645817 C2 RU 2645817C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cooling
- columns
- tubes
- delta
- medium
- Prior art date
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims abstract description 222
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 9
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 3
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 claims 1
- 239000013013 elastic material Substances 0.000 claims 1
- 239000003566 sealing material Substances 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 4
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 108700041286 delta Proteins 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 230000004941 influx Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/0408—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids
- F28D1/0426—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids with units having particular arrangement relative to the large body of fluid, e.g. with interleaved units or with adjacent heat exchange units in common air flow or with units extending at an angle to each other or with units arranged around a central element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B1/00—Condensers in which the steam or vapour is separate from the cooling medium by walls, e.g. surface condenser
- F28B1/06—Condensers in which the steam or vapour is separate from the cooling medium by walls, e.g. surface condenser using air or other gas as the cooling medium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/007—Auxiliary supports for elements
- F28F9/013—Auxiliary supports for elements for tubes or tube-assemblies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
Description
Область техникиTechnical field
Настоящее изобретение относится к охладительной дельте для системы сухого охлаждения.The present invention relates to a cooling delta for a dry cooling system.
Уровень техникиState of the art
Как известно, башни сухого охлаждения (сухие башенные градирни) широко используются для охлаждения конденсаторов энергетических установок. Такие башни охлаждения содержат большое количество пластинчатых теплообменников, обеспечивающих большую площадь поверхности, контактирующей с воздухом. Чаще всего эти теплообменники устанавливают вдоль окружности башни охлаждения в так называемой «дельта-компоновке», примеры которой представлены на фиг. 1, 2 и 3. Отличительный признак этой компоновки в том, что оси охладительных трубок 2 теплообменников вертикальны, причем эти трубки расположены параллельно одна другой в одной или нескольких плоскостях в виде так называемых трубных пучков с образованием теплообменных блоков 1. Для обеспечения возможности установки как можно большего количества теплообменных блоков 1 соседние блоки располагают под углом друг к другу в так называемой дельта-компоновке. По существу, такое решение также возможно при угле дельты, равном 180 градусам, то есть при расположении теплообменников в одной плоскости.As you know, dry cooling towers (dry tower cooling towers) are widely used for cooling condensers of power plants. Such cooling towers contain a large number of plate heat exchangers, providing a large surface area in contact with air. Most often, these heat exchangers are installed along the circumference of the cooling tower in the so-called “delta layout”, examples of which are presented in FIG. 1, 2 and 3. A distinctive feature of this arrangement is that the axes of the
Дельты, каждая из которых состоит из двух теплообменных блоков 1, расположенных под углом друг к другу, собраны посредством общей стальной конструкции 8 таким образом, что каждая дельта является отдельной сборочной единицей.Deltas, each of which consists of two
В нижней части установленных в дельте теплообменных блоков 1 расположены входные и выходные камеры 4, выполненные с возможностью осуществления входа и выхода охлаждаемой среды, а в верхней части блоков расположены возвратные камеры 5, выполненные с возможностью изменения направления потока среды на обратное.In the lower part of the heat exchange units installed in the
Такое решение является достаточным и эффективным до тех пор, пока поток воды в башне охлаждения не превышает критического порогового значения.This solution is sufficient and effective as long as the water flow in the cooling tower does not exceed a critical threshold value.
Эта критическая величина потока воды определяется двумя факторами. Одним из них является гидравлическое сопротивление охладительных трубок 2, другим фактором, тесно связанным с первым, является входная скорость, при которой может начать возникать эрозия входов охладительных трубок.This critical value of the water flow is determined by two factors. One of them is the hydraulic resistance of the
Чтобы лучше это понять, учтем, что чем больше отбираемая тепловая мощность, тем больше должна быть величина потока воды. Пропорционально увеличению тепловой мощности также должна увеличиваться величина потока воздуха, что непосредственно связано с увеличением общей установленной площади передней поверхности теплообменных блоков 1. Такое увеличение площади передней поверхности может быть обеспечено увеличением окружности охладительной башни, а также высоты охладительной колонны 7.To better understand this, we will take into account that the greater the heat output, the greater should be the amount of water flow. In proportion to the increase in thermal power, the air flow should also increase, which is directly related to the increase in the total installed front surface area of the
При целевом увеличении мощности охлаждения в два раза, расчеты - несколько упрощенные - показывают, что при сохранении геометрических пропорций диаметр основания башни охлаждения, так же как и высота охладительной колонны 7, должны быть увеличены в √2 раз.With a targeted increase in cooling capacity by a factor of two, the calculations — somewhat simplified — show that, while maintaining geometric proportions, the diameter of the base of the cooling tower, as well as the height of the
То есть если тепловая нагрузка увеличивается, например, вдвое, то величина потока воды увеличивается пропорционально.That is, if the heat load increases, for example, by half, then the magnitude of the water flow increases proportionally.
Из описанного выше следует, что, поскольку площадь поверхности охладительной башни увеличивается только в √2 раз, величина потока воды в теплообменниках на заданном участке окружности также увеличивается в √2 раз. В результате этого, в свою очередь, скорость потока воды во входных отверстиях теплообменников - с увеличенной в √2 раз высотой и увеличенной величиной потока - увеличивается в 2 раза пропорционально увеличению мощности охлаждения.It follows from the above that, since the surface area of the cooling tower increases only √2 times, the flow of water in the heat exchangers in a given section of the circle also increases √2 times. As a result of this, in turn, the water flow rate in the inlet openings of the heat exchangers - with a height increased by √2 times and an increased value of the flow - increases by 2 times in proportion to the increase in cooling power.
В соответствии с расчетами авторов, критическая входная достигается в традиционных энергетических установках мощностью 500-700 МВт и в ядерных энергетических установках мощностью 300-500 МВт.In accordance with the authors' calculations, the critical input is achieved in traditional power plants with a capacity of 500-700 MW and in nuclear power plants with a capacity of 300-500 MW.
Конечно, скорость в трубках может быть уменьшена посредством добавления дополнительных трубных пучков. Однако это решение ограничено увеличением аэродинамического сопротивления теплообменника, которое в случае естественной тяги вызывает необходимость увеличения высоты башни, а в случае использования вентиляторов приводит к увеличению собственных затрат энергии.Of course, the speed in the tubes can be reduced by adding additional tube bundles. However, this solution is limited by increasing the aerodynamic drag of the heat exchanger, which in the case of natural traction necessitates an increase in the height of the tower, and in the case of fans, it leads to an increase in the own energy consumption.
Скорость в трубках также может быть уменьшена посредством применения трубок большего диаметра, как показано на верхнем чертеже фиг. 2. Это решение также имеет недостатки, а именно то, что относительно площади передней поверхности теплообменного блока 1 возрастает доля поперечного сечения, через которое может проходить воздух, занимаемая охладительными трубками 2 увеличенного диаметра. Поэтому в случае естественной тяги высота башни должна быть увеличена из-за увеличения аэродинамического сопротивления, а при использовании вентиляторов увеличивается потребление башней энергии. С другой стороны, если предположить, что величина потока воздуха неизменна, должна быть увеличена длина теплообменника по горизонтали, что приведет к увеличению окружности башни.The speed in the tubes can also be reduced by using larger tubes, as shown in the top drawing of FIG. 2. This solution also has disadvantages, namely, that relative to the front surface area of the
Также может быть возможным увеличение количества установленных башен охлаждения. Однако этот вариант гораздо более дорог по сравнению с однобашенными решениями.It may also be possible to increase the number of cooling towers installed. However, this option is much more expensive compared to single-tower solutions.
Становится очевидным, что в случае установки одной башни охлаждения должны быть предприняты какие-либо меры на случай последующего увеличения мощности, так как указанные выше ограничения в некоторых случаях могут поставить под вопрос целесообразность использования систем непрямого охлаждения.It becomes obvious that in the case of installing one cooling tower, any measures should be taken in case of a subsequent increase in power, since the above limitations in some cases may call into question the advisability of using indirect cooling systems.
Возвращаясь к варианту, содержащему одну охладительную башню с вертикально расположенными охладительными дельтами, размещенными традиционным образом вдоль окружности, очевидно, есть два способа решения проблемы.Returning to a variant containing one cooling tower with vertically arranged cooling deltas placed in a traditional way along a circle, there are obviously two ways to solve the problem.
Один из этих способов известен из уровня техники, а именно посредством вертикального разделения площади поверхности теплообмена башни на два или более этажа и увеличения количества входных и выходных камер 4, так же как и возвратных камер 5, в два или несколько раз по сравнению с исходным, уменьшают высоту отдельных охладительных колонн и пропорционально их гидравлическую нагрузку.One of these methods is known from the prior art, namely by vertically dividing the heat exchange surface area of the tower into two or more floors and increasing the number of input and
Недостатки этого решения заключаются в том, что, с одной стороны, должно быть установлено значительное количество подъемных и опускных распределительных трубопроводов и, с другой стороны, количество входных и выходных камер 4 (расположенных в нижних частях), так же как и возвратных камер 5 (расположенных в верхних частях), возрастает пропорционально количеству этажей.The disadvantages of this solution are that, on the one hand, a significant number of lifting and lowering distribution pipelines and, on the other hand, the number of inlet and outlet chambers 4 (located in the lower parts), as well as return chambers 5 ( located in the upper parts), increases in proportion to the number of floors.
Это решение основано на неоспоримом, до настоящего момента, предположении о том, что оси охладительных трубок 2 должны быть направлены вертикально.This decision is based on the undeniable, until now, assumption that the axes of the
Сущность изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION
Главной целью настоящего изобретения является обеспечение охладительной дельты, лишенной, насколько это возможно, недостатков известных технических решений.The main objective of the present invention is to provide a cooling delta, devoid, as far as possible, of the disadvantages of the known technical solutions.
Цели изобретения могут быть достигнуты благодаря охладительной дельте в соответствии с п. 1 формулы изобретения. Предпочтительные варианты осуществления настоящего изобретения определены в зависимых пунктах формулы изобретения.The objectives of the invention can be achieved thanks to the cooling delta in accordance with
Охладительная дельта согласно настоящему изобретению выполнена с возможностью охлаждения жидкой, газообразной или парообразной среды, подлежащей охлаждению (далее среда). Охладительная дельта согласно настоящему изобретению содержит расположенные под углом друг к другу охладительные панели, в которых расположены охладительные трубки. В охладительной дельте согласно настоящему изобретению охладительные трубки проходят горизонтально или, по существу, горизонтально, охладительная дельта дополнительно содержит первый коллектор для среды, расположенный предпочтительно вертикально или, по существу, вертикально, который соединен с охладительными трубками в месте соединения охладительных панелей и обеспечивает пространство для присоединения охладительных трубок по потоку, и вторые коллекторы для среды, которые присоединены к противоположным относительно первого коллектора для потока среды торцам охладительных панелей и обеспечивают пространство для присоединения охладительных трубок по потоку. Коллекторы для среды предпочтительно выполнены в виде камер. В соответствии с настоящим изобретением охладительные трубки проходят горизонтально или, по существу, горизонтально, что следует понимать, что максимальный наклон охладительных трубок может составлять несколько градусов. В некоторых вариантах осуществления явным образом необходим небольшой наклон; однако в традиционных охладительных дельтах охладительные трубки расположены вертикально, в противоположность чему горизонтальное или, по существу, горизонтальное расположение охладительных трубок является фундаментально отличающимся.The cooling delta according to the present invention is arranged to cool a liquid, gaseous or vaporous medium to be cooled (hereinafter referred to as medium). The cooling delta according to the present invention comprises cooling panels arranged at an angle to one another, in which cooling tubes are arranged. In the cooling delta according to the present invention, the cooling tubes extend horizontally or substantially horizontally, the cooling delta further comprises a first medium manifold, preferably vertically or substantially vertically, which is connected to the cooling tubes at the junction of the cooling panels and provides space for the connection of the cooling pipes downstream, and second manifolds for the medium, which are connected to the opposite relative to the first call vectors for the flow of medium to the ends of the cooling panels and provide space for connecting the cooling pipes downstream. The collectors for the medium are preferably made in the form of chambers. In accordance with the present invention, the cooling tubes extend horizontally or substantially horizontally, it being understood that the maximum inclination of the cooling tubes may be several degrees. In some embodiments, a slight tilt is explicitly required; however, in traditional cooling deltas, the cooling tubes are arranged vertically, in contrast to which the horizontal or substantially horizontal arrangement of the cooling tubes is fundamentally different.
В варианте осуществления настоящего изобретения первый коллектор для среды и/или второй коллектор для среды выполнены в виде колонн.In an embodiment of the present invention, the first medium collector and / or the second medium collector are in the form of columns.
В варианте осуществления охладительной дельты согласно настоящему изобретению нагрузки, обусловленные весом охладительных колонн и ветровой нагрузкой, действуют на наружные и внутренние опорные колонны частично через стальную конструкцию и частично через плоские поверхности опорных колонн, причем указанные поверхности содержат проемы или отверстия и выполнены с возможностью скрепления охладительных трубок.In an embodiment of the cooling delta according to the present invention, the loads due to the weight of the cooling columns and the wind load act on the outer and inner support columns partly through the steel structure and partly through the flat surfaces of the support columns, said surfaces containing openings or openings and adapted to fasten the cooling tubes.
Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings
Предпочтительные варианты осуществления настоящего изобретения описаны ниже посредством примеров со ссылками на следующие чертежи, на которых:Preferred embodiments of the present invention are described below by way of example with reference to the following drawings, in which:
на фиг. 1 представлен чертеж охладительной дельты из уровня техники, которая содержит теплообменные блоки 1 и охладительные колонны 7, входные и выходные камеры 4 и возвратные камеры 5, штуцеры 6 камер, и стальную конструкцию 8;in FIG. 1 is a drawing of a cooling delta of the prior art, which comprises
на фиг. 2 в увеличенном масштабе показан компонент охладительной дельты из уровня техники, содержащий охладительные трубки двух различных диаметров, и проиллюстрированы охладительные трубки 2 и охладительные пластины 3;in FIG. 2 shows on an enlarged scale a cooling delta component of the prior art comprising cooling tubes of two different diameters, and
на фиг. 3 представлена многоэтажная конструкция охладительной дельты из уровня техники, содержащая распределительные трубопроводы 9;in FIG. 3 shows a multi-story construction of a cooling delta of the prior art, comprising
на фиг. 4 представлена конструкция охладительной дельты согласно настоящему изобретению, видны внутренние опорные колонны 10, наружные опорные колонны 11 и особенно входо-выходные, входные, выходные и возвратные камеры для протекания среды, причем все они интегрированы в опорную колонну;in FIG. 4 shows the construction of a cooling delta according to the present invention, the
на фиг. 5 выносками в увеличенном масштабе представлены камеры потока среды, интегрированные во внутренние опорные колонны 10 и наружные опорные колонны 11, расположенные в соответствии с фиг. 4;in FIG. 5, on an enlarged scale, callouts represent medium flow chambers integrated into the
на фиг. 6 представлен вид сверху схемы потока, возникающего в поперечном сечении дельты в случае бокового ветра;in FIG. 6 is a plan view of a flow occurring in a cross section of a delta in the case of a crosswind;
на фиг. 7 представлен вариант осуществления компоновки дельт согласно настоящему изобретению, причем дельты содержат охладительные панели 19, расположенные по двум сторонам дельты и проходящие на ее полную высоту и ширину, охладительные колонны 7, расположенные горизонтально в охладительных панелях 19, внутренние опорные колонны 10, наружные опорные колонны 11 и стальную конструкцию 8, а также на чертеже показаны стрелки, обозначающие направление потока охлаждаемой среды;in FIG. 7 illustrates an embodiment of the arrangement of the deltas according to the present invention, the deltas comprising
на фиг. 8 проиллюстрированы узлы сопряжения, применяемые в примере фиг. 7, среди которых представлены местные разрезы горизонтальной охладительной колонны 7, закрепленные пластины 12 трубчатых блоков и свободные пластины 13, 22 трубчатых блоков, переходная деталь 15, резиновые кольца 17, части внутренних опорных колонн 10 и наружных опорных колонн 11, выполненных с возможностью протекания среды, и, в нижней части, право- и левосторонняя части охладительной колонны, иллюстрирующие различные положения при сборке и разборке;in FIG. 8 illustrates the interface nodes used in the example of FIG. 7, among which are local sections of a
на фиг. 9 представлены примеры вариантов соединений охладительных панелей, иin FIG. 9 shows examples of connection options for cooling panels, and
на фиг. 10 представлены варианты осуществления соединений трубчатых блоков, в которых применены соответственно резиновые пластины 26, и сочетание резиновых пластин 26 и уплотнительных колец 17.in FIG. 10 shows embodiments of tubular block connections in which
Варианты осуществления изобретенияEmbodiments of the invention
Конструкция в соответствии с настоящим изобретением является альтернативой конструкциям из уровня техники (смотри фиг. 4, 5, 6, 7, 9) благодаря расположению охладительных колонн 1 и, соответственно, охладительных трубок 2 горизонтально, или, по существу, горизонтально, при сохранении предпочтительного вертикального расположения охладительной дельты. Концы трубок пропущены через отверстия, выполненные в вертикальных опорных колоннах конструкции дельты, и введены во входные и выходные камеры 4 или, без этого, напрямую во внутреннюю опорную колонну 10 или наружную опорную колонну 11. В этих конструкциях множество расположенных одна над другой горизонтальных охладительных колонн 7 составляют охладительную панель 19. В первом случае камеры 4, 5 могут быть расположены на другой стороне (не показана) опорных колонн, тогда как в последнем случае они выполнены интегрированными в опорные колонны 10, 11. В этом последнем случае сами отверстия, через которые пропущены охладительные трубки, расположены на опорных колоннах 10, 11 (см. поз. 14 на фиг. 8) и опорные колонны выполнены в виде закрытых конструкций. Такая компоновка обеспечивает протекание воды через закрытое пространство в охладительные трубки 2 теплообменных блоков 1 и из них.The construction in accordance with the present invention is an alternative to prior art structures (see FIGS. 4, 5, 6, 7, 9) due to the arrangement of
Тогда как в традиционных охладительных дельтах длина охладительных трубок достигает 25-30 м, в охладительной дельте согласно настоящему изобретению трубки могут быть значительно более короткими. Уменьшенная длина трубок позволяет уменьшить скорость потока воды в теплообменных трубках, причем гидравлическое сопротивление также уменьшается пропорционально третьей степени. Горизонтальная ширина теплообменных блоков, смонтированных в традиционные охладительные дельты, составляет 2,5-2,7 м. Блоки охладительной дельты согласно настоящему изобретению могут иметь ширину от 3 до 5 раз больше.Whereas in traditional cooling deltas, the length of the cooling tubes reaches 25-30 m, in the cooling delta according to the present invention, the pipes can be significantly shorter. The reduced length of the tubes allows to reduce the flow rate of water in the heat exchange tubes, and the hydraulic resistance also decreases in proportion to the third degree. The horizontal width of the heat exchange units mounted in conventional cooling deltas is 2.5-2.7 m. The cooling delta blocks of the present invention can have a width of 3 to 5 times greater.
Сочетание этих признаков позволяет поднять предел мощности для однобашенных систем сухого охлаждения в 600-700 МВт для традиционных энергетических установок до 1200-1600 МВт и дополнительно позволяет применять однобашенную систему для энергоблоков атомных электростанций водо-водяных энергетических реакторов (PWR) или кипящих ядерных реакторов (BWR) мощностью 800-1200 МВт.The combination of these features allows you to raise the power limit for single-tower dry cooling systems of 600-700 MW for traditional power plants up to 1200-1600 MW and additionally allows the use of a single-tower system for power units of nuclear power plants of water-cooled water reactors (PWR) or boiling nuclear reactors (BWR ) with a capacity of 800-1200 MW.
Заявленное техническое решение имеет дополнительные важные достоинства, а именно: оно уменьшает чувствительность к ветру и опасность повреждения от замерзания, которым подвержены традиционные охладительные башни с вертикально расположенными трубками. Это должно быть понятно при рассмотрении фиг. 6.The claimed technical solution has additional important advantages, namely: it reduces the sensitivity to the wind and the risk of damage from freezing, which are exposed to traditional cooling towers with vertically arranged tubes. This should be understood with reference to FIG. 6.
На виде дельты сверху в разрезе показана схема ветрового потока для охладительной дельты, расположенной на стороне башни. Поскольку в потоке воздуха вокруг башни скорость ветра возрастает в два раза по сравнению со скоростью, измеряемой ближе к строительным конструкциям, в соответствии с уравнением Бернулли давление воздуха падает, в результате чего уменьшается поток воздуха, попадающего в указанные дельты. Однако этот уменьшенный воздушный поток попадает в воздушное пространство дельты с высокой скоростью под тупым углом и распределяется вдоль ширины охладительных колонн 7 неравномерно. Поэтому на наружные (относительно центра башни) части 20 подветренной охладительной колонны 7 воздух попадает с высокой скоростью, тогда как на другие части колонны ветер попадает с низкой скоростью. Наружный угол охладительной колонны 7 с подветренной стороны находится в завихрении 27 с небольшим притоком воздуха или без него, тогда как по мере углубления в пространство дельты скорость притока повышается из-за более сильных завихрений. В результате этого - при вертикально направленных осях трубок - трубки, расположенные в наружной части 20 охладительной колонны, изображенной в правой части чертежа, могут переохлаждаться или в зимний период могут быть повреждены из-за замерзания. Это связано с вертикальным расположением трубок, поскольку высокая плотность воздушного потока оказывает воздействие на всю длину рассматриваемых охладительных трубок. То же самое относится к охладительным трубкам 2, расположенным во внутренней части 21 левосторонней охладительной колонны. Напротив, из-за разрежения охладительные трубки 2 наружной части колонны, расположенной с наветренной стороны, обеспечивают слабое охлаждение или не обеспечивают охлаждения вообще. В результате неравномерного распределения воздушного потока, которое проиллюстрировано выше, теплообменные трубки подвержены повреждениям из-за замерзания, и, дополнительно к этому, мощность охлаждения охладительной башни уменьшена, что представляет собой проблемы при эксплуатации, особенно в случае возникновения ветров в самый жаркий летний период.The top view of the delta shows a diagram of the wind flow for the cooling delta located on the side of the tower. Since the wind speed in the air stream around the tower doubles compared with the speed measured closer to the building structures, in accordance with the Bernoulli equation, the air pressure drops, resulting in a decrease in the air flow entering the specified deltas. However, this reduced air flow enters the airspace of the delta with high speed at an obtuse angle and is distributed unevenly along the width of the
Совершенно противоположная картина наблюдается в случае горизонтального расположения трубок, реализованного в соответствии с настоящим изобретением. Обращаясь также к фиг. 6, в наружной части охладительной панели 9, состоящей из множества горизонтальных охладительных колонн 7, которая показана в правой части чертежа, повреждение из-за замерзания, обусловленное высокой плотностью воздушного потока, не может произойти, поскольку, с одной стороны, вода, поступающая со стороны наружной опорной колонны 11, все еще теплая, и, с другой стороны, высокая плотность воздушного потока наблюдается только в относительно короткой части охладительной трубки 2. Более интенсивное охлаждение, которое происходит во внутренней части левосторонней охладительной панели 19, также не представляет какой-либо угрозы, так как этот эффект возникает только у относительно короткой продольной секции охладительных трубок горизонтального теплообменного блока 1, по сравнению с воздействием вдоль всей длины трубок в случае вертикальной компоновки охладительных трубок. С другой стороны, поскольку вода в зоне наружной опорной колонны 11 этой конкретной охладительной панели 19 охлаждается относительно слабо, она попадает в критически важную внутреннюю часть 21 относительно теплой. Также можно отметить, что в случае конструкции в соответствии с настоящим изобретением все охладительные трубки 2, расположенные на определенной стороне охладительной панели 19, имеют практически одинаковую эффективность охлаждения. Температура воды на выходе не столь неравномерна, как в случае традиционного решения, использующего вертикально расположенные охладительные трубки. В результате этого, в целом, все охладительные дельты имеют более высокую мощность охлаждения, чем в случае традиционного решения, то есть ветер не так сильно снижает мощность охлаждения.A completely opposite picture is observed in the case of a horizontal arrangement of tubes realized in accordance with the present invention. Referring also to FIG. 6, in the outer part of the
Поскольку предлагаемые габариты и масса охладительных дельт в несколько раз превышают аналогичные характеристики традиционных дельт, и после окончания строительства подходящее грузоподъемное оборудование будет недоступно, завершенную охладительную дельту демонтировать будет уже невозможно. Поэтому должна быть обеспечена возможность демонтажа теплообменных блоков, собранных в дельты, меньшими единицами. Настоящее изобретение дополнительно раскрывает описанные ниже средства, направленные на устранение этой проблемы.Since the proposed dimensions and weight of the cooling deltas are several times higher than the similar characteristics of traditional deltas, and after the completion of construction suitable lifting equipment will be unavailable, it will be impossible to dismantle the completed cooling delta. Therefore, it must be possible to dismantle the heat exchange units assembled in the deltas in smaller units. The present invention further discloses the means described below to address this problem.
Дельты, представленные на фиг. 7, содержат две охладительные панели 19, расположенные под углом друг к другу и обращенные друг к другу. В охладительных панелях 19 размещены расположенные параллельно охладительные колонны 7, которые проходят горизонтально. Охладительные колонны 7 состоят из одного теплообменного блока 1 или нескольких теплообменных блоков, соединенных друг с другом (сами места соединений не показаны). Теплообменный блок 1 является наименьшей сборочной единицей теплообменной колонны 7, то есть наименьшим блоком, до которого может быть разобрана колонна без разрезания. Охладительные колонны 7, состоящие из одного или нескольких взаимно соединенных теплообменных блоков 1, могут быть отсоединены от дельты целиком. Охладительная колонна имеет такую же ширину, что и охладительные компоненты, и ее ширина не может быть уменьшена сильнее без разрезания. Охладительные колонны 7 изготавливают посредством соединения по меньшей мере одного конца каждой из охладительных трубок 2 с пластиной теплообменного блока (или трубной доской), изготовленной из непрерывных пластин посредством вальцевания, сварки или любой другой технологии получения неразъемных соединений. Главными составляющими частями стальной конструкции 8, предназначенной для опирания охладительной дельты, являются три вертикальные или, по существу, вертикальные опорные колонны, внутренняя опорная колонна 10 и наружные опорные колонны 11, расположенные в трех углах дельты. Поверхности опорных колонн, обращенные к охладительным колоннам, механически обработаны с образованием плоских стенок 14 и предназначены для выполнения в них отверстий, расположенных в порядке, соответствующем расположению охладительных трубок 2 в теплообменном блоке 1. Плоская стенка 14 представляет собой либо плоскую поверхность, либо саму пластину теплообменного блока, через которую среда втекает в охладительные трубки 2 или из вытекает них. Множество охладительных колонн 7 соединены с каждой из пар опорных колонн, которые состоят из внутренней опорной колонны 10 и наружной опорной колонны 11. Плоские стенки 14 с отверстиями, принадлежащие внутренним опорным колоннам 10 и наружным опорным колоннам 11, соответственно, расположены параллельно друг другу. Стальная конструкция 8 дельты и, соответственно, внутренняя и наружная опорные колонны 10, 11 жестко скреплены. Это ограничение нужно иметь в виду при производстве охладительных колонн 7 для обеспечения возможности их извлечения из пространства между внутренней и наружной опорной колоннами 10, 11.The deltas shown in FIG. 7, contain two cooling
Возможный вариант осуществления настоящего изобретения представлен ниже. Решением, которое все шире применяют в области башен сухого охлаждения, является герметизация охладительных трубок 2 посредством резиновых колец 17. Такое решение показано на фиг. 8 в канавке, проходящей между свободной пластиной 13 трубчатого блока, плоской стенкой 14 и охладительной трубкой 2. Главным достоинством такого решения является возможность избежать дорогостоящего процесса вваривания охладительных трубок 2. Дополнительным достоинством является возможность в таком решении одновременно герметизировать зазоры между охладительной трубкой 2 и свободной пластиной 13 трубчатого блока и между свободной пластиной 3 трубчатого блока и плоской стенкой 14 (в данном случае стенкой опорной колонны). Такое решение по герметизации также обеспечивает возможность - и это еще не было применено - свободного размещения свободной пластины 13 трубчатого блока, расположенной в торцевой части теплообменника, без необходимости завальцовывания. Это обеспечивает возможность извлечения полностью установленной колонны из плоской стенки 14, то есть в данном случае из отверстий плоской стенки 14, выполненной как единое целое с опорной колонной 18, в направлении, параллельном оси трубок. Для этого достаточно освободить винты 16 пластин трубчатого блока, скрепляющие пластины трубчатого блока.A possible embodiment of the present invention is presented below. A solution that is increasingly being used in the area of dry cooling towers is to seal the
Однако этого недостаточно для обеспечения возможности снятия охладительных колонн при невозможности осевого перемещения с другой стороны колонны (показано в правой части фиг. 8). Для обеспечения возможности снятия охладительной колонны может быть использовано следующее решение. Очевидно, что охладительные трубки 2 охладительных блоков теплообменника должны быть закреплены неподвижно в продольном направлении, по меньшей мере, в одной плоскости, перпендикулярной трубкам. Для этого необходимо, чтобы охладительные трубки 2 были завальцованы или вварены в закрепленную пластину 12 трубчатых блоков, по меньшей мере, с одной стороны. Поэтому один из концов охладительной колонны 7 выполнен соответствующим образом. Возможность осевого перемещения охладительных трубок 2 обеспечивается посредством продления концов охладительных трубок 2 за пределы пластин трубчатых блоков до необходимой длины. Поскольку охладительная колонна 7 должна быть закреплена в осевом направлении, для чего резиновых колец недостаточно, между закрепленной пластиной 12 трубчатого блока, расположенной на указанном конце охладительной колонны 7 и выполненной с возможностью неподвижного соединения с трубками, и плоской стенкой 14, выполненной на опорной колонне, должно быть предусмотрено неподвижное соединение. В дополнение к этому, должна быть обеспечена, в случае нарушения указанного неподвижного соединения, возможность сдвига концов свободных трубок охладительной колонны 7 во внутреннее пространство опорной колонны 10 через ее отверстия, выполненные с возможностью размещения охладительных трубок 2. Это достигнуто за счет применения следующего решения.However, this is not enough to enable removal of the cooling columns when axial movement on the other side of the column is not possible (shown on the right side of FIG. 8). To enable removal of the cooling tower, the following solution may be used. It is obvious that the
На концах трубок охладительной колонны расположена свободная пластина 13 трубчатого блока, выполненная с возможностью размещения концов охладительных трубок, которые выходят за пределы закрепленной пластины 12 трубчатого блока. Резиновые кольца 17 расположены на дальней стороне свободной пластины трубчатого блока, на концах охладительных трубок 2. В собранном состоянии резиновые кольца 17, расположенные между свободной пластиной 13 трубчатого блока и плоской стенкой 14, которые действуют как поверхность уплотнения внутренней опорной колонны 10, сжаты благодаря помещению между закрепленной пластиной 12 трубчатого блока и свободной пластиной трубчатого блока таких переходных деталей 15, которые упруги, но имеют достаточную твердость для передачи сжимающего усилия свободной пластине 13 трубчатого блока, достаточного для обеспечения требуемой герметизации посредством деформации резиновых колец 17. В случае удаления переходной детали 15 и прижатия закрепленной пластины 12 трубчатого блока к действующей как уплотнительная поверхность внутренней опорной колонны 10 плоской стенке 14 посредством затягивания винтов 16 пластин трубчатого блока охладительная колонна 7 может быть перемещена в осевом направлении в сторону внутренней части внутренней опорной колонны 10 на расстояние, соответствующее толщине переходной детали 5. Для этого достаточно освободить винты 23 свободной пластины 22 трубчатого блока, расположенной на противоположной стороне. Толщину переходной детали 5 выбирают так, чтобы противоположные концы охладительных трубок 2 могли выходить из отверстий наружной опорной колонны 11. После этого при удалении с обеих сторон винтов 16, 23 пластин трубчатых блоков охладительная колонна 7 может быть удалена посредством сначала поднятия ее со стороны, теперь свободной, обращенной к наружной опорной колонне 11, и затем извлечения ее со стороны, обращенной ко внутренней опорной колонне 10. Для обеспечения такой возможности пространственная стальная конструкция дельты (не показана) выполнена таким образом, чтобы сторона, через которую извлекают поврежденные охладительные колонны 7, была свободной или была выполнена с возможностью освобождения.At the ends of the tubes of the cooling column is located a
Отметим существенное преимущество такого решения, а именно: такой способ соединения уплотнений и пластин трубчатых блоков не требует высокой точности изготовления. Плоские стенки 14 внутренних и наружных опорных колонн 10, 11 не обязательно должны точно попадать в одну плоскость. Также не является проблемой, если уплотнительные плоские стенки 14 соответствующих внутренней и наружной опорной колонн 10, 11, обращенные друг к другу, неточно параллельны, и даже может допускаться угловая погрешность их перпендикулярности относительно охладительных трубок 2. Также могут отличаться расстояния между уплотнительными плоскими стенками 14 внутренних и наружных опорных колонн 10, 11. Важна точность расположения отверстий, выполненных в охладительных колоннах, и отверстий в пластинах 12, 13, 14 трубчатых блоков, но это требование не отличается от требований, предъявляемых для традиционных теплообменников.Note the significant advantage of this solution, namely: this method of connecting seals and plates of tubular blocks does not require high precision manufacturing. The
Соединения между охладительными трубками 2 и внутренней и наружной опорными колоннами 10, 11 могут быть выполнены в виде сварных соединений. В этом случае компоненты, обозначенные ссылочными позициями 12, 13, 15, 16, 17, 22, 23 на фиг. 8, могут быть опущены. Поврежденные охладительные трубки 2 в этом случае могут быть отремонтированы только при разрушающем демонтаже тех поверхностей соответствующих внутренних и наружных опорных колонн 10, 11, которые обращены в сторону осей охладительных трубок 2. По завершении ремонтных работ демонтированная опорная колонна должна быть реконструирована. Это может быть осуществлено закрытием предварительно прорезанного отверстия посредством сварки.The connections between the cooling
Другой возможный вариант осуществления настоящего изобретения проиллюстрирован в верхней части фиг. 10. В этом варианте осуществления закрепленные пластины 12 трубчатых блоков охладительной колонны 7 присоединены с обеих сторон охладительной колонны 7 к фрезерованным плоским стенкам 14 внутренней и наружной опорных колонн 10, 11 посредством соответствующей резиновой уплотнительной пластины 26.Another possible embodiment of the present invention is illustrated at the top of FIG. 10. In this embodiment, the fixed
Описанное выше решение может также быть реализовано (см. чертеж в нижней части фиг. 10), например, посредством применения последнего решения с резиновой пластиной в соединении с левой стороны и конструкции, содержащей резиновые кольца 17, которая показана в правой части фиг. 8, в соединении с правой стороны. В этом случае охладительная колонна также может быть демонтирована со стальной конструкции.The solution described above can also be implemented (see the drawing at the bottom of FIG. 10), for example, by applying the latter solution with a rubber plate in connection with the left side and a structure containing rubber rings 17, which is shown on the right side of FIG. 8, in connection with the right side. In this case, the cooling column can also be removed from the steel structure.
Варианты соединений трубопроводами в теплообменниках, выполненных в соответствии с настоящим изобретением, не отличаются от вариантов для традиционных теплообменников; наиболее простым в реализации является полный поперечный поток. В этом случае охлаждаемая среда протекает в одном и том же направлении во всех трубках любой из охладительных колонн. В соответствии с примерами, изображенными на фиг. 4, 5, 6, вход охлаждаемой воды расположен на наружной опорной колонне 11 дельты, тогда как выход охлажденной воды осуществляется на внутренней опорной колонне 10. Также может быть возможным обратное решение, но, как описано выше в отношении опасности повреждения от замерзания, первое указанное решение более предпочтительно.Pipeline connections in heat exchangers made in accordance with the present invention do not differ from conventional heat exchangers; the simplest to implement is the full cross flow. In this case, the medium to be cooled flows in the same direction in all tubes of any of the cooling columns. In accordance with the examples shown in FIG. 4, 5, 6, the chilled water inlet is located on the
Некоторые из вариантов осуществления с дополнительными вариантами соединения, которые могут быть выполнены, показаны на фиг. 9. Верхний левый чертеж на фигуре иллюстрирует схему соединений в варианте осуществления, связанном с фиг. 7.Some of the embodiments with additional connection options that may be made are shown in FIG. 9. The upper left drawing in the figure illustrates a wiring diagram in an embodiment related to FIG. 7.
Также возможен альтернативный вариант осуществления (верхний правый чертеж на фиг. 9), в котором, например, изменено только направление потока охлаждаемой воды во внутренней опорной колонне 10, а вход и выход расположены на двух наружных колоннах. В этом случае каждые две соседние колонны гидравлически соединены последовательно.An alternative embodiment is also possible (upper right drawing in Fig. 9), in which, for example, only the direction of flow of the cooled water in the
В еще одном возможном варианте решения (нижний левый чертеж) одна из опорных колонн разделена на две посредством разделителя 24 в плоскости, перпендикулярной продольной оси колонны, тогда как противоположная колонна оставлена неразделенной. Таким образом, вдоль оси колонны могут быть организованы два пути протекания посредством расположения входных и выходных штуцеров только на разделенных колоннах, но не на противоположных им, причем последние колонны, соответственно, имеют только возможность изменения направления потока среды на обратное. Также посредством добавления нескольких вертикальных разделителей может быть организовано более чем два пути протекания.In yet another possible solution (lower left drawing), one of the support columns is divided into two by means of a
Посредством добавления во внутренние опорные колонны 10 продольного разделителя 25 в направлении, параллельном их осям, может быть также осуществлено соединение с перекрестным потоком, как показано на нижнем правом чертеже фиг. 9. В таком решении наружные опорные колонны 11 могут функционировать как общие возвратные камеры охладительной панели 9 с перекрестным потоком, имеющие отдельные входные отверстия в двух внутренних опорных колоннах. Конечно, подобное решение может быть реализовано посредством снабжения наружной опорной колонны 11 двойным проходом для воды. Также это может быть реализовано посредством размещения входов и выходов для воды исключительно в нижней части конструкции.By adding to the inner support columns 10 a
Также должно быть предусмотрено решение для заполнения и опорожнения охладительных дельт, которое обеспечивает возможность удаления воздуха из охладительных трубок при наполнении и вытекания воды во время опорожнения. Это может быть достигнуто за счет небольшого поднятия оси охладительных трубок 2 (если смотреть в направлении от входной опорной колонны). Такой же эффект может быть достигнут, например, посредством размещения отверстий внутренней опорной колонны 10 на несколько сантиметров выше, что возможно благодаря способу упругого уплотнения, раскрытому выше. В соответствии с этим решением сливные порты охладительной дельты расположены в самой нижней части входных опорных колонн.A solution should also be provided for filling and emptying the cooling deltas, which allows air to be removed from the cooling tubes during filling and water flow during emptying. This can be achieved by slightly raising the axis of the cooling tubes 2 (when viewed in the direction from the inlet support column). The same effect can be achieved, for example, by placing the holes of the inner support column 10 a few centimeters higher, which is possible due to the elastic sealing method disclosed above. In accordance with this decision, the drain ports of the cooling delta are located in the lowest part of the inlet support columns.
Возможна также такая компоновка, в которой охладительные трубки 2 опускаются в направлении выходящего воздуха (с учетом направления заполнения). В этом случае средства для слива расположены в самой нижней части выходной опорной колонны. В таком варианте осуществления гидравлическое сопротивление охладительной трубки 2 должно превышать разницу гидростатического давления, вызванную различием в высоте, обусловленным наклоном трубки.Such an arrangement is also possible in which the
В случае этого примера среда поступает в наружную опорную колонну 11 в нижней части и выходит в верхней части внутренней опорной колонны 10. Заполняются дельты в том же направлении таким образом, что воздух может выходить в верхней части внутренней опорной колонны 10. Слив может быть осуществлен в обратном направлении.In the case of this example, the medium enters the
Настоящее изобретение, конечно, не ограничено предпочтительными вариантами осуществления, подробно описанными выше, и возможны дополнительные варианты, модификации и усовершенствования, входящие в объем защиты, испрашиваемой в соответствии с пунктами формулы изобретения.The present invention, of course, is not limited to the preferred embodiments described in detail above, and further variations, modifications, and improvements are possible that fall within the scope of protection claimed in accordance with the claims.
Claims (25)
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
HU1300085A HUP1300085A2 (en) | 2013-02-11 | 2013-02-11 | Heat exchanger unit for dry cooling towers |
HUP1300085 | 2013-02-11 | ||
PCT/HU2014/000016 WO2014122493A1 (en) | 2013-02-11 | 2014-02-11 | Cooling delta for a dry cooling system |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2015135134A RU2015135134A (en) | 2017-03-16 |
RU2645817C2 true RU2645817C2 (en) | 2018-02-28 |
Family
ID=89991033
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2015135134A RU2645817C2 (en) | 2013-02-11 | 2014-02-11 | Cooling delta for dry cooling system |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20150377559A1 (en) |
EP (1) | EP2954277A1 (en) |
CN (1) | CN105008846B (en) |
HU (1) | HUP1300085A2 (en) |
RU (1) | RU2645817C2 (en) |
WO (1) | WO2014122493A1 (en) |
ZA (1) | ZA201505558B (en) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102014112707A1 (en) * | 2014-09-03 | 2016-03-03 | Gea Energietechnik Gmbh | Plant for the condensation of steam |
RU158007U1 (en) * | 2015-04-30 | 2015-12-20 | Геа Эги Энергиагаздалькодаши Зрт. | COOLING TOWER |
WO2017031494A1 (en) | 2015-08-20 | 2017-02-23 | Holtec International | Dry cooling system for powerplants |
US10161683B2 (en) | 2015-08-20 | 2018-12-25 | Holtec International | Dry cooling system for powerplants |
CN107560484B (en) * | 2016-06-30 | 2020-05-19 | 浙江盾安热工科技有限公司 | Connecting piece and microchannel heat exchanger |
ES2761695T3 (en) * | 2016-08-24 | 2020-05-20 | Spg Dry Cooling Belgium | Induced draft air cooled condenser |
CN107702557A (en) * | 2017-11-07 | 2018-02-16 | 国电科学技术研究院 | Cooling column and its anti-freezing structure, cooling triangle |
DE102019110236A1 (en) * | 2019-04-18 | 2020-10-22 | Güntner Gmbh & Co. Kg | Heat exchanger arrangement with at least one multi-pass heat exchanger and method for operating a heat exchanger arrangement |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0170753A1 (en) * | 1984-07-30 | 1986-02-12 | Hamon-Sobelco S.A. | Forced-air cooled condenser |
SU1272085A1 (en) * | 1985-06-04 | 1986-11-23 | Всесоюзный Государственный Ордена Ленина И Ордена Октябрьской Революции Научно-Исследовательский И Проектно-Изыскательский Институт Атомтеплоэлектропроект,Горьковское Отделение | Cooling tower |
CN102353277A (en) * | 2011-08-01 | 2012-02-15 | 山西省电力勘测设计院 | Indirect air cooling tower with radiators in horizontal and vertical arrangement and parameter determination method thereof |
WO2012114134A1 (en) * | 2011-02-24 | 2012-08-30 | Gea Egi Energiagazdalkodasi Zrt | Arrangement for improving the cooling capacity and freeze protection of air-cooled heat exchangers subjected to the impact of wind |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1962909A (en) * | 1932-04-29 | 1934-06-12 | Griscom Russell Co | Heat exchanger |
GB971480A (en) * | 1963-02-18 | 1964-09-30 | Happel Gmbh | Improved air-cooled condenser |
US3349839A (en) * | 1965-04-23 | 1967-10-31 | Priestley Ronald | Heat exchange apparatus |
DE1601127B2 (en) * | 1967-02-08 | 1974-08-08 | Gkn Birwelco Ltd., Aston, Birmingham, Warwickshire (Grossbritannien) | Cooling system with a cooling tower working with natural draft |
US3495655A (en) * | 1968-02-12 | 1970-02-17 | Marley Co | Air cooler for circulating fluids |
LU71376A1 (en) * | 1974-11-27 | 1976-09-06 | ||
DE2951352C2 (en) * | 1979-12-20 | 1982-10-28 | Dieter Christian 9050 Steinegg-Appenzell Steeb | Flat tube heat exchanger |
US4280556A (en) * | 1980-01-22 | 1981-07-28 | Suntime, Inc. | Heat exchanger-tank assembly for hot water heating system |
GB2172391B (en) * | 1985-03-14 | 1988-11-09 | Hudson Products Corp | Air-cooled vapor condensers |
US6196305B1 (en) * | 1995-03-09 | 2001-03-06 | Great Lakes, Inc. | Radiator assembly |
WO2003040640A1 (en) * | 2001-11-08 | 2003-05-15 | Zexel Valeo Climate Control Corporation | Heat exchanger and tube for heat exchanger |
US9395127B2 (en) * | 2009-05-04 | 2016-07-19 | Spx Dry Cooling Usa Llc | Indirect dry cooling tower apparatus and method |
CN102338481A (en) * | 2010-07-16 | 2012-02-01 | 徐泽山 | Antifreezing flat-plate solar heater |
CN102192660B (en) * | 2011-04-29 | 2012-08-22 | 山西省电力公司电力科学研究院 | Heat radiating module for evaporative condenser for steam exhaust purpose of steam turbine |
US20130075067A1 (en) * | 2011-09-19 | 2013-03-28 | Heat-Line Corporation | Energy transfer unit |
-
2013
- 2013-02-11 HU HU1300085A patent/HUP1300085A2/en unknown
-
2014
- 2014-02-11 CN CN201480008196.7A patent/CN105008846B/en not_active Expired - Fee Related
- 2014-02-11 WO PCT/HU2014/000016 patent/WO2014122493A1/en active Application Filing
- 2014-02-11 RU RU2015135134A patent/RU2645817C2/en active
- 2014-02-11 US US14/765,070 patent/US20150377559A1/en not_active Abandoned
- 2014-02-11 EP EP14719525.9A patent/EP2954277A1/en not_active Withdrawn
-
2015
- 2015-08-03 ZA ZA2015/05558A patent/ZA201505558B/en unknown
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0170753A1 (en) * | 1984-07-30 | 1986-02-12 | Hamon-Sobelco S.A. | Forced-air cooled condenser |
SU1272085A1 (en) * | 1985-06-04 | 1986-11-23 | Всесоюзный Государственный Ордена Ленина И Ордена Октябрьской Революции Научно-Исследовательский И Проектно-Изыскательский Институт Атомтеплоэлектропроект,Горьковское Отделение | Cooling tower |
WO2012114134A1 (en) * | 2011-02-24 | 2012-08-30 | Gea Egi Energiagazdalkodasi Zrt | Arrangement for improving the cooling capacity and freeze protection of air-cooled heat exchangers subjected to the impact of wind |
CN102353277A (en) * | 2011-08-01 | 2012-02-15 | 山西省电力勘测设计院 | Indirect air cooling tower with radiators in horizontal and vertical arrangement and parameter determination method thereof |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ZA201505558B (en) | 2016-06-29 |
CN105008846B (en) | 2017-11-14 |
RU2015135134A (en) | 2017-03-16 |
HUP1300085A2 (en) | 2014-08-28 |
EP2954277A1 (en) | 2015-12-16 |
US20150377559A1 (en) | 2015-12-31 |
WO2014122493A1 (en) | 2014-08-14 |
CN105008846A (en) | 2015-10-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2645817C2 (en) | Cooling delta for dry cooling system | |
US10720250B2 (en) | Containment internal passive heat removal system | |
US10854344B2 (en) | Air-cooled heat exchanger and system and method of using the same to remove waste thermal energy from radioactive materials | |
CN107388861A (en) | Hot wall type heat exchanger | |
RU2521182C2 (en) | Cooling tower arrangement and indirect dry cooling method | |
CN102980417B (en) | Tower type direct air cooled condenser and tower type direct dry cooling system thereof | |
CN103063058A (en) | Novel horizontal cooler | |
US20070169924A1 (en) | Heat exchanger installation | |
CN1312455C (en) | Plate type heat exchanger | |
CN101776357B (en) | Heat exchanger | |
CN203011179U (en) | Tower type direct air cooled condenser and tower type direct dry cooling system thereof | |
CN103017577B (en) | Tubular heat exchanging device with dredging structure for sewage or surface water | |
JPH05223980A (en) | Tube type heat exchanger | |
CN113405381B (en) | Circular heat transfer device of piecemeal and heat exchanger | |
CN208061674U (en) | Reactor and its passive condensing unit | |
CN209857680U (en) | Multi-section water distribution indirect air cooling radiator | |
US4308913A (en) | Cooling tower with elevated heat exchanger elements supported on girders | |
CN112985128A (en) | Multi-channel and multi-flow heat exchanger in mine fresh air heating system | |
CN103063063B (en) | Forcible dredging type tubular heat exchange device for sewage or surface water | |
CN203011204U (en) | Tubular heat exchanger provided with dredging structures and used for sewage or surface water | |
CN102230755B (en) | Pin-fin tube heat exchanger supported by location grid | |
CN215337805U (en) | Direct air cooling system adopting concrete-filled steel tube supporting structure | |
CN202133319U (en) | Spacer grid supporting pin-finned tube heat exchanger | |
CN207395518U (en) | A kind of air cooling equipment for being used to that fluid media (medium) to be made to cool down | |
CN217083389U (en) | Novel air cooler |