RU2644419C2

RU2644419C2 - Semitransparent travelling-wave tube

Info

Publication number: RU2644419C2
Application number: RU2016129916A
Authority: RU
Inventors: Андрей Борисович Данилов; Елена Моисеевна Ильина
Original assignee: Акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Алмаз" (АО "НПП "Алмаз")
Priority date: 2016-07-20
Filing date: 2016-07-20
Publication date: 2018-02-12
Also published as: RU2016129916A

Abstract

FIELD: electricity.

SUBSTANCE: travelling-wave tube with an energy input and output comprising transmission lines containing of a waveguide type, with the interaction space in the form of a slow-wave structure containing a spiral, support dielectric rods and a metal shield, with a local absorber made on the basis of a resistance film placed on the support dielectric rods. The resistance film of the absorber is applied in such a way that it is absent on the surface of dielectric rods touching the spiral and on part of the surface of the lateral sides, and is present on the remaining part of the lateral sides of the dielectric rods. In this way, the attenuation inserted by the absorber at the lower frequencies is greater than at the upper frequencies. The attenuation drop is primarily determined by the gap between the resistance film and the spiral. Selection of the gap size may have the effect of ensuring that the reduction in efficiency due to the insertion of the absorber will be minimal, and the insertion attenuation will be sufficient to ensure resistance to self-excitation. The optimal gap is from 0.3 to 0.6 of the dielectric rod height for different TWT designs.

EFFECT: improving output characteristics of a travelling-wave tube while providing resistance to self-excitation, including at the cut-off frequency of waveguides.

2 cl, 7 dwg

Description

Изобретение относится к области электронных приборов СВЧ, в частности к спиральным лампам бегущей волны (ЛБВ) О-типа. Известны прозрачные ЛБВ - усилители мощности, работающие при больших входных сигналах [1-5]. Они имеют высокий электронный КПД и малую неравномерность амплитудно-частотной характеристики. Оптимальный коэффициент усиления их составляет 8-10 дБ. Применение прозрачной ЛБВ на выходе усилительной цепочки повышает КПД усилителя [1, 5, 6]. Ввиду малой длины прозрачной ЛБВ она устойчива к самовозбуждению на обратной волне [7].The invention relates to the field of microwave electronic devices, in particular to traveling-wave spiral tubes (TWTs) of the O-type. Transparent TWTs are known — power amplifiers operating with large input signals [1-5]. They have high electronic efficiency and small non-uniformity of the amplitude-frequency characteristics. Their optimal gain is 8-10 dB. The use of a transparent TWT at the output of the amplification chain increases the efficiency of the amplifier [1, 5, 6]. Due to the small length of the transparent TWT, it is resistant to self-excitation on the backward wave [7].

Однако мощные коротковолновые прозрачные ЛБВ, при использовании в них волноводных ввода и вывода энергии, могут возбуждаться на частоте отсечки этих волноводов, которая близка к нижней частоте рабочего диапазона. Поэтому целесообразно принять меры по предотвращению такого возбуждения, заметно не ухудшая при этом выходные характеристики в рабочей полосе частот. Одной из таких мер может служить введение в пространство взаимодействия (ПВ) ЛБВ поглотителя с небольшим вносимым затуханием. Причем начало его может, в частности, совпадать с началом ПВ.However, powerful short-wave transparent TWTs, when using waveguide energy input and output, can be excited at the cutoff frequency of these waveguides, which is close to the lower frequency of the operating range. Therefore, it is advisable to take measures to prevent such excitation, while not significantly deteriorating the output characteristics in the working frequency band. One of such measures may be the introduction of an absorber with a small introduced attenuation into the interaction space of (TW) TWT. Moreover, the beginning of it can, in particular, coincide with the beginning of PV.

В 1956 г., когда, по-видимому, впервые была исследована работа ЛБВ без поглотителя и с поглотителем, было показано [1], что КПД ЛБВ с поглотителем ниже, чем без него. Поэтому необходимо создать такие конструкции ЛБВ с поглотителем, в которых снижение КПД за счет введения его будет минимальным.In 1956, when, apparently, the first operation of TWT without an absorber and with an absorber was first studied, it was shown [1] that the efficiency of TWT with an absorber is lower than without it. Therefore, it is necessary to create such TWT constructions with an absorber in which the reduction in efficiency due to its introduction will be minimal.

Реализация локального поглотителя в ЗС спирального типа основана на нанесении резистивного покрытия (пленки) на диэлектрические опорные стержни. Изменяя омическое сопротивление пленки и геометрическое распределение его по стержням, можно добиться требуемого изменения затухания вдоль длины ПВ и необходимой интегральной величины этого затухания. Вследствие широкополосности ЛБВ со спиральной ЗС в ней предпочтителен поглотитель с минимальной зависимостью затухания от частоты [8]. Нанесенная по периметру стержня резистивная пленка, омическое сопротивление которой изменяется только вдоль длины ПВ, чаще всего реализует необходимые параметры поглотителя, и такой поглотитель можно назвать традиционным. Однако для оптимизации отдельных параметров ЛБВ резистивная пленка может наноситься на часть поверхности стержня, например, как это сделано в [9].The implementation of a local absorber in a spiral type ZS is based on applying a resistive coating (film) to dielectric support rods. By changing the ohmic resistance of the film and its geometric distribution over the rods, it is possible to achieve the required change in attenuation along the length of the PV and the necessary integral value of this attenuation. Due to the broadband of the TWT with a spiral GL, an absorber with a minimum frequency dependence of attenuation is preferable in it [8]. A resistive film deposited around the perimeter of the rod, whose ohmic resistance varies only along the length of the PV, most often implements the necessary parameters of the absorber, and such an absorber can be called traditional. However, to optimize individual TWT parameters, a resistive film can be applied to part of the surface of the rod, for example, as was done in [9].

Одна из подобных конструкций, где поглощающее покрытие арочной формы наносится на круглые диэлектрические стержни со стороны, примыкающей к экрану, предложена в патенте США №3397339 [10] (опубл. 13.08.68). Это сделано с целью подавления паразитных колебаний, вызванных интенсивными радиальными полями вблизи металлического экрана. При этом предполагается, что, вследствие удаленности зоны нанесения поглотителя от спирали, он не окажет никакого влияния на выходные параметры ЛБВ. Однако никаких расчетных данных, подтверждающих справедливость этого предположения, в [10] не приводится.One of such structures, where the absorbing coating of an arched form is applied to round dielectric rods from the side adjacent to the screen, is proposed in US patent No. 3397339 [10] (publ. 13.08.68). This is done in order to suppress spurious oscillations caused by intense radial fields near a metal screen. It is assumed that, due to the remoteness of the absorber application zone from the spiral, it will not have any effect on the TWT output parameters. However, no calculated data confirming the validity of this assumption are given in [10].

ЛБВ, на опорные диэлектрические стержни которой, наряду с традиционным поглотителем, применяемым в лампах с большим усилением, нанесено дополнительное поглощающее покрытие со стороны, противолежащей спиральной замедляющей системе, начиная от пушечного конца лампы, описано в [11]. Авторам удалось таким способом сдвинуть частоту, соответствующую максимальному усилению, с 12 до 16 ГГц, при этом максимальное значение его уменьшилось с 50 до 40 дБ. Величина КПД в [11] не исследовалась.TWT, on the supporting dielectric rods of which, along with the traditional absorber used in lamps with high gain, an additional absorbing coating is applied on the side opposite the spiral retarding system, starting from the cannon end of the lamp, described in [11]. The authors managed in this way to shift the frequency corresponding to the maximum gain from 12 to 16 GHz, while its maximum value decreased from 50 to 40 dB. The value of the efficiency in [11] has not been investigated.

Размещение поглотителя на стержнях только в области, противолежащей спиральной замедляющей системе, и регулировка вносимого им затухания лишь изменением его толщины, как на фиг. 4 патента №2476908 [11], могут не позволить получить необходимую величину вносимого поглотителем затухания.Placing the absorber on the rods only in the area opposite the spiral retarding system and adjusting the attenuation introduced by it only by changing its thickness, as in FIG. 4 patents No. 2476908 [11], may not allow to obtain the necessary value of the attenuation introduced by the absorber.

В предлагаемом изобретении рекомендуется размещать резистивную пленку поглотителя на сторону стержня, противолежащую спиральной замедляющей системе, и на боковые поверхности его. Резистивная пленка на боковых поверхностях должна быть размещена так, чтобы между ее краем и спиралью оставался зазор. При такой конфигурации поглотителя затухание, вносимое поглотителем на нижних частотах, больше, чем на верхних частотах. Перепад затухания определяется, прежде всего, зазором между резистивной пленкой и спиралью. Такой поглотитель может реализовать большое затухание на нижних частотах, где у ЛБВ, снабженной волноводными СВЧ-выводами, обязательно будет большой КСВн в районе частоты отсечки волноводов. В то же время в рабочем диапазоне частот затухание поглотителя будет значительно меньше, что при определенных условиях может позволить иметь выигрыш в параметрах. Подобрав величину зазора, можно добиться того, что уменьшение КПД за счет введения поглотителя будет минимальным, а вносимое затухание - достаточным для обеспечения устойчивости к самовозбуждению. Назовем такой прибор полупрозрачной лампой бегущей волны.In the present invention, it is recommended to place the resistive absorber film on the side of the rod opposite the spiral retarding system, and on its side surfaces. The resistive film on the side surfaces must be placed so that there is a gap between its edge and the spiral. With this configuration of the absorber, the attenuation introduced by the absorber at lower frequencies is greater than at higher frequencies. The difference in attenuation is determined primarily by the gap between the resistive film and the spiral. Such an absorber can realize large attenuation at low frequencies, where a TWT equipped with waveguide microwave outputs will necessarily have a large SWR in the region of the cutoff frequency of the waveguides. At the same time, in the operating frequency range, the attenuation of the absorber will be much less, which under certain conditions may allow a gain in the parameters. Having selected the gap, it is possible to achieve that the decrease in efficiency due to the introduction of the absorber will be minimal, and the attenuation introduced will be sufficient to ensure resistance to self-excitation. We call such a device a translucent traveling wave lamp.

Техническим результатом предлагаемого изобретения является минимальное уменьшение КПД за счет введения поглотителя, вносимое затухание которого является частотно-зависимым и оказывается достаточным для обеспечения устойчивости к самовозбуждению, в том числе на частоте отсечки волноводных выводов энергии ЛБВ.The technical result of the invention is the minimum reduction in efficiency due to the introduction of an absorber, the introduced attenuation of which is frequency-dependent and is sufficient to ensure resistance to self-excitation, including at the cutoff frequency of TWT energy waveguide outputs.

Технический результат предлагаемого изобретения был обследован на основе расчетов, направленных на получение максимального КПД лампы бегущей волны коротковолнового диапазона с коэффициентом усиления 12…23 дБ.The technical result of the invention was examined on the basis of calculations aimed at obtaining the maximum efficiency of the lamp of the traveling wave of the short-wave range with a gain of 12 ... 23 dB.

На фиг. 1 схематически изображено ПВ полупрозрачной ЛБВ, где 1 - металлический экран, 2 - поглотитель, 3 - диэлектрический опорный стержень, 4 - спиральная замедляющая система. Длина ПВ, равная 5 см, задана исходя из условия, чтобы максимальный коэффициент усиления ЛБВ в режиме насыщения выходной мощности в рабочем диапазоне частот не превышал 23 дБ. Длина поглотителя составила 3,55 см. Расстояние от поглотителя до спирали выбрано таким, чтобы вносимое им затухание превышало усиление в линейном режиме на частоте отсечки волновода.In FIG. 1 schematically shows the PV of a translucent TWT, where 1 is a metal screen, 2 is an absorber, 3 is a dielectric support rod, 4 is a spiral retardation system. The PV length equal to 5 cm is set based on the condition that the maximum TWT gain in the output power saturation mode in the operating frequency range does not exceed 23 dB. The length of the absorber was 3.55 cm. The distance from the absorber to the spiral was chosen so that the attenuation introduced by it exceeded the gain in linear mode at the cutoff frequency of the waveguide.

На фиг. 2 изображено частичное поперечное сечение ВЧ-пакета с круглым, а на фиг. 3-е прямоугольным стержнем. Расстояние А от спирали до края поглотителя на периметре стержня связано с размерами радиуса экрана с, высотой поглотителя h_п по центру стержня, высотой или диаметром стержня h, внешним радиусом спирали а и толщиной стержня t соотношениями:In FIG. 2 shows a partial cross-section of an RF packet with a round one, and FIG. 3rd rectangular rod. The distance A from the spiral to the edge of the absorber on the perimeter of the rod is associated with the dimensions of the screen radius c, the height of the absorber h _p in the center of the rod, the height or diameter of the rod h, the outer radius of the spiral a and the thickness of the rod t with the relations:

для круглого стержня -for a round core -

для прямоугольного стержня -for a rectangular bar -

По программе HFSS [12] были рассчитаны зависимости удельного затухания, вносимого поглотителем, от относительного расстояния его до спирали (1-h_п)/h для разных частот рабочего диапазона, а также для частоты отсечки волноводов ввода и вывода энергии, составляющей 20,87 ГГц. Результаты этих расчетов приведены на фиг. 4, где кривые 5, 6, 7, 8, 9 - затухание на частоте отсечки и рабочих частотах 26, 30, 35 и 40 ГГц.According to the HFSS program [12], the dependences of the specific attenuation introduced by the absorber on its relative distance to the helix (1-h _p ) / h were calculated for different frequencies of the operating range, as well as for the cutoff frequency of the input and output waveguides of 20.87 GHz The results of these calculations are shown in FIG. 4, where curves 5, 6, 7, 8, 9 are attenuation at the cutoff frequency and operating frequencies of 26, 30, 35, and 40 GHz.

На частоте отсечки были рассчитаны зависимости от (1-h_п)/h затухания, вносимого поглотителем, и коэффициента усиления прибора. Они представлены кривыми 10, 11 на фиг. 5. Видно, что затухание превышает усиление (что обеспечивает устойчивость ЛБВ к самовозбуждению) при значениях (h-h_п)/h≤0,52.At the cutoff frequency, the dependences on the (1-h _p ) / h attenuation introduced by the absorber and the gain of the device were calculated. They are represented by curves 10, 11 in FIG. 5. It is seen that the attenuation exceeds the gain (which ensures the TWT resistance to self-excitation) at values of (hh _p ) / h≤0.52.

По программе [13] были рассчитаны КПД и коэффициент усиления 100-ваттной спиральной ЛБВ. При расчетах предполагалось, что напряжение ЗС равно 10 кВ, ток пучка 0,12 А, коэффициент заполнения пучком пролетного канала b/a=0,6.According to the program [13], the efficiency and gain of a 100-watt spiral TWT were calculated. In the calculations, it was assumed that the ES voltage is 10 kV, the beam current is 0.12 A, and the fill factor of the passage channel beam is b / a = 0.6.

Исследуемый ВЧ-пакет ЛБВ имел следующие параметры: внутренний диаметр спирали - 0,65 мм, внешний - 0,85 мм, поперечное сечение проволоки для навивки спирали - 0,1×0,2 мм; внутренний диаметр экрана - 2,4 мм. Спираль закреплена в оболочке посредством трех опорных прямоугольных диэлектрических стержней, из окиси бериллия с относительной диэлектрической проницаемостью ε=6,5 толщиной 0,4 мм, высотой - 0,775 мм. Предполагалось, что спиральная замедляющая система изготовлена из молибдена марки МЧ с удельной проводимостью σ_мч=10⁵ (Ом⋅см)^-1, экран - из меди Cu с σ_Cu=3,8×10⁵ (Ом⋅см)^-1.The TWT RF package under study had the following parameters: the inner diameter of the spiral was 0.65 mm, the outer diameter was 0.85 mm, the cross section of the wire for winding the spiral was 0.1 × 0.2 mm; the inner diameter of the screen is 2.4 mm. The spiral is fixed in the shell by means of three supporting rectangular dielectric rods made of beryllium oxide with a relative permittivity ε = 6.5 of a thickness of 0.4 mm and a height of 0.775 mm. It was assumed that the spiral deceleration system was made of molybdenum grade MCH with a specific conductivity of σ _mh = 10 ⁵ (Ohm-cm) ^-1 , the screen was made of copper Cu with σ _Cu = 3.8 × 10 ⁵ (ohm-cm) ^-1 .

Были найдены зависимости КПД и коэффициента усиления ЛБВ от расстояния между поглотителем и спиралью h-h_п, отнесенного к высоте стержня h. Эти зависимости, рассчитанные для ЛБВ с прямоугольными опорными стержнями на частотах 26, 30, 35 и 40 ГГц, приведены на фиг. 6 кривыми 12, 13, 14, 15 и на фиг. 7 кривыми 16, 17, 18, 19 соответственно. Минимальное значение величины (h-h_п)/h определено в расчетах, исходя из условия, что снижение КПД на рабочих частотах при приближении поглотителя к спирали происходит не более чем в 1,05 раза. Видно, что при расстояниях от поглотителя до спирали в интервале 0,44≤(h-h_п)/h≤0,52 затухание поглотителя превышает усиление на частоте отсечки на 5 дБ и более, а КПД меняется по диапазону частот менее чем в 1,05 раза. Максимальный коэффициент усиления прибора равен 23 дБ.The dependences of the efficiency and TWT gain on the distance between the absorber and the helix hh _p , related to the rod height h, were found. These dependences calculated for TWT with rectangular support rods at frequencies of 26, 30, 35, and 40 GHz are shown in FIG. 6 by curves 12, 13, 14, 15 and in FIG. 7 curves 16, 17, 18, 19, respectively. The minimum value of the value (hh _p ) / h is determined in the calculations based on the condition that the decrease in efficiency at operating frequencies when the absorber approaches the helix occurs no more than 1.05 times. It can be seen that at distances from the absorber to the helix in the range 0.44≤ (hh _p ) / h≤0.52, the attenuation of the absorber exceeds the gain at the cutoff frequency by 5 dB or more, and the efficiency varies over the frequency range of less than 1.05 times. The maximum gain of the device is 23 dB.

Таким образом, для данной рассматриваемой конструкции ЛБВ расстояние от спирали до поглотителя по центру стержня (h-h_п)/h в интервале значений 0,44…0,52 обеспечивает работу коротковолновой ЛБВ в диапазоне частот 0,7 октавы с КПД 6,5…8,5% при коэффициенте усиления 18…23 дБ.Thus, for this TWT design under consideration, the distance from the spiral to the absorber in the center of the rod (hh _p ) / h in the range of 0.44 ... 0.52 ensures the operation of the short-wave TWT in the frequency range of 0.7 octave with an efficiency of 6.5 ... 8 , 5% at a gain of 18 ... 23 dB.

Расстояние Δ от спирали до края поглотителя на периметре стержня связано с высотой поглотителя h_п, высотой или диаметром стержня h, радиусом экрана с, внешним радиусом спирали а и толщиной стержня t соотношениями:The distance Δ from the spiral to the edge of the absorber on the perimeter of the rod is related to the height of the absorber h _p , the height or diameter of the rod h, the radius of the screen c, the outer radius of the spiral a and the thickness of the rod t by the ratios:

для круглого стержня -for a round core -

для прямоугольного стержня -for a rectangular bar -

Был рассчитан вариант исполнения данной ЛБВ в случае нанесения поглотителя по всему периметру опорного стержня на длине 3,55 см при полной длине его 5 см. При этом КПД снизился 0,2-1% (на разных частотах). Снизился также К_у на 1-5 дБ.An embodiment of this TWT was calculated in the case of applying an absorber along the entire perimeter of the support rod at a length of 3.55 cm with a full length of 5 cm. In this case, the efficiency decreased 0.2-1% (at different frequencies). By also decreased _from 1-5 dB.

Кроме того, был рассмотрен вариант для данной ЛБВ в случае, когда поглотитель начинался с отступом от начала ПВ. Полученные расчетные параметры также свидетельствуют о том, что при выполнении поглотителя предлагаемым способом можно получить преимущество.In addition, an option was considered for this TWT in the case when the absorber began with an indent from the beginning of the PV. The obtained design parameters also indicate that when performing the absorber by the proposed method, you can get an advantage.

Оценочные расчеты, проведенные для ЛБВ других диапазонов частот, показали, что оптимальный зазор между резистивной пленкой поглотителя и спиралью может находиться в пределах 0,3-0,7 от высоты опорного диэлектрического стержня.Evaluation calculations performed for TWTs of other frequency ranges showed that the optimal gap between the resistive absorber film and the spiral can be in the range of 0.3-0.7 from the height of the supporting dielectric rod.

Таким образом, технический результат предлагаемого изобретения был подтвержден результатами проведенных расчетов.Thus, the technical result of the invention was confirmed by the results of the calculations.

1. Лампа бегущей волны с вводом и выводом энергии, содержащими передающие линии волноводного типа, с пространством взаимодействия в виде замедляющей системы, содержащей спираль, опорные диэлектрические стержни и металлический экран, с локальным поглотителем, выполненным на основе резистивной пленки, размещенной на опорных диэлектрических стержнях, отличающаяся тем, что резистивная пленка отсутствует на поверхности диэлектрических стержней, касающейся спирали, и на части поверхности боковых сторон и присутствует на оставшейся части боковых сторон диэлектрических стержней, находясь на расстоянии от спирали, составляющем от 0,3 до 0,6 высоты опорного диэлектрического стержня.1. A traveling wave lamp with energy input and output containing waveguide-type transmission lines, with an interaction space in the form of a deceleration system containing a spiral, supporting dielectric rods and a metal screen, with a local absorber based on a resistive film placed on the supporting dielectric rods characterized in that the resistive film is absent on the surface of the dielectric rods touching the helix and on a part of the surface of the sides and is present on the remaining part of the the sides of the dielectric rods, being at a distance from the spiral, comprising from 0.3 to 0.6 of the height of the supporting dielectric rod.

2. Лампа бегущей волны по п. 1, отличающаяся тем, что начало локального поглотителя совпадает с началом пространством взаимодействия.2. A traveling wave lamp according to claim 1, characterized in that the beginning of the local absorber coincides with the beginning of the interaction space.

Источники информацииInformation sources

1. Caldwell J.J. and Hochs О.L. Large Signal Behavior of High Power Traveling-Wave Amplifiers // IRE Trans. 1956. V. ED-3, №1. p. 6-17.1. Caldwell J.J. and Hochs O.L. Large Signal Behavior of High Power Traveling-Wave Amplifiers // IRE Trans. 1956. V. ED-3, No. 1. p. 6-17.

2. Галактионов С.В., Елин О.П. Усилитель мощности на ЛБВ // Радиотехника и электроника. 1974. Т. 19, №2. С. 338-341.2. Galaktionov S.V., Elin O.P. Power amplifier on TWT // Radio engineering and electronics. 1974.Vol. 19, No. 2. S. 338-341.

3. Wachtenheim Artur I. "See-Thru" TWT Improves Transmitter Efficiency // Microwave J. 1978. V. 21, №. 11. P. 116-119.3. Wachtenheim Artur I. "See-Thru" TWT Improves Transmitter Efficiency // Microwave J. 1978. V. 21, No. 11. P. 116-119.

4. Калинин Ю.А., Кац A.M. Прозрачные усилители мощности на ЛБВ // Изв. вузов. Радиоэлектроника. 1980. Т. 23, №10. С. 36-42.4. Kalinin Yu.A., Katz A.M. Transparent power amplifiers on TWT // Izv. universities. Radio Electronics 1980.Vol. 23, No. 10. S. 36-42.

5. Калинин Ю.А., Кац A.M., Лесин Б.В. Исследование работы ЛБВ при больших входных сигналах // Электронная техника. Сер. 1. Электроника СВЧ. 1974. №6. С. 52-59.5. Kalinin Yu.A., Katz A.M., Lesin B.V. Study of the TWT operation with large input signals // Electronic Engineering. Ser. 1. Microwave electronics. 1974. No. 6. S. 52-59.

6. Ильина Е.М., Калинин Ю.А., Кац A.M. и др. Улучшение параметров усилительной цепочки, состоящей из входной ЛБВ с большим усилением и выходной ЛБВ без поглотителя с малым усилением // Электронная техника. Сер. 1. Электроника СВЧ. 1974. №8. С. 33-39.6. Ilyina E.M., Kalinin Yu.A., Katz A.M. et al. Improving the parameters of an amplification chain consisting of an input TWT with high gain and an output TWT without an absorber with low gain // Electronic Engineering. Ser. 1. Microwave electronics. 1974. No. 8. S. 33-39.

7. Johnson H.R. Backward-Wave Oscillators // Proc. IRE. 1955. V. 43, №. 6. P. 684-697.7. Johnson H.R. Backward-Wave Oscillators // Proc. IRE. 1955. V. 43, No. 6. P. 684-697.

8. Pat. USA №4005329. Manoly A.E. / Slow-Wave Structure Attenuation Arrangement with Reduced Frequency Sensitivity. H01J 25/34. 3аявл. 22.12.1975. Опубл. 25.01.1977.8. Pat. USA No. 4005329. Manoly A.E. / Slow-Wave Structure Attenuation Arrangement with Reduced Frequency Sensitivity. H01J 25/34. 3App. 12/22/1975. Publ. 01/25/1977.

9. Данилов А.Б., Ильина Е.М. Применение поглотителей с частотно-зависимым затуханием в мощных широкополосных лампах бегущей волны // Радиотехника и электроника. 2015. Т. 60, №8. С. 851-854.9. Danilov A.B., Ilyina E.M. The use of absorbers with frequency-dependent attenuation in high-power broadband traveling-wave lamps // Radio engineering and electronics. 2015.V. 60, No. 8. S. 851-854.

10. Pat. USA №3397339. Beaver William L., and Mullen Thomas R. / Band Edge Oscillation Suppression Techniques for High Frequency Electron Discharge Devices Incorporating Slow Wave Circuits. Заявл. 30.04.65. Опубл. 13.08.68. // Офиц. газета по материалам пат. ведомства США. 1969. №2.10. Pat. USA No. 3397339. Beaver William L., and Mullen Thomas R. / Band Edge Oscillation Suppression Techniques for High Frequency Electron Discharge Devices Incorporating Slow Wave Circuits. Claim 04/30/65. Publ. 08/13/68. // Ofits. newspaper according to US Pat. US agencies. 1969. No. 2.

11. Pat. Fra. №2476908. Duret R. et Henry D. / Tube

ondes progressives pour

hautes frequencies et dispositive amplificateur utilisant un tel tube. МПК³ H01J 23/30, 25/34. // БИ. 1982. №1. Вып. 121. С. 15.11. Pat. Fra. No. 2476908. Duret R. et Henry D. / Tube

ondes progressives pour

hautes frequencies et dispositive amplificateur utilisant un tel tube. IPC ³ H01J 23/30, 25/34. // BI. 1982. No. 1. Vol. 121.S. 15.

13. Ильина E.M., Филатов B.A., Конторин Ю.Ф. Усовершенствованные одномерная нелинейная модель и программа расчета выходных характеристик ЛБВ // Материалы XII зимн. шк. - семинара по СВЧ электронике и радиофизике. Саратов: Изд-во ГосУНЦ «Колледж», 2002. С. 40-43.13. Ilyina E.M., Filatov B.A., Kontorin Yu.F. Improved one-dimensional nonlinear model and a program for calculating the TWT output characteristics // Materials of the XII winter. school - Seminar on microwave electronics and radiophysics. Saratov: Publishing House of the State Scientific and Research Center "College", 2002. P. 40-43.

Claims

1. A traveling wave lamp with energy input and output containing waveguide-type transmission lines, with an interaction space in the form of a deceleration system containing a spiral, supporting dielectric rods and a metal screen, with a local absorber based on a resistive film placed on the supporting dielectric rods characterized in that the resistive film is absent on the surface of the dielectric rods touching the helix and on a part of the surface of the sides and is present on the remaining part of the the sides of the dielectric rods, being at a distance from the spiral, comprising from 0.3 to 0.6 of the height of the supporting dielectric rod.

2. A traveling wave lamp according to claim 1, characterized in that the beginning of the local absorber coincides with the beginning of the interaction space.