RU2640515C1 - Method of strengthening blade surface of part - Google Patents
Method of strengthening blade surface of part Download PDFInfo
- Publication number
- RU2640515C1 RU2640515C1 RU2016143611A RU2016143611A RU2640515C1 RU 2640515 C1 RU2640515 C1 RU 2640515C1 RU 2016143611 A RU2016143611 A RU 2016143611A RU 2016143611 A RU2016143611 A RU 2016143611A RU 2640515 C1 RU2640515 C1 RU 2640515C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blade
- charge
- layer
- reinforcing
- blade surface
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K13/00—Welding by high-frequency current heating
- B23K13/01—Welding by high-frequency current heating by induction heating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P6/00—Restoring or reconditioning objects
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к сельскохозяйственному машиностроению, в частности к упрочнению режущих рабочих органов машин для измельчения соломы и зеленой массы растений.The invention relates to agricultural machinery, in particular to the hardening of the cutting working bodies of machines for grinding straw and green mass of plants.
Известен способ упрочнения деталей, заключающийся в изготовлении износостойких биметаллических планок и их закреплении на поверхности детали. В аналоге на стальную не закаливаемую пластину наплавляют износостойкое защитное покрытие из закаливаемого твердого металла. Нагревают и прокатывают наплавленные пластины. Заготовки подвергают отжигу и после этого механически обрабатывают по торцам до получения у биметаллических планок заданных размеров по периметру. После соединения пластин попарно по их поверхностям со стороны не закаливаемого металла сверлят отверстия для крепления к защищаемой поверхности. Закрепляют их с помощью болтов. Болты устанавливают в отверстиях по посадке с натягом. Пластины в собранном виде подвергают закалке и отпуску. Затем разъединяют и шлифуют закаленный наплавленный слой. Противоположную незакаленную поверхность пластичного металла обрабатывают до получения требуемой толщины биметаллической планки (Патент №2108214 RU, МПК6 B23K 20/04, заявл.: 12.03.1997, опубл.: 10.04.1998).A known method of hardening parts, which consists in the manufacture of wear-resistant bimetallic strips and their fastening on the surface of the part. In an analogue, a wear-resistant protective coating of hardened hard metal is deposited on a non-hardenable steel plate. The weld plates are heated and rolled. The billets are annealed and then mechanically processed at the ends until the bimetallic strips of the specified size around the perimeter. After connecting the plates in pairs on their surfaces from the side of a non-hardenable metal, holes are drilled for attachment to the protected surface. Fix them with bolts. Bolts are installed in tight fit holes. The assembled plates are hardened and tempered. Then the hardened deposited layer is disconnected and ground. The opposite non-hardened surface of the ductile metal is treated to obtain the required thickness of the bimetallic strip (Patent No. 2108214 RU, IPC 6 B23K 20/04, application .: 12.03.1997, publ.: 04/10/1998).
Недостаток известного способа состоит в том, что необходимо сложное аппаратурное оформление для осуществления технологических операций по изготовлению износостойких биметаллических планок, значительные трудозатраты и невысокая износостойкость наплавленного материала, при этом часть планки (по высоте) не подвергается упрочнению.The disadvantage of this method is that it requires complex hardware design for technological operations for the manufacture of wear-resistant bimetallic strips, significant labor costs and low wear resistance of the deposited material, while part of the strip (in height) is not subjected to hardening.
Известен способ упрочнения поверхностей деталей - электроискровое легирование (ЭИЛ), включающий нанесение на деталь-основу упрочняющего материала анода под действием электрического (искрового) разряда, позволяющий повысить эксплуатационные свойства рабочих поверхностей. (См. книгу: Верхотуров А.Д. и др. Электродные материалы для электроискрового легирования. - М.: Наука. 1998. - 224 с.). Обладая значительным количеством преимуществ по сравнению с другими способами упрочнения и устраняя недостатки предыдущего аналога, способ ЭИЛ также имеет недостатки, к которым, в частности, относится пористость получаемых покрытий, которая уменьшает технологические возможности процесса, ограничивая его применение при ремонтных и восстановительных работах.A known method of hardening the surfaces of parts is electrospark alloying (ESA), which includes applying to the part-base reinforcing material of the anode under the influence of an electric (spark) discharge, which allows to increase the operational properties of work surfaces. (See the book: AD Verkhoturov et al. Electrode materials for electrospark alloying. - M .: Nauka. 1998. - 224 p.). Having a significant number of advantages compared with other methods of hardening and eliminating the disadvantages of the previous analogue, the ESA method also has disadvantages, which, in particular, include the porosity of the resulting coatings, which reduces the technological capabilities of the process, limiting its use in repair and restoration work.
Наиболее близким по своей технической сущности (прототипом) является способ упрочнения рабочего органа почвообрабатывающей машины (Патент №2529610 RU, МПК6 B23K 13/01, В23Р 6/00, заявл.: 07.06.2012, опубл.: 27.09.2014.), включающий нанесение наплавочной шихты на кромку заготовки ее нагрев токами высокой частоты, теплом от упрочняемой поверхности, затвердевание покрытия и его последующее деформирование с оттяжкой кромки в формообразующем штампе.The closest in its technical essence (prototype) is a method of hardening the working body of a tillage machine (Patent No. 2529610 RU, IPC 6 B23K 13/01, B23P 6/00, decl .: 07.06.2012, publ.: 09.27.2014.), including the application of a surfacing charge on the edge of the workpiece, its heating by high-frequency currents, heat from the hardened surface, hardening of the coating and its subsequent deformation with a draw of the edge in the forming die.
Недостатками данного способа является то, что он не обеспечивает достаточной толщины наплавляемого слоя, который составляет после деформирования 0,5-1,2 мм, с образования трещин на участках деформирования основного металла, прилегающего к износостойкому сплаву. Кроме того, выступающий над деталью деформированный износостойкий слой увеличивает трение обрабатываемой массы материала.The disadvantages of this method is that it does not provide a sufficient thickness of the deposited layer, which is after deformation of 0.5-1.2 mm, with the formation of cracks in the areas of deformation of the base metal adjacent to the wear-resistant alloy. In addition, a deformed wear-resistant layer protruding above the part increases the friction of the processed material mass.
Задача настоящего изобретения - повышение износостойкости лезвийной поверхности детали по контуру износа путем заглубления получаемого упрочненного слоя в изнашиваемую поверхность на глубину равную его толщине.The objective of the present invention is to increase the wear resistance of the blade surface of the part along the wear path by deepening the resulting hardened layer into the wear surface to a depth equal to its thickness.
Настоящая задача решается тем, что в способе упрочнения лезвийной поверхности детали, включающем нанесение на тыльную часть лезвия упрочняющей шихты, нагрев ее токами высокой частоты и деформирование затвердевшего упрочняющего слоя в формообразующем штампе с одновременной оттяжкой лезвия, для его реализации, предварительно на тыльную часть лезвия наносят путем электроискрового легирования спеченный вольфрамо-кобальтовый сплав, а в качестве упрочняющей шихты используют состав, содержащий, мас. %: карбид бора 72-82, силикокальций 5-9, флюс П-0,66 остальное, при этом шихту наносят слоем толщиной от 0,8 до 2,5 мм, а при деформировании упрочняющего слоя его вдавливают в лезвийную поверхность на глубину, равную его толщине, а затем деталь подвергают термообработке по режиму: выдержка при температуре от 450 до 600°С, в течение от 2 до 5 часов и последующее охлаждение на воздухе.The present problem is solved by the fact that in the method of hardening the blade surface of the part, including applying a reinforcing charge to the back of the blade, heating it with high frequency currents and deforming the hardened reinforcing layer in the forming die with simultaneous drawing of the blade, for its implementation, the surface of the blade is preliminarily applied by electrospark alloying, sintered tungsten-cobalt alloy, and a composition containing, by weight, is used as a strengthening charge. %: boron carbide 72-82, silicocalcium 5-9, flux P-0.66 the rest, while the mixture is applied with a layer thickness of 0.8 to 2.5 mm, and when the reinforcing layer is deformed, it is pressed into the blade surface to a depth of equal to its thickness, and then the part is subjected to heat treatment according to the regime: holding at a temperature of 450 to 600 ° C for 2 to 5 hours and subsequent cooling in air.
Последовательность выполнения указанных операций позволяет получить износостойкий материал упрочняющего слоя (композит из борированной стали и борированного вольфрамо-кобальтового сплава) на определенной глубине тыльной части лезвия с измененной структурой (вязкая железо-боридная эвтектика, включения вольфрамо-боридной эвтектики, дробление карбидов до 10-15 мкм, вместо 25-300 мкм у прототипа и др.), гарантированно повысить износостойкость детали и обеспечить возможность ее работы в тяжелых условиях ударно-абразивного изнашивания.The sequence of these operations allows to obtain a wear-resistant material of the reinforcing layer (a composite of boron steel and boron tungsten-cobalt alloy) at a certain depth of the rear part of the blade with a changed structure (viscous iron-boride eutectic, inclusions of tungsten-boride eutectic, crushing of carbides up to 10-15 microns, instead of 25-300 microns in the prototype, etc.), it is guaranteed to increase the wear resistance of the part and to ensure the possibility of its operation in severe conditions of impact-abrasive wear.
В качестве примера упрочнения выбрана реализация предлагаемого способа для упрочнения лезвийной поверхности ножа для измельчения соломы комбайна «Дон-1600».As an example of hardening, the implementation of the proposed method for hardening the blade surface of the knife for chopping straw of the Don-1600 combine was selected.
Способ осуществляется следующим образом.The method is as follows.
Из проката стали 65 Г вырезали заготовки ножей размером 100×60×6 мм в количестве 27 шт., которые разделили на 9 партий по 3 шт. в каждой.From the rolled steel 65 G, blanks of knives 100 × 60 × 6 mm in size were cut in the amount of 27 pcs., Which were divided into 9 lots of 3 pcs. in each.
На все заготовки электроискровым методом наносили сплав ВК8 (спеченный вольфрамо-кобальтовый сплав), в виде дорожки толщиной 0,4-0,55 мм, шириной 10 мм по контуру фигуры износа детали, затем на упрочненную поверхность насыпали борирующую шихту состоящую из карбида бора, флюса П-0,66 и силикокальция с толщиной слоя от 0,2 до 3,0 мм.The VK8 alloy (sintered tungsten-cobalt alloy) was applied to all the workpieces by the electrospark method, in the form of a track 0.4-0.55 mm thick, 10 mm wide along the contour of the part wear figure, then a boron mixture consisting of boron carbide was poured onto the hardened surface, flux P-0.66 and silicocalcium with a layer thickness of 0.2 to 3.0 mm.
Подготовленные образцы помещали в индуктор подключенный к высокочастотному инвертору ЭЛСИТ-70/100 и осуществляли скоростное ТВЧ-борирование в течение 30-170 с, при температуре 1250-1350°С, после затвердевания упрочненного слоя заготовку устанавливали в штамп чеканочного пресса КБ8340 и осуществляли вдавливание полученного упрочняющего слоя в тело заготовки, которую затем нагревали до температуры 450-600°С, и выдерживали при этой температуре 2-5 часа, после чего заготовки охлаждали на воздухе.The prepared samples were placed in an inductor connected to an ELSIT-70/100 high-frequency inverter and high-speed high-frequency boron boronization was carried out for 30-170 s, at a temperature of 1250-1350 ° C, after the hardened layer hardened, the workpiece was placed into a stamp of a stamping press KB8340 and the obtained the reinforcing layer into the body of the preform, which was then heated to a temperature of 450-600 ° C, and kept at this temperature for 2-5 hours, after which the preform was cooled in air.
По одному ножу из партии подвергали металлографическим исследованиям и механическим испытаниям.One knife from the batch was subjected to metallographic studies and mechanical tests.
На фиг. 1 показана макроструктура полученной лезвийной поверхности детали, где: 1 - основной металл; 2 - вдавленный упрочняющий слой.In FIG. 1 shows the macrostructure of the obtained blade surface of the part, where: 1 - the base metal; 2 - pressed reinforcing layer.
На фиг. 2 показана микроструктура упрочняющего слоя, на которой видны фазы: 1 - железо-боридной эвтектики, 2 - вольфрамо-боридной эвтектики, 3 - карбидов.In FIG. 2 shows the microstructure of the reinforcing layer, on which the phases are visible: 1 - iron-boride eutectic, 2 - tungsten-boride eutectic, 3 - carbides.
Экспериментально установлено, что процессы легирования вольфрамом борированного поверхностного слоя стальной детали наиболее эффективно осуществляются при его толщине 0,4-0,55 мм. Поэтому ТВЧ-борированию по предлагаемому способу целесообразно подвергать только детали, имеющие поверхностное электроискровое легирование с толщиной слоя, равное 0,4-0,55 мм.It was experimentally established that the processes of doping with tungsten of the borated surface layer of a steel part are most effectively carried out with its thickness of 0.4-0.55 mm. Therefore, HDTV-boring according to the proposed method, it is advisable to expose only parts having surface electrospark alloying with a layer thickness equal to 0.4-0.55 mm
В таблице 1 приведены результаты оптимизации шихты для предлагаемого способа.Table 1 shows the results of the optimization of the charge for the proposed method.
Также экспериментально установлено, что оптимальная механическая прочность и износостойкость упрочняющего слоя из композита, содержащего борированную сталь и борированный вольфрамо-кобальтовый сплав ВК8, достигается при составе шихты под номерами 1, 2 и 3.It was also experimentally established that the optimal mechanical strength and wear resistance of the reinforcing layer of a composite containing boron steel and VK8 boron tungsten-cobalt alloy is achieved with the composition of the charge under
В случае увеличения содержания в шихте карбида бора, например до 84 мас. %, толщина упрочняющего слоя практически не увеличивается (смесь №4), но происходит ее перерасход. При уменьшении содержания В4С, например до 70 мас. %, образуется неравномерный по толщине упрочняющий слой (смесь №5).In the case of an increase in the content in the charge of boron carbide, for example up to 84 wt. %, the thickness of the hardening layer practically does not increase (mixture No. 4), but it is overspending. When reducing the content of 4 With, for example, up to 70 wt. %, a reinforcing layer uneven in thickness is formed (mixture No. 5).
В случае увеличения содержания в шихте силикокальция, например, до 10 мас. %, заметного улучшения структуры упрочняющего слоя не наблюдается, но также увеличивается перерасход шихты и данного ингредиента (смесь №6). При содержания в шихте CaSi2 менее 5%, например 1 мас. %, процесс борирования карбидо-вольфрамового сплава практически не происходит (смесь №7).In the case of an increase in the content of the mixture silicocalcium, for example, up to 10 wt. %, a noticeable improvement in the structure of the hardening layer is not observed, but the over-expenditure of the mixture and this ingredient also increases (mixture No. 6). When the content of the mixture CaSi 2 less than 5%, for example 1 wt. %, the process of boronation of the carbide-tungsten alloy practically does not occur (mixture No. 7).
Температурный и временной режимы ТВЧ-борирования также являются оптимальными, и совпадают, например с ТВЧ-наплавкой высоколегированного хромистого чугуна, при температуре 1200-1300°С в течение 60-120 с, при использовании индукционного нагрева деталей или заготовок.The temperature and time conditions of high-frequency boron boiling are also optimal, and coincide, for example, with high-frequency welding of high-alloy chrome cast iron, at a temperature of 1200–1300 ° C for 60–120 s, using induction heating of parts or workpieces.
Высоту слоя упрочняющей шихты, наносимой на слой вольфрамо-кобальтового сплава определяли экспериментально, как это описано ниже.The height of the reinforcing charge layer applied to the tungsten-cobalt alloy layer was determined experimentally, as described below.
На специально подготовленные образцы (40×60×6 мм) из стали 65Г (3 шт.) насыпали оптимальный состав упрочняющей шихты с толщиной слоя 0,2; 0,8; 1,3; 2,5 и 3,0 мм, после чего их помещали в ТВЧ-индуктор подключенный к инвертору. ТВЧ-Борирование осуществляли в течение 90 с, при температуре 1250°С. Температуру измеряли вольфрамо-рениевой термопарой диаметром 0,2 мм, из полученных образцов вырезались шлифы, у которых определялась высота борированного слоя и микротвердость (микроскоп марки МИМ-7, твердомер ПМТ-2). Оптимальная высота насыпки шихты на образцы по результатам проведенных исследований составляла 0,8-2,5 мм.On specially prepared samples (40 × 60 × 6 mm) made of 65G steel (3 pcs.), The optimal composition of the strengthening mixture with a layer thickness of 0.2 was poured; 0.8; 1.3; 2.5 and 3.0 mm, after which they were placed in a high-frequency inductor connected to an inverter. HDTV-Boring was carried out for 90 s at a temperature of 1250 ° C. The temperature was measured with a tungsten-rhenium thermocouple with a diameter of 0.2 mm; thin sections were cut from the samples obtained, in which the height of the borated layer and microhardness were determined (microscope MIM-7, PMT-2 hardness tester). The optimal height of the charge charge on the samples according to the results of the studies was 0.8-2.5 mm.
При меньшей высоте насыпки шихты на образцы, например 0,6 мм, не на всех участках поверхность вольфрамо-кобольтового сплава оказалась защищена от атмосферного кислорода, и на этих участках упрочняющий слой отсутствовал или имел незначительную толщину. В случае, когда высота насыпки шихты на образцах была больше чем 2,5 мм, например 2,7 мм, то значительного увеличения толщины и твердости упрочняющего слоя не произошло, а на некоторых его участках слоя появились нежелательные дендритные включения, понижающие износостойкость.At a lower height of the charge charge onto the samples, for example, 0.6 mm, the surface of the tungsten – cobolt alloy was not protected in all areas from atmospheric oxygen, and in these areas the reinforcing layer was absent or had a small thickness. In the case when the height of the charge charge on the samples was more than 2.5 mm, for example 2.7 mm, a significant increase in the thickness and hardness of the reinforcing layer did not occur, and undesirable dendritic inclusions appeared in some of its sections, which reduce wear resistance.
Для определения оптимальной температуры охлаждения упрочненных заготовок их помещали в стальной ящик с двойными теплоизолированными стенками и крышкой с температурой 400, 450, 550 или 600°С, выдерживали при определенной температуре в течение времени 2, 3, 4 или 5 часа, после чего крышку снимали и образцы охлаждали на воздухе до комнатной температуры. Затем из образцов вырезали темплеты, изготавливали микрошлифы, на которых определяли наличие микротрещин. Отрицательные результаты были получены только на образцах, выдерживавшихся при температуре 400°С, в течение времени менее 2 часов, независимо от толщины упрочняющего слоя.To determine the optimum cooling temperature of hardened billets, they were placed in a steel box with double heat-insulated walls and a lid with a temperature of 400, 450, 550 or 600 ° C, kept at a certain temperature for 2, 3, 4 or 5 hours, after which the lid was removed and the samples were cooled in air to room temperature. Then templates were cut out of the samples, microsections were made, on which the presence of microcracks was determined. Negative results were obtained only on samples aged at 400 ° C for less than 2 hours, regardless of the thickness of the reinforcing layer.
Максимальная температура 600°С и время 5 часов, определяются толщиной и количеством упрочняемых заготовок (деталей), а также их начальной температурой. Увеличение температуры и времени выше указанных значений нецелесообразно, так как это ведет к перерасходу энергии и росту трудоемкости способа.The maximum temperature of 600 ° C and the time of 5 hours are determined by the thickness and number of hardened billets (parts), as well as their initial temperature. The increase in temperature and time above the specified values is impractical, since this leads to an excessive consumption of energy and an increase in the complexity of the method.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016143611A RU2640515C1 (en) | 2016-11-07 | 2016-11-07 | Method of strengthening blade surface of part |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016143611A RU2640515C1 (en) | 2016-11-07 | 2016-11-07 | Method of strengthening blade surface of part |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2640515C1 true RU2640515C1 (en) | 2018-01-09 |
Family
ID=60965454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016143611A RU2640515C1 (en) | 2016-11-07 | 2016-11-07 | Method of strengthening blade surface of part |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2640515C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2690386C1 (en) * | 2018-05-22 | 2019-06-03 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный аграрный университет" (ФГБОУ ВО Алтайский ГАУ) | Method of tempering parts from low-carbon boron-containing steel |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1764912A1 (en) * | 1990-10-02 | 1992-09-30 | Научно-производственное объединение по технологии машиностроения для животноводства и кормопроизводства "РостНИИТМ" | Composition of surface-welding charge |
| EP0846780A2 (en) * | 1996-12-09 | 1998-06-10 | Deere & Company | A method of making a self-sharpening metallic cutting blade or a cultivator swep and a cutting blade or a cultivator sweep |
| RU2447194C1 (en) * | 2010-08-03 | 2012-04-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный аграрный университет" (АГАУ) | Method of surface impregnation of steel actuator cutting edge of tiller |
| RU2529610C2 (en) * | 2012-06-07 | 2014-09-27 | Михаил Викторович Бедарев | Tillage machine working tool surface hardening |
| RU2572116C1 (en) * | 2014-07-30 | 2015-12-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный аграрный университет имени Н.И. Вавилова" | Method of recovery of ploughshares |
-
2016
- 2016-11-07 RU RU2016143611A patent/RU2640515C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1764912A1 (en) * | 1990-10-02 | 1992-09-30 | Научно-производственное объединение по технологии машиностроения для животноводства и кормопроизводства "РостНИИТМ" | Composition of surface-welding charge |
| EP0846780A2 (en) * | 1996-12-09 | 1998-06-10 | Deere & Company | A method of making a self-sharpening metallic cutting blade or a cultivator swep and a cutting blade or a cultivator sweep |
| RU2447194C1 (en) * | 2010-08-03 | 2012-04-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный аграрный университет" (АГАУ) | Method of surface impregnation of steel actuator cutting edge of tiller |
| RU2529610C2 (en) * | 2012-06-07 | 2014-09-27 | Михаил Викторович Бедарев | Tillage machine working tool surface hardening |
| RU2572116C1 (en) * | 2014-07-30 | 2015-12-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Саратовский государственный аграрный университет имени Н.И. Вавилова" | Method of recovery of ploughshares |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2690386C1 (en) * | 2018-05-22 | 2019-06-03 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный аграрный университет" (ФГБОУ ВО Алтайский ГАУ) | Method of tempering parts from low-carbon boron-containing steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2659993B1 (en) | Closed-die forging method and method of manufacturing forged article | |
| Mori | Smart hot stamping of ultra-high strength steel parts | |
| JPS6018742B2 (en) | wear resistant alloy | |
| CA2706289C (en) | Method for producing a forging from a gamma titanium aluminum-based alloy | |
| RU2640515C1 (en) | Method of strengthening blade surface of part | |
| Lavrentev et al. | Research of structural phase transformations in the fusion area of bimetallic punching tools | |
| JPH0480110B2 (en) | ||
| US5616187A (en) | Tool steel | |
| Sun et al. | Fatigue behavior and fractography of laser-processed hot work tool steel | |
| Behrens et al. | Tailored forming of hybrid bevel gears with integrated heat treatment | |
| Sharma et al. | Structure and properties of friction stir weld joints of structural steel | |
| RU2679157C1 (en) | Method of manufacturing formed forces of turbine blades from heat-resistant alloys on the basis of nickel | |
| US5055253A (en) | Metallic composition | |
| WO1999010547A1 (en) | Improved nickel aluminide intermetallic alloys for tooling applications | |
| Pan et al. | Incremental deformation and the forgeability of γ titanium aluminide | |
| RU2293629C1 (en) | Rolled piece edge disintegration cutter | |
| CN110295331A (en) | Quenching and tempering type 5Cr2NiMoVSi hot die steel | |
| RU2297902C1 (en) | Disk cutter | |
| US5182079A (en) | Metallic composition and processes for use of the same | |
| JP3462549B2 (en) | Knife and method of manufacturing the same | |
| JP2662291B2 (en) | Steel for hot press tools | |
| Dobrzański et al. | Structure and properties of surface layers obtained by alloying of the hot work tool steels | |
| RU2613266C1 (en) | Method of producing hammer for shredding plant | |
| RU2568036C2 (en) | Method of induction build-up of high alloyed chromous cast irons | |
| Yilmaz et al. | Integration of press hardening with cold trimming |