RU2635207C1 - METHOD OF MANUFACTURING SEAMLESS PIPES WITH A DIAMETER LESS 120 mm SCREW ROLLER - Google Patents
METHOD OF MANUFACTURING SEAMLESS PIPES WITH A DIAMETER LESS 120 mm SCREW ROLLER Download PDFInfo
- Publication number
- RU2635207C1 RU2635207C1 RU2017103023A RU2017103023A RU2635207C1 RU 2635207 C1 RU2635207 C1 RU 2635207C1 RU 2017103023 A RU2017103023 A RU 2017103023A RU 2017103023 A RU2017103023 A RU 2017103023A RU 2635207 C1 RU2635207 C1 RU 2635207C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mandrel
- rod
- diameter
- rolls
- rolling
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением и касается получения бесшовных труб диаметром менее 120 мм и полых толстостенных заготовок деталей машиностроения, используемых в атомной энергетике, строительстве, машиностроении.The invention relates to the processing of metals by pressure and relates to the production of seamless pipes with a diameter of less than 120 mm and hollow thick-walled blanks of engineering parts used in nuclear energy, construction, and mechanical engineering.
Известен способ винтовой прокатки труб, при котором исходную заготовку нагревают, прошивают и раскатывают валками на коротких оправках поочередно в одних и тех же валках таким образом, что поперечное сечение очага деформации, соответствующее входу заготовки в валки при прошивке, и поперечное сечение очага деформации, соответствующее началу контактной деформации стенки гильзы между валками и оправкой при раскатке, отстоят друг от друга вдоль очага деформации на 0,4…2,6 диаметра гильзы (патент России №2315671, кл. В21В 19/00, заявл. 06.12.2006, опубл. 27.01.2008 г.).A known method of screw rolling of pipes, in which the initial billet is heated, stitched and rolled by rolls on short mandrels alternately in the same rolls so that the cross section of the deformation zone corresponding to the input of the workpiece into the rolls when flashing, and the cross section of the deformation zone, corresponding the beginning of the contact deformation of the wall of the sleeve between the rollers and the mandrel during rolling, are separated from each other along the deformation zone by 0.4 ... 2.6 of the diameter of the sleeve (Russian patent No. 2315671, CL B21B 19/00, decl. 06.12.2006, publ. 01/27 .2008).
Недостатком известного способа является невозможность его применения для получения труб из высокопрочных марок сталей и сплавов, имеющих ограничения по предельной степени деформации, осуществление которой за один проход может привести к разрушению заготовки или гильзы. Кроме того, согласно способу раскатку и прошивку необходимо реализовывать в заданных сечениях очага деформации, отстоящих друг от друга на определенном расстоянии, что резко ограничивает сортамент прокатываемых труб.The disadvantage of this method is the impossibility of its application to obtain pipes from high-strength grades of steel and alloys having limitations on the ultimate degree of deformation, the implementation of which in one pass can lead to the destruction of the workpiece or sleeve. In addition, according to the method, rolling and firmware must be implemented in predetermined sections of the deformation zone, spaced apart at a certain distance, which sharply limits the range of rolled pipes.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому является способ винтовой прокатки труб, включающий нагрев заготовки, прошивку и прокатку в несколько проходов в калибре, образованном валками, линейками и короткой оправкой, установленной на стержне, с перенастройкой калибра после прошивки путем извлечения оправки со стержнем и установки новой оправки со стержнем в калибре перемещением ее в осевом направлении относительно валков и линеек без изменения их положения (патент России №2416474, кл. В21В 19/02, заявл. 12.08.2009, опубл. 12.08.2011 г.).The closest in technical essence to the claimed is a method of screw rolling of pipes, including heating the workpiece, piercing and rolling in several passes in a gauge formed by rolls, rulers and a short mandrel mounted on the rod, with the reconfiguration of the caliber after flashing by removing the mandrel with the rod and installation a new mandrel with a rod in gauge by moving it in the axial direction relative to the rolls and rulers without changing their position (Russian patent No. 2416474, CL B21B 19/02, declared. 12.08.2009, publ. 12.08.2011).
Недостатком данного способа является невозможность получения труб диаметром менее 110 мм с толщиной стенки 12 мм и более из-за малого диаметра оправочного стержня, что обусловливает деформацию его под нагрузкой от усилия прокатки и приводит к повышенной разностенности, а при прошивке высокопрочных сталей стержень теряет устойчивость и ломается. Для повышения устойчивости стержня применяют центрирующие втулки, которые надевают на стержень, тем самым предотвращая его изгиб, однако это требует увеличения длины выходной стороны стана, а также увеличивает время на подготовку стана к работе, т.к. втулки необходимо каждый раз возвращать в исходное положение.The disadvantage of this method is the inability to obtain pipes with a diameter of less than 110 mm with a wall thickness of 12 mm or more due to the small diameter of the mandrel bar, which causes it to deform under load from the rolling force and leads to increased difference, and when flashing high-strength steels, the rod loses stability and breaks down. To increase the stability of the rod, centering sleeves are used, which are put on the rod, thereby preventing its bending, however, this requires an increase in the length of the outlet side of the mill, and also increases the time for preparing the mill for work, because bushings must be returned to their original position each time.
Задача изобретения состоит в повышении производительности и качества при получении бесшовных труб диаметром менее 120 мм винтовой прокаткой.The objective of the invention is to increase productivity and quality when producing seamless pipes with a diameter of less than 120 mm by screw rolling.
Технический результат достигается тем, что в способе изготовления бесшовных труб винтовой прокаткой, включающем нагрев заготовки, прошивку и прокатку в несколько проходов в калибре, образованном валками, линейками и короткой оправкой, установленной на стержне, с перенастройкой калибра после прошивки путем извлечения оправки со стержнем и установки новой оправки со стержнем в калибре перемещением ее в осевом направлении относительно валков и линеек без изменения их положения, согласно предлагаемому способу в первом проходе производят прошивку заготовки на сферическо-конической оправке с уменьшением наружного диаметра гильзы на 3…20%, а при перенастройке калибра путем извлечения оправки со стержнем и установки новой оправки со стержнем устанавливают новую цилиндрическую оправку, на которой выполняют прокатку гильзы, осуществляя в каждом проходе от 4 до 6 частных обжатий по стенке, с относительной деформацией по стенке 5…20% и уменьшением наружного диаметра на 8…18%.The technical result is achieved by the fact that in the method of manufacturing seamless tubes by screw rolling, including heating the workpiece, piercing and rolling in several passes in a gauge formed by rolls, rulers and a short mandrel mounted on the rod, with the gauge being retuned after flashing by removing the mandrel with the rod and installing a new mandrel with a rod in caliber by moving it in the axial direction relative to the rolls and rulers without changing their position, according to the proposed method in the first pass piercing the workpiece on a spherical-conical mandrel with a decrease in the outer diameter of the sleeve by 3 ... 20%, and when reconfiguring the caliber by removing the mandrel with the core and installing a new mandrel with the core, a new cylindrical mandrel is installed, on which the sleeve is rolled, performing in each pass from 4 up to 6 partial reductions along the wall, with a relative deformation along the wall of 5 ... 20% and a decrease in the outer diameter by 8 ... 18%.
В предлагаемом способе прошивка и прокатка на оправке идут с уменьшением диаметра. Берется заготовка диаметром на 10-20% больше диаметра трубы и прошивается на сферическо-конической оправке с уменьшением диаметра и получением стенки на 5…20% толще, чем на готовой трубе. Увеличение диаметра заготовки позволяет выбрать для прошивки стержень большего диаметра, обладающий более высокой устойчивостью под усилием прокатки, сопротивление стержня изгибу пропорционально диаметру в четвертой степени. Выбор заготовки под прошивку диаметром, большим чем на 20% по отношению к диаметру гильзы, существенно затруднит процесс прошивки, увеличит нагрузку на направляющий инструмент, что приведет к его быстрому износу. Уменьшение диаметра менее чем на 10% по отношению к номинальному не дает возможности увеличить диаметр справочного стержня до значения, при котором он не теряет устойчивость при прошивке. Следующий проход выполняется уже на цилиндрической оправке с дальнейшим уменьшением диаметра и устранением в процессе прокатки на оправке винтового следа и овальности отверстия, образовавшихся при прошивке. Стенка при этом обжимается на 5…20%, чтобы убрать винтовой след после прошивки. Увеличение обжатия по стенке свыше 20% приводит к увеличению шага подачи и появлению овальности, при этом уменьшается число соприкосновений стенки трубы с оправкой и появляется след винтовой линии на внутренней поверхности.In the proposed method, the firmware and rolling on the mandrel are reduced diameter. A workpiece with a diameter of 10-20% larger than the diameter of the pipe is taken and stitched on a spherical-conical mandrel with a decrease in diameter and obtaining a wall 5 ... 20% thicker than on the finished pipe. Increasing the diameter of the workpiece allows you to choose a larger diameter rod for firmware that has higher stability under the rolling force, the resistance to bending of the rod is proportional to the diameter to the fourth degree. The choice of a workpiece for firmware with a diameter greater than 20% with respect to the diameter of the sleeve will significantly complicate the firmware process, increase the load on the guide tool, which will lead to its rapid wear. Reducing the diameter by less than 10% in relation to the nominal does not make it possible to increase the diameter of the reference rod to a value at which it does not lose stability when flashing. The next pass is already carried out on a cylindrical mandrel with a further reduction in diameter and elimination of the hole formed during the flashing on the mandrel of the screw trace and ovality. At the same time, the wall is crimped by 5 ... 20% in order to remove the screw trace after flashing. An increase in wall compression over 20% leads to an increase in the feed pitch and the appearance of ovality, while the number of contacts of the pipe wall with the mandrel decreases and a trace of a helix appears on the inner surface.
При деформировании толстостенных труб с отношением диаметра к толщине стенки (D/S)=3,2…4,5 в стане винтовой прокатки с обжатием по диаметру более 18% часто имеет место потеря устойчивости профиля трубы и, соответственно, потеря формы, происходит смятие профиля с образованием складки или морщины на внутренней поверхности трубы. При обжатии по диаметру в очаге деформации до 8% снижается эффективность процесса прокатки. В процессе деформирования на цилиндрической оправке труба должна совершить не менее 4 касаний своей поверхностью поверхности валка (частных обжатий), т.е. совершить в очаге деформации 2 оборота (за один оборот труба касается каждого из валков), в противном случае на внутренней поверхности остаются складки, образовавшиеся при уменьшении диаметра. Если труба совершает в очаге деформации более 6 частных обжатий, т.е. касаний своей поверхностью поверхности валков (иначе - более 3 оборотов), образуются плены и зажимы на наружной поверхности трубы.When deforming thick-walled pipes with a ratio of diameter to wall thickness (D / S) = 3.2 ... 4.5 in a helical rolling mill with a diameter compression of more than 18%, often there is a loss of pipe profile stability and, accordingly, loss of shape, crushing occurs profile with the formation of folds or wrinkles on the inner surface of the pipe. During compression in diameter in the deformation zone up to 8%, the efficiency of the rolling process decreases. In the process of deformation on a cylindrical mandrel, the pipe must make at least 4 touches with its surface to the surface of the roll (private crimping), i.e. make 2 turns in the deformation zone (for one revolution the pipe touches each of the rolls), otherwise, folds remain on the inner surface, which formed when the diameter is reduced. If the pipe makes more than 6 partial reductions in the deformation zone, i.e. touching the surface of the rolls with its surface (otherwise, more than 3 revolutions), captures and clips are formed on the outer surface of the pipe.
При осуществлении данного способа прошивка, при которой имеют место наибольшие усилия на оправку и стержень, выполняется на заведомо большей по диаметру оправке (на 12…35%), устанавливаемой на стержне соответствующего диаметра, а в последующих проходах диаметр и стенка трубы калибруются уже на цилиндрической оправке, установленной на стержне меньшего диаметра, но на него и усилия намного меньше, т.к. происходит не прошивка, а обкатка с уменьшением диаметра и небольшим обжатием по стенке.When implementing this method, the firmware, in which there is the greatest effort on the mandrel and the rod, is performed on a mandrel of a certainly larger diameter (12 ... 35%) installed on the rod of the corresponding diameter, and in subsequent passes the diameter and wall of the pipe are calibrated already on the cylindrical a mandrel mounted on a rod of a smaller diameter, but the effort on it is much less, because there is no firmware, but running in with a reduction in diameter and a slight squeezing on the wall.
Способ осуществляется следующим образом.The method is as follows.
Исходный пруток круглого сечения диаметром, на 3…20% большим предположительного диаметра гильзы, режут на заготовки мерной длины. Полученную заготовку устанавливают на рольганге перед нагревательной печью и с помощью подающих роликов перемещают в загрузочное окно печи. В процессе передвижения в печном пространстве заготовка нагревается до заданной температуры и после выхода из печи поступает к прошивному стану винтовой прокатки, где из сплошной заготовки на сферическо-конической оправке формируется полая гильза, диаметр которой на 3…20% меньше диаметра исходной заготовки (прошивка на посад). Далее прошитая гильза выдается на выходную сторону стана, из гильзы извлекается оправка со стержнем и передается в осевом направлении к устройству для замены оправки со стержнем, гильза из выходной стороны с помощью выбрасывателей перекладывается в направлении, перпендикулярном направлению прокатки, на решетку (выходная сторона с боковой выдачей). На место удаленной оправки со стержнем подается новая цилиндрическая оправка, установленная на стержне, и устанавливается в очаге деформации без изменения положения валков и линеек. Одновременно прошитая гильза по решеткам и рольгангам передается на входную сторону стана и заталкивателем вводится в очаг деформации, начинается процесс прокатки на цилиндрической оправке, в процессе которого диаметр гильзы уменьшается на 8…18% и становится равным заданному диаметру готовой трубы с учетом последующего калибрования, стенка гильзы при этом обжимается на 5…20%.The initial bar of circular cross section with a diameter of 3 ... 20% larger than the estimated diameter of the sleeve is cut into blanks of measured length. The resulting billet is installed on the roller table in front of the heating furnace and using feed rollers is moved to the loading window of the furnace. During movement in the furnace space, the billet heats up to a predetermined temperature and, after exiting the furnace, enters a screw rolling piercing mill, where a hollow sleeve is formed from a continuous billet on a spherical-conical mandrel, the diameter of which is 3 ... 20% less than the diameter of the initial billet (firmware on posad). Next, the stitched sleeve is issued to the output side of the mill, the mandrel with the rod is removed from the sleeve and transmitted axially to the device for replacing the mandrel with the rod, the sleeve is transferred from the output side with ejectors in the direction perpendicular to the rolling direction to the grate (output side from the side issuing). In place of the removed mandrel with the rod, a new cylindrical mandrel mounted on the rod is fed and installed in the deformation zone without changing the position of the rolls and rulers. At the same time, the stitched sleeve through lattices and live rolls is transferred to the inlet side of the mill and introduced into the deformation zone by the pusher, the rolling process begins on a cylindrical mandrel, during which the diameter of the sleeve decreases by 8 ... 18% and becomes equal to the specified diameter of the finished pipe, taking into account subsequent calibration, the wall the sleeves are crimped by 5 ... 20%.
Если получить нужный диаметр за один проход на цилиндрической оправке невозможно, выполняется второй и последующий проходы с заменой оправки или без него.If it is impossible to obtain the desired diameter in one pass on a cylindrical mandrel, the second and subsequent passes are performed with or without replacing the mandrel.
Пример осуществления способа.An example implementation of the method.
В ходе опытной прокатки получали трубы наружным диаметром 89 мм с толщиной стенки 12 мм.During the experimental rolling, pipes with an external diameter of 89 mm and a wall thickness of 12 mm were obtained.
Для получения труб таких размеров по обычной технологии выбирается заготовка диаметром 85 мм, прошивка заготовки выполняется на оправке диаметром 61 мм, закрепленной на стержне из стали 40Х диаметром 58 мм. Если длина гильзы составляет 6 метров, длина стержня для прошивки должна быть 9,5 метров при расстоянии между центрователями 2 метра. Расчеты показывают, что при таких условиях наблюдается отклонение оси стержня от оси прокатки уже при усилии на его торец 8,5 кН, тогда как расчетное усилие на оправку при прошивке составляет 230 кН. Это приводит к прогибу стержня в промежутках между центрователями на величину до 70 мм, что вызывает при вращении оправки в ходе прошивки ее биение на 10…15 мм и повышенную разностенность гильз. Критическое усилие на стержень, при котором наступает потеря устойчивости, т.е. пластическая деформация стержня, составляет 205,5 кН, и в ряде случаев при увеличении сопротивления деформации металла прошиваемой гильзы наблюдали поломку стержня.To obtain pipes of such sizes, a workpiece with a diameter of 85 mm is selected by conventional technology, the workpiece is flashed on a mandrel with a diameter of 61 mm, mounted on a rod made of 40X steel with a diameter of 58 mm. If the sleeve length is 6 meters, the length of the core for the firmware should be 9.5 meters with a distance between the centering 2 meters. Calculations show that under such conditions a deviation of the axis of the bar from the axis of rolling is observed even with a force of 8.5 kN at its end, while the calculated force on the mandrel with firmware is 230 kN. This leads to the deflection of the rod in the intervals between the centering devices by up to 70 mm, which causes the beating to rotate by 10 ... 15 mm and increase the difference in the sleeves during the rotation of the mandrel. The critical force on the rod at which stability loss occurs, i.e. the plastic deformation of the rod is 205.5 kN, and in some cases, with an increase in the deformation resistance of the metal of the flashing sleeve, a breakdown of the rod was observed.
Согласно предлагаемому способу для получения труб заданных размеров брали исходный пруток из стали 50 диаметром 115 мм, разрезали на заготовки мерной длины 1800 мм, нагревали до температуры 1180°С и прошивали на двухвалковом стане винтовой прокатки при угле подачи 12° и обжатии в пережиме валков 21,7% на оправке диаметром 78 мм, установленной на стержне диаметром 76 мм, в гильзы диаметром 106 мм с толщиной стенки 14 мм. При этом диаметр гильзы был меньше диаметра заготовки на 7,8%. Прошитую гильзу передавали вновь на входную сторону стана, а в это время производили замену прошивной оправки со стержнем на цилиндрическую оправку диаметром 67 мм, установленную на стержне диаметром 66 мм. На этом инструменте при той же настройке стана, что и для прошивки, получали трубу диаметром 91 мм с толщиной стенки 12 мм.According to the proposed method, to obtain pipes of specified sizes, an initial bar of steel 50 with a diameter of 115 mm was taken, cut into billets of measured length 1800 mm, heated to a temperature of 1180 ° C and sewn on a twin-roll mill with a feed angle of 12 ° and compression in the pinch rolls 21 , 7% on a mandrel with a diameter of 78 mm, mounted on a rod with a diameter of 76 mm, in sleeves with a diameter of 106 mm with a wall thickness of 14 mm. The diameter of the sleeve was less than the diameter of the workpiece by 7.8%. The stitched sleeve was transferred again to the inlet side of the mill, and at this time, the stitched mandrel with the core was replaced with a cylindrical mandrel with a diameter of 67 mm mounted on a stem with a diameter of 66 mm. On this tool, with the same mill setup as for the firmware, a pipe with a diameter of 91 mm and a wall thickness of 12 mm was obtained.
Таким образом, при обкатке трубы на цилиндрической оправке диаметр стержня увеличили в 1,14 раза, что повысило предел его устойчивости в 1,67 раза. В результате процессы прошивки и прокатки проходили устойчиво без сбоев и задержек.Thus, when the pipe was run on a cylindrical mandrel, the diameter of the rod was increased 1.14 times, which increased its stability limit by 1.67 times. As a result, the firmware and rolling processes were stable without failures and delays.
Калибрование труб выполняли в клети винтовой прокатки на размер 89,9 мм.Calibration of the tubes was carried out in a screw mill stand at a size of 89.9 mm.
Таким образом, предлагаемый способ обеспечивает получение бесшовных труб диаметром менее 120 мм винтовой прокаткой с высоким качеством поверхности и достижением точных геометрических размеров.Thus, the proposed method provides seamless pipes with a diameter of less than 120 mm by screw rolling with high surface quality and the achievement of accurate geometric dimensions.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017103023A RU2635207C1 (en) | 2017-01-30 | 2017-01-30 | METHOD OF MANUFACTURING SEAMLESS PIPES WITH A DIAMETER LESS 120 mm SCREW ROLLER |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017103023A RU2635207C1 (en) | 2017-01-30 | 2017-01-30 | METHOD OF MANUFACTURING SEAMLESS PIPES WITH A DIAMETER LESS 120 mm SCREW ROLLER |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2635207C1 true RU2635207C1 (en) | 2017-11-09 |
Family
ID=60263871
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017103023A RU2635207C1 (en) | 2017-01-30 | 2017-01-30 | METHOD OF MANUFACTURING SEAMLESS PIPES WITH A DIAMETER LESS 120 mm SCREW ROLLER |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2635207C1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3604236A (en) * | 1968-08-30 | 1971-09-14 | Gulf & Western Ind Prod Co | Cross roll adjusting and locking means |
| SU1667955A1 (en) * | 1989-02-28 | 1991-08-07 | Московский институт стали и сплавов | Method for longitudinal rolling |
| RU2068307C1 (en) * | 1991-03-26 | 1996-10-27 | Хлопонин Виктор Николаевич | Method and quarto mill for rolling elongate strips |
| RU2315671C1 (en) * | 2006-12-06 | 2008-01-27 | Закрытое акционерное общество "ИСТОК МЛ" | Tube screw rolling method |
-
2017
- 2017-01-30 RU RU2017103023A patent/RU2635207C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3604236A (en) * | 1968-08-30 | 1971-09-14 | Gulf & Western Ind Prod Co | Cross roll adjusting and locking means |
| SU1667955A1 (en) * | 1989-02-28 | 1991-08-07 | Московский институт стали и сплавов | Method for longitudinal rolling |
| RU2068307C1 (en) * | 1991-03-26 | 1996-10-27 | Хлопонин Виктор Николаевич | Method and quarto mill for rolling elongate strips |
| RU2315671C1 (en) * | 2006-12-06 | 2008-01-27 | Закрытое акционерное общество "ИСТОК МЛ" | Tube screw rolling method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8141405B2 (en) | Method for producing ultra thin wall metallic tube with cold working process | |
| NO339017B1 (en) | Plug, method for expanding the inner diameter of metal pipes using such a plug, and a method for producing metal pipes, and metal pipes | |
| Goncharuk et al. | Seamless pipes manufacturing process improvement using mandreling | |
| RU2635207C1 (en) | METHOD OF MANUFACTURING SEAMLESS PIPES WITH A DIAMETER LESS 120 mm SCREW ROLLER | |
| CN101980802A (en) | Method for producing seamless pipe | |
| JP3494131B2 (en) | Rolling control method used in production line of seamless steel pipe and production apparatus using the same | |
| JP5615938B2 (en) | Tube rolling plant | |
| RU2341348C2 (en) | Method for manufacture of single-corrugation bellows | |
| RU2703929C1 (en) | Method of sleeve rolling into pipe | |
| RU2761838C2 (en) | Helical rolling method | |
| RU2378062C1 (en) | Manufacturing method of bushings cross-screw rolling mill | |
| RU2773967C1 (en) | Screw fitting method | |
| RU2722952C1 (en) | Method of rolling pipe workpieces | |
| RU2606132C1 (en) | Method of shells rotary drawing from pipe blanks | |
| RU2455092C1 (en) | Method of seamless tube production | |
| JP2014166649A (en) | Method for manufacturing seamless steel pipe | |
| RU2759820C1 (en) | Screw piercing method in a four-roll mill | |
| US4196838A (en) | Methods for the manufacture of longitudinal-seam welded tubes | |
| RU2549025C1 (en) | Guide bar of piercing mill | |
| RU2401170C1 (en) | Method of asymmetric cold rolling of pipes | |
| RU2586177C1 (en) | Unit for production of seamless tubes | |
| RU2597183C2 (en) | Method of producing polyhedral tubes | |
| RU2299104C1 (en) | Method for producing blanks of parts of lock used at drilling wells | |
| JP6225893B2 (en) | Inclined rolling method for seamless metal pipe | |
| RU2627081C1 (en) | Production method of drill steel |