RU2633861C1 - Method of metalizing diamond while sintering with impregnated copper of diamond-containing carbide matrix - Google Patents
Method of metalizing diamond while sintering with impregnated copper of diamond-containing carbide matrix Download PDFInfo
- Publication number
- RU2633861C1 RU2633861C1 RU2017103403A RU2017103403A RU2633861C1 RU 2633861 C1 RU2633861 C1 RU 2633861C1 RU 2017103403 A RU2017103403 A RU 2017103403A RU 2017103403 A RU2017103403 A RU 2017103403A RU 2633861 C1 RU2633861 C1 RU 2633861C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- diamond
- briquette
- sintering
- carbide
- chromium
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2302/00—Metal Compound, non-Metallic compound or non-metal composition of the powder or its coating
- B22F2302/40—Carbon, graphite
- B22F2302/406—Diamond
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/12—Both compacting and sintering
- B22F3/16—Both compacting and sintering in successive or repeated steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/24—After-treatment of workpieces or articles
- B22F3/26—Impregnating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
- B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
- B24D3/06—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic metallic or mixture of metals with ceramic materials, e.g. hard metals, "cermets", cements
Abstract
Description
Область, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION
Изобретение относится к порошковой металлургии и может быть использовано при изготовлении правящих, буровых и камнеобрабатывающих алмазных инструментов с твердосплавной матрицей методом спекания с пропиткой медью.The invention relates to powder metallurgy and can be used in the manufacture of ruling, drilling and stone-processing diamond tools with carbide matrix sintering method with copper impregnation.
Уровень техникиState of the art
Известен термодиффузионный способ металлизации алмазов, суть которого заключается в нагреве в вакууме смеси зерен алмазного порошка с мелкодисперсным порошком карбидообразующего металла (хрома) до температуры, при которой происходит испарение металла (сублимация) с последующим осаждением его на поверхности алмазных зерен [1, 2]. При этом повышается прочность сцепления алмаза с покрытием в результате термохимического взаимодействия алмаза с атомами металла с образованием карбидной прослойки между алмазом и металлическим покрытием. Кроме того, улучшается прочностные свойства зерен алмазов за счет «цементирующего» воздействия металлокарбидного покрытия, заполняющего поверхностные дефекты алмаза в виде микротрещин и пор. Однако при использовании предварительно металлизированных хромом алмазов для получения алмазосодержащих матриц инструментов, технология спекания которых предусматривает высокотемпературный нагрев, превышающий 1000°C и более, например при спекании с пропиткой медью твердосплавных алмазосодержащих брикетов, прочность сцепления металлизированного покрытия с алмазом значительно уменьшается [3]. Это обусловлено тем, что при высоких температурах возобновление контактного взаимодействия алмаза с ранее сформированным металлокарбидным покрытием сопровождается интенсивной графитизацией поверхности алмаза. Одной из основных причин интенсивной графитизации алмаза является затруднение диффузии атомов углерода через высокопрочную карбидную прослойку, которая была образована в приконтактной области покрытия с алмазом при первичной металлизации хромом. В связи с чем использование предварительно металлизированных алмазов не получило широкого промышленного применения при изготовлении алмазных инструментов с матрицей на основе твердосплавных порошков, технология получения которых предусматривает спекание с пропиткой при температурах 1000°C и более [3].Known thermal diffusion method of metallization of diamonds, the essence of which is heating in a vacuum a mixture of grains of diamond powder with finely divided powder of carbide-forming metal (chromium) to a temperature at which the metal evaporates (sublimation), followed by its deposition on the surface of diamond grains [1, 2]. At the same time, the adhesion of diamond to the coating increases as a result of the thermochemical interaction of diamond with metal atoms with the formation of a carbide layer between the diamond and the metal coating. In addition, the strength properties of diamond grains are improved due to the “cementing” effect of the metal carbide coating that fills the surface defects of diamond in the form of microcracks and pores. However, when using diamonds pre-metallized with chromium to obtain diamond-containing matrixes of tools, the sintering technology of which provides for high-temperature heating in excess of 1000 ° C and more, for example, when sintering with copper-impregnated carbide-containing diamond briquettes, the adhesion strength of the metallized coating with diamond is significantly reduced [3]. This is due to the fact that at high temperatures, the resumption of the contact interaction of diamond with a previously formed metal carbide coating is accompanied by intense graphitization of the diamond surface. One of the main reasons for the intensive graphitization of diamond is the difficulty of diffusion of carbon atoms through a high-strength carbide layer, which was formed in the contact area of the coating with diamond during primary metallization with chromium. In this regard, the use of pre-metallized diamonds has not received wide industrial application in the manufacture of diamond tools with a matrix based on carbide powders, the technology for which involves sintering with impregnation at temperatures of 1000 ° C or more [3].
Известен способ изготовления алмазного инструмента [4], включающий приготовление смеси из твердых сплавов ВК6 и ВК8, ее пластифицирование, послойную укладку алмазов в приготовленную шихту, ее спекание с пропиткой медью. При этом медь, нарезанную мелкими пластинами, укладывают на наружный слой приготовленной шихты. Спекание осуществляют в герметичных печах в среде водорода или в вакууме. Недостатком известного способа является низкая прочность закрепления алмазных зерен в матрице, которая обеспечивается за счет механической составляющей адгезии алмаза с матрицей инструмента, что не обеспечивает достаточно высокую прочность сцепления алмаза с матрицей.A known method of manufacturing a diamond tool [4], including the preparation of a mixture of hard alloys VK6 and VK8, its plasticization, layer-by-layer laying of diamonds in the prepared charge, its sintering with copper impregnation. In this case, copper cut into small plates is placed on the outer layer of the prepared charge. Sintering is carried out in sealed furnaces in a hydrogen environment or in vacuum. The disadvantage of this method is the low bond strength of diamond grains in the matrix, which is ensured by the mechanical component of the adhesion of diamond to the matrix of the tool, which does not provide a sufficiently high adhesion of diamond to the matrix.
Наиболее близким аналогом изобретения по совокупности существенных признаков является способ изготовления матрицы алмазного инструмента [5], включающий приготовление твердосплавной порошковой шихты, ее пластифицирование, послойную засыпку приготовленной шихты и укладку алмазных зерен, имеющих оболочку из частиц хрома, в металлическую пресс-форму, прессование шихты с алмазными зернами в брикет и спекание брикета в печи с пропиткой легкоплавким металлом или сплавом в вакууме в направлении снизу вверх. При этом используют алмазные зерна с оболочкой из равномерного слоя частиц хрома толщиной не менее 5% от минимального линейного размера зерна алмаза, полученной путем закрепления пластифицированного порошка хрома на поверхности алмазных зерен с последующей сушкой. Спекание брикета в вакуумной печи осуществляют путем нагрева сначала в течение 60-90 минут до температуры 600°C с выдержкой в течение 30-45 минут, затем в течение 50-70 минут до температуры 860-1000°C с выдержкой в течение 20-60 минут, после этого до температуры 1100°C с выдержкой в течение 5-10 минут с обеспечением термодиффузионной металлизации алмазных зерен хромом. Недостатком известного способа является то, что в процессе спекания матрицы часть атомов компонентов твердосплавной шихты - кобальта и вольфрама (всегда присутствующих в промышленно-выпускаемых порошках ВК) - за счет механизмов переноса через газовую фазу и твердофазной диффузии, минуя тонкую хромовую оболочку, попадают на поверхность алмаза и, активно взаимодействуя с ней, запускают (вызывают) каталитическую графитизацию алмаза. Образование графита в межфазной границе алмаза и металлизированного покрытия снижает прочность сцепления алмаза с матрицей инструмента.The closest analogue of the invention in terms of essential features is a method of manufacturing a matrix of a diamond tool [5], including preparing a carbide powder mixture, plasticizing it, layer-by-layer filling of the prepared mixture and laying diamond grains having a shell of chromium particles in a metal mold, pressing the mixture with diamond grains into a briquette and sintering the briquette in a furnace impregnated with fusible metal or alloy in vacuum in the direction from the bottom up. In this case, diamond grains with a shell of a uniform layer of chromium particles with a thickness of at least 5% of the minimum linear grain size of diamond obtained by fixing plasticized chromium powder on the surface of diamond grains with subsequent drying are used. Sintering the briquette in a vacuum oven is carried out by heating first for 60-90 minutes to a temperature of 600 ° C with holding for 30-45 minutes, then for 50-70 minutes to a temperature of 860-1000 ° C with holding for 20-60 minutes, then to a temperature of 1100 ° C with exposure for 5-10 minutes with the provision of thermal diffusion metallization of diamond grains with chromium. A disadvantage of the known method is that during the sintering of the matrix, some of the atoms of the components of the carbide mixture — cobalt and tungsten (always present in industrially produced VK powders) —are transferred to the surface due to transport mechanisms through the gas phase and solid-phase diffusion, bypassing the thin chromium shell diamond and, actively interacting with it, start (cause) catalytic graphitization of diamond. The formation of graphite at the interface between the diamond and the metallized coating reduces the adhesion of diamond to the tool matrix.
Раскрытие изобретенияDisclosure of invention
Задачей изобретения является создание эффективной технологии термодиффузионной металлизации алмазов в процессе спекания с пропиткой медью твердосплавной матрицы алмазного инструмента в течение одного цикла работы (нагрев и охлаждение) вакуумной печи.The objective of the invention is the creation of an effective technology of thermal diffusion metallization of diamonds in the sintering process with copper impregnation of a carbide matrix of a diamond tool during one cycle of operation (heating and cooling) of a vacuum furnace.
Техническим результатом изобретения является повышение прочности сцепления алмазных зерен с матрицей инструмента и сокращение расхода алмаза за счет обеспечения при спекании матрицы термодиффузионной металлизации алмазных зерен карбидообразующим металлом - хромом, исключающей каталитическую графитизацию поверхности алмазов активными к алмазу компонентами твердосплавной шихты.The technical result of the invention is to increase the adhesion strength of diamond grains to the tool matrix and to reduce diamond consumption by providing carbide-forming metal - chromium during sintering of the matrix of thermal diffusion metallization of diamond grains, which excludes catalytic graphitization of the surface of diamonds by components of a carbide charge active to diamond.
Технический результат достигается тем, что в способе спекания алмазосодержащей матрицы алмазного инструмента, включающем приготовление твердосплавной порошковой шихты, ее пластифицирование, послойную засыпку приготовленной шихты и укладку алмазных зерен, имеющих оболочку из частиц хрома, в металлическую пресс-форму, прессование шихты с алмазными зернами в брикет и спекание брикета в вакуумной печи с пропиткой легкоплавким металлом или сплавом в направлении снизу вверх, согласно заявляемому изобретению каждое алмазное зерно перед укладкой в твердосплавную шихту и прессованием ее в брикет заворачивают в медную фольгу толщиной 25 и менее микрон, в которой предварительно закладывают и распределяют мелкодисперсный порошок хрома в количестве 80-120% от массы алмазного зерна так, чтобы частицы порошка были равномерно расположены по всей поверхности зерен алмаза, при этом спекание ведут при температурно-временном режиме, обеспечивающем термодиффузионную металлизацию алмазных зерен хромом.The technical result is achieved by the fact that in the method of sintering a diamond-containing matrix of a diamond tool, including preparing a carbide powder mixture, plasticizing it, layer-by-layer filling of the prepared mixture and laying diamond grains having a shell of chromium particles into a metal mold, pressing the mixture with diamond grains into briquette and sintering of the briquette in a vacuum furnace impregnated with fusible metal or alloy in the direction from the bottom up, according to the claimed invention, each diamond grain before with a finger in a carbide mixture and pressing it into a briquette, they wrap it in copper foil with a thickness of 25 microns or less, in which finely dispersed chromium powder in the amount of 80-120% of the mass of diamond grain is preliminarily laid and distributed so that the powder particles are evenly distributed over the entire grain surface diamond, while sintering is carried out at a temperature-time regime that provides thermal diffusion metallization of diamond grains with chromium.
Известно, что при высокотемпературном нагреве в контакте с алмазом кобальт и вольфрам (в меньшей степени) являются сильнейшими катализаторами графитизации алмаза даже присутствии незначительного, например, как в камере вакуумной печи, количества кислорода [6]. В результате в местах контакта алмаза с кобальтом и вольфрамом образуется графит, что снижает прочность сцепления алмаза с матрицей инструмента. Медная фольга при спекании алмазосодержащей матрицы до достижения температуры плавления, экранируя непосредственный контакт алмаза с активными к нему компонентами твердосплавного брикета, предотвращает графитизацию поверхности алмаза. При толщине медной фольги более 25 микрон может образоваться такое количество расплавленной меди, пропитка которой может закрыть нано- и микроскопические капилляры и поры вокруг прилегающей к алмазным зернам областей брикета, что воспрепятствует подъему снизу вверх меди от расплавленной таблетки и равномерной пропитке твердосплавного брикета. Кроме того, использование тонкой медной фольги (толщиной менее 25 микрон) способствует ее плотному прилеганию к поверхности алмаза, повторяющему его рельеф.It is known that during high-temperature heating in contact with diamond, cobalt and tungsten (to a lesser extent) are the strongest catalysts for graphitization of diamond even in the presence of an insignificant amount of oxygen, such as in a chamber of a vacuum furnace [6]. As a result, graphite is formed at the points of contact of diamond with cobalt and tungsten, which reduces the adhesion of diamond to the tool matrix. When sintering a diamond-containing matrix until the melting point is reached, copper foil, shielding the direct contact of diamond with the components of the carbide briquette active to it, prevents graphitization of the diamond surface. With a copper foil thickness of more than 25 microns, such an amount of molten copper can form, the impregnation of which can close the nano- and microscopic capillaries and pores around the areas of the briquette adjacent to the diamond grains, which will prevent the copper from rising from the molten tablet from the bottom up and uniform impregnation of the carbide briquette. In addition, the use of thin copper foil (less than 25 microns thick) contributes to its tight fit to the surface of the diamond, repeating its relief.
Содержание в медной фольге, в которую заворачивают зерна алмаза, порошка хрома в количестве менее 80% от массы зерна алмаза при температурно-временном режиме, задаваемом для спекания твердосплавного брикета, не позволяет достичь приемлемой толщины металлокарбидного покрытия, обеспечивающего надежное сцепление алмаза с матрицей инструмента. В то время как количество порошка хрома в медной фольге более 120% от массы алмазного зерна приведет к образованию слишком плотного слоя из припекшихся частиц хрома, что затруднит или полностью заблокирует проникновение расплавленной меди в прилегающее к поверхности алмаза пространство твердосплавного брикета.The content in the copper foil, in which the grains of diamond are wrapped, of chromium powder in an amount of less than 80% by weight of the grain of the diamond under the temperature-time regime specified for sintering the carbide briquette, does not allow to reach an acceptable thickness of the metal carbide coating, which ensures reliable adhesion of diamond with the matrix of the tool. While the amount of chromium powder in copper foil is more than 120% of the mass of diamond grains will lead to the formation of too dense a layer of adhered chromium particles, which will hinder or completely block the penetration of molten copper into the space of the carbide briquette adjacent to the diamond surface.
Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings
На фиг. 1 приведена схема, показывающая способ изготовления алмазного правящего карандаша, обеспечивающий термодиффузионную металлизацию зерен алмаза при спекании в вакууме его матрицы с пропиткой медью в направлении снизу вверх.In FIG. 1 is a diagram showing a method of manufacturing a diamond straightening pencil, providing thermal diffusion metallization of diamond grains during sintering in a vacuum of its matrix with impregnation of copper in the direction from the bottom up.
Осуществление изобретенияThe implementation of the invention
Способ осуществляется следующим образом. В качестве основы твердосплавной матрицы используют порошок твердого сплава WC-Co, например, марки ВК-8, его пластифицируют и просушивают. Просушенный твердосплавный порошок укладывают в металлическую пресс-форму, в качестве которой служит корпус инструмента 1. При укладке твердосплавного порошка в пресс-форму одновременно укладывают алмазы 2 согласно заданному их расположению - цепочкой по оси карандаша. В опытах при изготовлении карандаша использовались три кристалла алмаза с массой одного зерна, равной соответственно 0,15, 0,11 и 0,16 карат. Каждое зерно алмаза 2, перед укладкой в твердосплавную шихту 3 заворачивают в тонкую фольгу 4, в которую предварительно засыпают мелкодисперсный порошок хрома 5, например, марки ПХ99 в количестве, равном массе соответствующего алмазного зерна. При этом частицы порошка хрома 5 стараются распределить так, чтобы они как можно более равномерно располагались по поверхности алмазных зерен 2. В качестве фольги 4 использовали фольгу из чистой меди (99,999% Cu) фирмы Alfa Aesar (Великобритания) толщиной 25 мкм. Полученную алмазосодержащую шихту 3 окончательно допрессовывают в брикет. Корпус инструмента 1 со спрессованной алмазосодержащей шихтой 3 (брикетом) располагают в вертикальном положении, так чтобы ее поверхность контактировала с поверхностью таблетки меди 6. В корпусе инструмента 1 на уровне высоты спрессованной алмазосодержащей шихты 3 имеется отверстие 7 диаметром около 1,0-1,5 мм для удаления паров и газов, образующихся при разложении пластификатора в процессе нагрева. Для удержания корпуса инструмента 1 в вертикальном положении при спекании в камере вакуумной печи используют многоразовую графитовую лодочку 8. При спекании сначала в течение 60-90 минут температуру нагрева заготовки изделия поднимают до 600°C и поддерживают ее на этом уровне в течение 30-45 минут. В этом режиме нагрева в вакууме происходит разложение и удаление образовавшихся газов вещества пластификатора через отверстие 7, просверленное в корпусе инструмента; начинается восстановление оксидных пленок на частицах кобальта и вольфрама. Внутри оболочки из тонкой медной фольги 4 начинается процесс металлизации алмаза - атомы хрома через механизмы твердофазной диффузии и за счет переноса через газовую фазу начинают осаждаться на поверхности зерен алмаза и вступать с алмазом в контактное термохимическое взаимодействие. Затем температуру нагрева заготовки изделия в течение 60-70 минут поднимают до 860-1000°C и поддерживают ее на этом уровне около 20-60 минут, в течение этого времени происходит уплотнение и припекание частиц кобальта друг к другу и формирование смешанной каркасно-матричной структуры, состоящей из изолированных карбидных зерен вольфрама, пространство между которыми заполнено частично спекшимися частицами кобальтовой фазы. Внутри медной оболочки из фольги 4 идет процесс интенсивной металлизации поверхности алмаза хромом с образованием металлокарбидного покрытия толщиной от нескольких десятков до двухсот нанометров. При этом медная фольга 4, в которую завернуты зерна алмаза 2, эффективно экранирует контактное взаимодействие последних с компонентами твердосплавного брикета - кобальтом и вольфрамом, предотвращая каталитическую графитизацию поверхности зерен алмаза. На заключительном режиме нагрева температуру быстро поднимают до 1100°C и поддерживают ее на этом постоянном уровне в течение 5-10 минут. В этом режиме нагрева завершается процесс металлизации хромом поверхности алмазных зерен 2, происходит расплавление медной фольги 4 и таблетки 6. Расплавленная медь таблетки 6 за счет совместного действия сил смачивания и поверхностного натяжения, преодолевая силу тяжести, поднимается вверх по нано- и микроразмерным капиллярам, заполняя все пространство между спекшимися частицами твердосплавного брикета 3. По мере подъема по капиллярам и достижения границ металлокарбидного покрытия, образованного по всей поверхности алмазных зерен 2, расплавленная медь таблетки 6 обволакивает слой из частиц хрома 5, частично пропитанного медью от расплавленной фольги 4. Когда расплавленная медь 6, пропитав весь объем алмазосодержащего брикета 3, достигает отверстия 7, просверленного на корпусе карандаша 1, капиллярный эффект исчезает и пропитка самопроизвольно прекращается. Спекание заканчивается охлаждением печи до комнатной температуры. При отвердевании жидкой меди металлокарбидное покрытие алмазных зерен 2 припаивается к твердосплавной матрице 3.The method is as follows. As the basis of the carbide matrix, WC-Co hard alloy powder, for example, VK-8 grade, is used, it is plasticized and dried. The dried carbide powder is placed in a metal mold, which is the
Использованные источникиUsed sources
[1] - Локтюшин В.А., Гуревич Л.М. Получение нанотолщинных металлических покрытий на сверхтвердых материалах методом термодиффузионной металлизации // Изв. Волжского государственного технического университета. - 2009. - Т. 11. - №3. - С. 50-54.[1] - Loktyushin V.A., Gurevich L.M. Obtaining nanosized metal coatings on superhard materials by the method of thermal diffusion metallization // Izv. Volga State Technical University. - 2009. - T. 11. - No. 3. - S. 50-54.
[2] - Найдич Ю.В., Уманский В.П., Лавриненко И.А. Исследование адгезионных свойств хромовых покрытий на поверхности алмаза и графита // Алмазы и сверхтвердые материалы. 1980, №12, с. 1-4.[2] - Naidich Yu.V., Umansky V.P., Lavrinenko I.A. Investigation of the adhesion properties of chromium coatings on the surface of diamond and graphite // Diamonds and superhard materials. 1980, No. 12, p. 1-4.
[3] - Яхутлов М.М., Карамурзов Б.С., Беров З.Ж., Батыров У.Д., Нартыжев P.M. Направленное формирование межфазной границы алмаз-матрица с использованием нанопокрытий // Известия Кабардино-Балкарского госуниверситета. - 2011. - Т. 1. - №4. - С. 23-25.[3] - Yakhutlov M.M., Karamurzov B.S., Berov Z.Zh., Batyrov U.D., Nartyzhev P.M. The directed formation of the diamond-matrix interface phase using nanocoatings // Bulletin of the Kabardino-Balkarian State University. - 2011. - T. 1. - No. 4. - S. 23-25.
[4] - Основы проектирования и технология изготовления абразивного и алмазного инструмента. / Под редакцией В.Н. Бакуля. - М.: Машиностроение, 1975, с. 268-272.[4] - Basics of design and manufacturing technology of abrasive and diamond tools. / Edited by V.N. Bakul. - M.: Mechanical Engineering, 1975, p. 268-272.
[5] - Шарин П.П., Никитин Г.М., Лебедев М.П., Атласов В.П., Гоголев В.Е., Попов В.И. Способ получения композиционной алмазосодержащей матрицы с повышенным алмазоудержанием на основе твердосплавных порошковых смесей. Патент на изобретение №2607393, опубл. 10.01.2017 г. Бюл. №1.[5] - Sharin P.P., Nikitin G.M., Lebedev M.P., Atlasov V.P., Gogolev V.E., Popov V.I. A method of obtaining a composite diamond-containing matrix with high diamond retention based on carbide powder mixtures. Patent for invention №2607393, publ. 01/10/2017 Bul. No. 1.
[6] - Ножкина А.В. Влияние металлов на фазовое превращение алмаза в графит // Сверхтвердые материалы. - 1988. - №3. - С. 11-15.[6] - Nozhkina A.V. The effect of metals on the phase transformation of diamond into graphite // Superhard materials. - 1988. - No. 3. - S. 11-15.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017103403A RU2633861C1 (en) | 2017-02-01 | 2017-02-01 | Method of metalizing diamond while sintering with impregnated copper of diamond-containing carbide matrix |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017103403A RU2633861C1 (en) | 2017-02-01 | 2017-02-01 | Method of metalizing diamond while sintering with impregnated copper of diamond-containing carbide matrix |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2633861C1 true RU2633861C1 (en) | 2017-10-18 |
Family
ID=60129429
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017103403A RU2633861C1 (en) | 2017-02-01 | 2017-02-01 | Method of metalizing diamond while sintering with impregnated copper of diamond-containing carbide matrix |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2633861C1 (en) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2319601C2 (en) * | 2006-02-14 | 2008-03-20 | Сергей Иванович Сухонос | Abrasive tool with increased concentration of grains |
WO2011049479A1 (en) * | 2009-10-21 | 2011-04-28 | Andrey Mikhailovich Abyzov | Composite material having high thermal conductivity and process of fabricating same |
RU2607393C1 (en) * | 2015-08-04 | 2017-01-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение Институт физико-технических проблем Севера им. В.П. Ларионова Сибирского отделения Российской академии наук | Method of producing composite diamond-containing matrix with increased diamond holding based on hard-alloy powder mixes |
-
2017
- 2017-02-01 RU RU2017103403A patent/RU2633861C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2319601C2 (en) * | 2006-02-14 | 2008-03-20 | Сергей Иванович Сухонос | Abrasive tool with increased concentration of grains |
WO2011049479A1 (en) * | 2009-10-21 | 2011-04-28 | Andrey Mikhailovich Abyzov | Composite material having high thermal conductivity and process of fabricating same |
RU2607393C1 (en) * | 2015-08-04 | 2017-01-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение Институт физико-технических проблем Севера им. В.П. Ларионова Сибирского отделения Российской академии наук | Method of producing composite diamond-containing matrix with increased diamond holding based on hard-alloy powder mixes |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TWI362304B (en) | Method for consolidating tough coated hard powders | |
Cui et al. | Microstructures and mechanical properties of Cf/SiC composite and TC4 alloy joints brazed with (Ti–Zr–Cu–Ni)+ W composite filler materials | |
KR0121457B1 (en) | Investment casting technique for the formation of metal matrix composite bodies | |
US8377339B2 (en) | Electrode for electric discharge surface treatment, method of electric discharge surface treatment, and apparatus for electric discharge surface treatment | |
US9669462B2 (en) | Porous aluminum sintered compact | |
NO176349B (en) | Method of forming composites with metal matrix having variable amount of filler | |
NO175851B (en) | ||
JPH02236245A (en) | Forming method for metallic matrix complex containing comatrix mutually connected three-dimensionally | |
JPH02240229A (en) | Forming method for macrocomplex and macrocomplex producted thereby | |
CN102256740A (en) | Novel wear-resistant films and a method for the production and for the use thereof | |
EP2962786B1 (en) | Aluminum material for sintering, method for producing aluminum material for sintering, and method for producing porous aluminum sintered compact | |
US10981228B2 (en) | Porous aluminum sintered compact and method of producing porous aluminum sintered compact | |
KR970005372B1 (en) | A flotation process for the formation of metal matrix composite bodies | |
JPH02236248A (en) | Directional solidification of metallic matrix complex | |
JP2000203973A (en) | Carbon-base metal composite material and its production | |
Shen et al. | Interfacial characteristics of titanium coated micro-powder diamond abrasive tools fabricated by electroforming-brazing composite process | |
NO176391B (en) | Process for manufacturing a metal matrix composite | |
FI91491C (en) | Method of forming a metal matrix composite body using dip molding technique | |
Amosov et al. | Producing TiC-Al cermet by combustion synthesis of TiC porous skeleton with spontaneous infiltration by aluminum melt | |
RU2633861C1 (en) | Method of metalizing diamond while sintering with impregnated copper of diamond-containing carbide matrix | |
JP6405892B2 (en) | Porous aluminum sintered body and method for producing porous aluminum sintered body | |
KR0121458B1 (en) | Inverse shape replication method for forming metal matrix composite bodies | |
RU2607393C1 (en) | Method of producing composite diamond-containing matrix with increased diamond holding based on hard-alloy powder mixes | |
CN102717052A (en) | Ceramic-metal composite product and preparation method thereof | |
WO2022185009A1 (en) | Method for manufacturing a near net shape (nns) component of complex shape using pressure-assisted sintering |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200202 |