RU2630084C1 - Method for production of cold-rolling steel sheet products with hot forming - Google Patents
Method for production of cold-rolling steel sheet products with hot forming Download PDFInfo
- Publication number
- RU2630084C1 RU2630084C1 RU2016147324A RU2016147324A RU2630084C1 RU 2630084 C1 RU2630084 C1 RU 2630084C1 RU 2016147324 A RU2016147324 A RU 2016147324A RU 2016147324 A RU2016147324 A RU 2016147324A RU 2630084 C1 RU2630084 C1 RU 2630084C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cold
- steel sheet
- sheet
- temperature
- resistance
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, а именно к способам изготовления высокопрочных стальных деталей сложной формы горячей штамповкой и может быть использовано, в частности, при производстве элементов деталей транспортной, строительной, горнодобывающей и других видов техники.The invention relates to the field of ferrous metallurgy, and in particular to methods of manufacturing high-strength steel parts of complex shapes by hot stamping and can be used, in particular, in the manufacture of parts for transport, construction, mining and other types of equipment.
Использование таких сталей, кроме возможности создания принципиально новых объектов техники различного назначения, позволяет существенно снизить стоимость, металлоемкость и массу, увеличить коррозионную стойкость, эксплуатационную надежность и ресурс работы изделий, особенно, в сложных природно-климатических условиях, что становится все более актуальным в связи с реализацией широкомасштабных мероприятий по освоению северных широт.The use of such steels, in addition to the possibility of creating fundamentally new objects of equipment for various purposes, can significantly reduce the cost, metal consumption and weight, increase corrosion resistance, operational reliability and service life of products, especially in difficult climatic conditions, which is becoming increasingly important in connection with the implementation of large-scale activities for the development of northern latitudes.
Известен способ получения стального листа для горячей штамповки и способ получения высокопрочной детали. Способ получения стального листа для горячей штамповки включает горячую прокатку сляба с химическим составом, мас. %: C 0,05-0,40, Si 0,001-0,02, Mn 0,1-3, Al 0,0002-0,005, Ti 0,0005-0,01, O 0,003-0,03, один или оба из Cr и Mo в сумме 0,005-2, остальное Fe и неизбежные примеси. Средний диаметр частиц композитных оксидов на основе Fe-Mn, распределенных в стальном листе, составляет 0,1-15 мкм. Горячая прокатка включает черновую и чистовую прокатки сляба, проводимые со степенью обжатия 70% или выше. Способ дополнительно включает травление горячекатаного стального листа и холодную прокатку со степенью обжатия 30% или выше. Затем способ дополнительно включает отжиг холоднокатаного стального листа. Способ получения высокопрочной детали из стального листа для горячей штамповки включает нагрев стального листа, полученного любым вышеуказанным методом, до температуры аустенитной области Ас3 или выше и деформирование стального листа посредством матрицы и пуансона с последующей закалкой стального листа в матрице после формования. Обеспечиваются высокие прочность и сопротивление замедленному разрушению детали после горячей штамповки.A known method of obtaining a steel sheet for hot stamping and a method of obtaining a high strength part. A method of obtaining a steel sheet for hot stamping includes hot rolling of a slab with a chemical composition, wt. %: C 0.05-0.40, Si 0.001-0.02, Mn 0.1-3, Al 0.0002-0.005, Ti 0.0005-0.01, O 0.003-0.03, one or both from Cr and Mo in the amount of 0.005-2, the rest Fe and inevitable impurities. The average particle diameter of Fe-Mn-based composite oxides distributed in the steel sheet is 0.1-15 μm. Hot rolling includes roughing and finishing rolling of a slab carried out with a reduction ratio of 70% or higher. The method further includes etching the hot rolled steel sheet and cold rolling with a reduction ratio of 30% or higher. Then, the method further includes annealing the cold rolled steel sheet. A method of obtaining a high-strength part from a hot-formed steel sheet includes heating a steel sheet obtained by any of the above methods to a temperature of the austenitic region Ac 3 or higher and deforming the steel sheet by means of a die and a punch, followed by quenching the steel sheet in the matrix after molding. High strength and resistance to delayed fracture of the part after hot stamping are provided.
(Патент RU 2557114, МПК C22C 38/38, C22C 38/22, B21B 3/02, B21D 22/20, опубликован 20.01.2015.)(Patent RU 2557114, IPC C22C 38/38, C22C 38/22, B21B 3/02, B21D 22/20, published 01/20/2015.)
Недостаток этого способа - отсутствие возможности управления прочностными свойствами.The disadvantage of this method is the lack of ability to control the strength properties.
Наиболее близким аналогом заявляемого изобретения является способ изготовления горячештампованного листа, включающий нагрев сляба, имеющего состав стали, содержащий, мас. %: от 0,002 до 0,1 C, от 0,01 до 0,5 Si, от 0,5 до менее 1,0 Mn+Cr, 0,1 или менее P, 0,01 или менее S, 0,05 или менее Al, 0,005 или менее N, при необходимости от 0,0005 до 0,004 В, Fe и неизбежные примеси остальное, до температуры его поверхности от Ar3 до 1400°C, горячую прокатку, при которой нагретый сляб подвергают чистовой прокатке с общей степенью обжатия в выходной клети и непосредственно предшествующей клети перед выходной клетью 40% или более при температуре поверхности сляба от Ar3 до 1400°C, с последующим охлаждением в пределах одной секунды после чистовой прокатки для получения горячекатаного стального листа, который затем наматывают в температурном диапазоне 650°C или ниже, и горячую штамповку с использованием пресс-формы в состоянии, в котором стальной лист нагрет до температуры Ас3 или выше с последующим охлаждением в пресс-форме при скорости охлаждения, превышающей 100°C/секунду и холодную прокатку для получения горячештампованного листа, имеющего микроструктуру, состоящую из, в соотношении по площади, 0% или более и менее 90% мартенсита, не менее 10% бейнита и менее 0,5% феррита и перлита, или микроструктуру, состоящую из, в соотношении по площади, не менее 99,5% бейнитного феррита и менее 0,5% феррита и перлита. Лист имеет предел прочности на растяжение менее 960 МПа и превосходную локальную деформируемость.The closest analogue of the claimed invention is a method of manufacturing a hot stamped sheet, comprising heating a slab having a steel composition containing, by weight. %: from 0.002 to 0.1 C, from 0.01 to 0.5 Si, from 0.5 to less than 1.0 Mn + Cr, 0.1 or less P, 0.01 or less S, 0.05 or less than Al, 0.005 or less N, if necessary, from 0.0005 to 0.004 V, Fe and unavoidable impurities, the rest, to its surface temperature from Ar 3 to 1400 ° C, hot rolling, in which the heated slab is subjected to finish rolling with a total degree reduction in the output and cage immediately preceding stand to stand off 40% or more at a surface temperature of the slab from Ar 3 to 1400 ° C, followed by cooling within one second after the finish rolling to obtain oryachekatanogo steel sheet which is then wound in the temperature range of 650 ° C or lower, and hot stamping using a mold in a state in which the steel sheet is heated to a temperature of Ac3 or higher followed by cooling in the mold at a cooling rate exceeding 100 ° C / second and cold rolling to produce a hot stamped sheet having a microstructure consisting of, in a ratio of 0% or more and less than 90% martensite, at least 10% bainite and less than 0.5% ferrite and perlite, or microstructure consisting w of, in a ratio by area, at least 99.5% of bainitic ferrite and less than 0.5% of ferrite and pearlite. The sheet has a tensile strength of less than 960 MPa and excellent local deformability.
(Патент RU 2562654, МПК C22C 38/18, C22C 38/32, C21D 8/02, опубликован 10.09.2015 – прототип.)(Patent RU 2562654, IPC C22C 38/18, C22C 38/32, C21D 8/02, published September 10, 2015 - prototype.)
Недостаток прототипа заключается в том, что имеет предел прочности на растяжение менее 960 МПа.The disadvantage of the prototype is that it has a tensile strength of less than 960 MPa.
Техническая проблема, на решение которой направлено изобретение, - изготовление изделий сложной формы разной категорией прочности методом горячей штамповки, совмещенной с закалкой металла, из холоднокатаного проката с получением технического результата, обеспечивающего высокие показатели временного сопротивления, предела текучести, хладостойкости, коррозионной стойкости, высокой пластичности и свариваемости.The technical problem to which the invention is directed is the manufacture of products of complex shape with different strength categories by hot stamping combined with hardening of metal from cold-rolled steel to obtain a technical result that provides high rates of temporary resistance, yield strength, cold resistance, corrosion resistance, high ductility and weldability.
Технический результат настоящего изобретения достигается тем, что в способе получения изделия из холоднокатаного стального листа горячей штамповкой, включающем нагрев листа до температуры 890-950°C, согласно изобретению нагрев листа ведут со скоростью не менее 6°C/с, выдерживают в течение 4-5 минут и охлаждают в штампе со скоростью 30-80°C/с для получения горячештампованного изделия, имеющего временное сопротивление до 2200 Н/мм2, при этом стальной лист получают из борсодержащей стали легированной Si-Mn-Cr и микролегированной Ti-Nb-V или построенной по принципу низкоуглеродистой мартенситной стали, легированной Si-Mn-Cr-Ni и микролегированной Mo-Ti-Nb-V. Изделие имеет временное сопротивление 800-1300 Н/мм2. Изделие имеет временное сопротивление 1300-1800 Н/мм2. Изделие имеет временное сопротивление 1800-2200 Н/мм2.The technical result of the present invention is achieved by the fact that in the method for producing a product from cold-rolled steel sheet by hot stamping, comprising heating the sheet to a temperature of 890-950 ° C, according to the invention, the sheet is heated at a rate of at least 6 ° C / s, is held for 4- 5 minutes and cooled in a stamp with a speed of 30-80 ° C / s to obtain a hot stamped product having a temporary resistance of up to 2200 N / mm 2 , while the steel sheet is obtained from boron-containing steel alloyed with Si-Mn-Cr and microalloyed Ti-Nb- V or built by the principle of low-carbon martensitic steel alloyed with Si-Mn-Cr-Ni and microalloyed Mo-Ti-Nb-V. The product has a temporary resistance of 800-1300 N / mm 2 . The product has a temporary resistance of 1300-1800 N / mm 2 . The product has a temporary resistance of 1800-2200 N / mm 2 .
Сущность изобретения заключается в том, что производство изделий сложной формы методом горячей штамповки из неотожженного (нагартованного) холоднокатаного проката и обеспечение высоких показателей прочностных характеристик достигается благодаря превращению ферритно-перлитной микроструктры исходного проката в аустенит, усреднение концентрации углерода и других компонентов по объему образовавшихся аустенитных зерен, растворение и формирование новых выделений разных типов выделений избыточных фаз, рост зерна аустенита, формирование мартенситной микроструктуры и объемной системы наноразмерных выделений избыточных фаз при горячей штамповке.The essence of the invention lies in the fact that the production of complex shapes by hot stamping from unannealed (cold-rolled) cold-rolled steel and ensuring high strength characteristics is achieved by converting the ferrite-pearlite microstructure of the initial steel into austenite, averaging the concentration of carbon and other components over the volume of formed austenitic grains , dissolution and formation of new precipitates of different types of precipitates of excess phases, austenite grain growth, formed e martensitic microstructure and a bulk system nanosize precipitates excess phases during hot stamping.
Лист перед горячей штамповкой нагревают со скоростями не менее 6°C/с до температуры 890-950°C с выдержкой в течение 4-5 минут, обеспечивая усреднение температуры и образование зерен аустенита перед деформацией и закалкой на мартенситную структуру при горячей штамповке. Этот режим обеспечивает протекание превращения ферритно-перлитной смеси в аустенит из сталей с содержанием углерода от 0,08 до 0,30% для получения требуемых показателей структурного состояния и комплекса свойств металла готовых изделий.The sheet before hot stamping is heated at speeds of at least 6 ° C / s to a temperature of 890-950 ° C with exposure for 4-5 minutes, providing averaging of temperature and formation of austenite grains before deformation and quenching on a martensitic structure during hot stamping. This mode ensures the conversion of the ferrite-pearlite mixture to austenite from steels with a carbon content of 0.08 to 0.30% to obtain the required structural state and complex properties of the metal of the finished product.
Увеличение температуры и продолжительности изотермической выдержки приводит к получению аустенитного зерна больших размеров, что является неблагоприятным фактором для получения требуемого структурного состояния и высокого комплекса механических и других служебных свойств металла изделий, получаемых методом горячей штамповки.An increase in the temperature and duration of isothermal aging leads to the production of large austenitic grains, which is an unfavorable factor for obtaining the required structural state and a high complex of mechanical and other service properties of metal products obtained by hot stamping.
При повышении температуры аустенизации до 950°C имеет место рост предела текучести и временного сопротивления. Дальнейшее повышение температуры аустенизации сопровождается снижением прочностных характеристик изделий. Относительное удлинение, напротив, снижается при увеличении температуры аустенизации с 890 до 950°C, а затем несколько возрастает или остается примерно на эквивалентном уровне. Такой вид зависимостей механических свойств определяется суперпозицией трех процессов, во многом определяющих комплекс механических и других служебных свойств металла изделий, получаемых методами горячей штамповки. Они включают протекание фазового превращения ферритно-перлитной смеси в аустенит, выравнивание (усреднение) по объему аустенитного зерна концентраций углерода и других компонентов, наконец, превращение аустенита в мартенсит и формирование системы наноразмерных карбонитридных и других типов выделений при закалке стали. Интенсивность и степень протекания каждого из процессов вносит свой определенный вклад в формирование конечного комплекса свойств. В том числе полученные более низкие показатели прочностных характеристик при температуре аустенизации 890°C свидетельствуют об отсутствии полноты превращения смеси феррита и цементита в аустенит и/или достижении равномерного распределения углерода и других элементов по объему образовавшегося аустенитного зерна. В результате при закалке низкой является получаемая доля мартенсита, способствующего повышению прочности. Не в полной степени протекает формирование разных типов наноразмерных фазовых выделений, контролирующих дополнительный вклад в прочностные характеристики. Сохранение в объеме металла менее твердых и прочных структурных составляющих (феррита, перлита, бейнита и т.п.) способствует повышению пластичности (относительного удлинения).With an increase in the austenitization temperature to 950 ° C, an increase in the yield strength and tensile strength takes place. A further increase in the austenitization temperature is accompanied by a decrease in the strength characteristics of the products. Relative elongation, in contrast, decreases with increasing austenitization temperature from 890 to 950 ° C, and then increases slightly or remains at approximately equivalent level. This type of dependence of mechanical properties is determined by the superposition of three processes, which largely determine the complex of mechanical and other service properties of metal products obtained by hot stamping. They include the phase transformation of the ferrite-pearlite mixture into austenite, the leveling (averaging) of the concentrations of carbon and other components over the volume of austenitic grain, finally, the conversion of austenite to martensite and the formation of a system of nanosized carbonitride and other types of precipitates during steel quenching. The intensity and degree of the course of each of the processes makes a certain contribution to the formation of the final set of properties. Including the obtained lower strength characteristics at an austenitization temperature of 890 ° C, indicate the lack of completeness of the conversion of the mixture of ferrite and cementite to austenite and / or the achievement of a uniform distribution of carbon and other elements over the volume of the formed austenitic grain. As a result, during quenching, the obtained fraction of martensite is low, which contributes to an increase in strength. The formation of different types of nanosized phase precipitates, which control an additional contribution to the strength characteristics, does not fully proceed. The preservation of less solid and strong structural components (ferrite, perlite, bainite, etc.) in the metal volume contributes to an increase in ductility (elongation).
При использовании скоростей охлаждения 30-80°C/с при закалке, соответствующих в настоящее время всему возможному диапазону функционирования штампов по изготовлению изделий методами горячей штамповки, для металла готовых изделий получен высокий комплекс прочностных свойств, относительного удлинения и ударной вязкости. Прочностные характеристики разработанных типов сталей, закаливаемых при штамповке, формируются под влиянием двух ключевых механизмов. Первый связан с образованием мелкодисперсной мартенситной структуры, зависящей от температуры и продолжительности изотермической выдержки при аустенизации стали, характеристик присутствующих выделений избыточных фаз, неметаллических включений, скорости охлаждения при закалке. Неполнота реализации этого механизма упрочнения приводит к пониженным прочностным характеристикам низкоуглеродистых сталей при скорости охлаждения менее 30°C/с. Увеличение скорости охлаждения приводит к повышению доли мартенсита в структуре закаленного металла, а следовательно, увеличению показателей прочностных свойств. Второй механизм связан с формированием объемной системы наноразмерных выделений избыточных фаз, образующиеся при закалке металла. Поскольку зарождение и рост выделений избыточных фаз контролируется диффузионным переносом соответствующих компонентов, то количество и размер образовавшихся выделений напрямую связаны со скоростью охлаждения металла. Очевидно, что ее повышение выше определенного предела может подавлять рассматриваемый процесс, что, в конечном итоге, приведет к снижению показателей прочности закаленного металла. По всей видимости, именно с указанным обстоятельством связано получение более низких прочностных свойств закаленного с наиболее высокой скоростью охлаждения 80°C/с проката. Важным обстоятельством является существенное ускорение диффузионного переноса компонентов, возникновение большого числа активных мест зарождения новых фазовых выделений при наличии деформации проката. При отсутствии деформации в рассматриваемом диапазоне скоростей охлаждения формирование разных типов наноразмерных фазовых выделений происходило бы со значительно меньшей интенсивностью.Using cooling rates of 30-80 ° C / s during hardening, which currently correspond to the entire possible range of functioning of dies for manufacturing products by hot stamping, a high complex of strength properties, relative elongation, and impact strength were obtained for finished metal products. The strength characteristics of the developed types of steels hardened during stamping are formed under the influence of two key mechanisms. The first is associated with the formation of a finely dispersed martensitic structure, which depends on the temperature and duration of isothermal holding during austenization of steel, the characteristics of the precipitates of excess phases present, non-metallic inclusions, and cooling rate during quenching. The incomplete implementation of this hardening mechanism leads to reduced strength characteristics of low-carbon steels at a cooling rate of less than 30 ° C / s. An increase in the cooling rate leads to an increase in the fraction of martensite in the structure of the hardened metal, and, consequently, to an increase in the strength properties. The second mechanism is associated with the formation of a volumetric system of nanoscale precipitates of excess phases formed during metal quenching. Since the nucleation and growth of precipitates of excess phases is controlled by diffusion transfer of the corresponding components, the number and size of precipitates formed are directly related to the cooling rate of the metal. Obviously, its increase above a certain limit can suppress the process under consideration, which, ultimately, will lead to a decrease in the strength indicators of hardened metal. Apparently, it is precisely with this circumstance that obtaining lower strength properties of hardened rolled products with the highest cooling rate of 80 ° C / s is associated. An important circumstance is a significant acceleration of the diffusion transfer of components, the appearance of a large number of active sites for the nucleation of new phase precipitates in the presence of rolled deformation. In the absence of deformation in the considered range of cooling rates, the formation of different types of nanoscale phase precipitates would occur with much lower intensity.
Для получения изделий разных категорий прочности (временного сопротивления 800-1300 Н/мм2, 1300-1800 Н/мм2 и 1800-2200 Н/мм2) целесообразным является деление сталей на три группы по содержанию углерода (масс. %): низкоуглеродистые - 0,08-0,14; со средним - 0,14-0,22 и высоким содержанием углерода - 0,22-0,30, а также по типам на борсодержащие и построенные по принципу низкоуглеродистых мартенситных сталей.To obtain products of different strength categories (temporary resistance 800-1300 N / mm 2 , 1300-1800 N / mm 2 and 1800-2200 N / mm 2 ) it is advisable to divide the steels into three groups according to carbon content (wt.%): Low-carbon - 0.08-0.14; with an average of 0.14-0.22 and a high carbon content of 0.22-0.30, as well as types of boron-containing and constructed on the principle of low-carbon martensitic steels.
Для двух разработанных типов стали с разным содержанием углерода найдены оптимальные диапазоны значений параметров горячей штамповки: скорости нагрева - 6°C/с, температуры и продолжительности интервала времени аустенизации проката, скорости охлаждения при закалке после деформации - 40-80°C/с при низком (0,08-0,14%) и 30-80°C/с при более высоком содержании углерода. Для обоих типов разработанных сталей с низким содержанием углерода оптимальные значения: Та - 950°C и ta - 5 минут, а с высоком содержанием углерода Та - 890°C и ta - 4 минуты, за исключением холоднокатаного проката из борсодержащих сталей, для которого Та - 900°C. Для обоих типов сталей со средним содержанием углерода оптимальными являются для холоднокатаного проката Та - 910-915°C и ta - 5 минут.For the two developed types of steel with different carbon contents, the optimal ranges of hot stamping parameters were found: heating rate - 6 ° C / s, temperature and duration of the austenitization period of rolled products, cooling rate during quenching after deformation - 40-80 ° C / s at low (0.08-0.14%) and 30-80 ° C / s with a higher carbon content. For both types of developed steels with a low carbon content, the optimal values are: Ta - 950 ° C and ta - 5 minutes, and with a high carbon content Ta - 890 ° C and ta - 4 minutes, with the exception of cold rolled steel from boron steels, for which Ta - 900 ° C. For both types of steels with an average carbon content, Ta - 910-915 ° C and ta - 5 minutes are optimal for cold-rolled steel.
Примеры конкретного исполнения изобретенияExamples of specific embodiments of the invention
В качестве примеров представлены результаты десяти вариантов сталей, составы которых указаны в таблице 1.As examples, the results of ten options for steels, the compositions of which are shown in table 1, are presented.
Выплавку стали производили в основной индукционной ИСТ-0,01 печи с емкостью тигля 30 кг. Нагрев заготовок под прокатку осуществляли в камерной нагревательной электрической печи. Прокатку заготовок проводили на лабораторном прокатном стане ДУО 300.Steel was smelted in the main induction IST-0.01 furnace with a crucible capacity of 30 kg. Heating of billets for rolling was carried out in a chamber heating electric furnace. Billet rolling was performed at the DUO 300 laboratory rolling mill.
Из полученных образцов холоднокатаного проката изготавливали 10 образцов разного вида и подвергали термической обработке, имитирующей горячую штамповку. Для этого образцы нагревали до температуры 890-950°C со скоростью не менее 6°C/с, выдерживали при этой температуре 4-5 минуты и закаливали в потоке воздуха со скоростью охлаждения 30-80°C/с. Из полученных образцов изделий отбирали пробы для проведения механических испытаний по ГОСТ 1497-84, ГОСТ 9454-78, ГОСТ 9651-84 и содержания неметаллических включений по ГОСТ 1778-70, для оценки стойкости металла изделий против локальной и других видов коррозии «Методика определения стойкости углеродистых и низколегированных сталей против локальной коррозии» Стандарт организации СТО 00190242-001-2008.10 samples of various types were prepared from the obtained samples of cold-rolled steel and subjected to heat treatment simulating hot stamping. For this, the samples were heated to a temperature of 890–950 ° C at a rate of at least 6 ° C / s, kept at this temperature for 4–5 minutes, and quenched in an air stream at a cooling rate of 30–80 ° C / s. Samples were taken from the obtained product samples for mechanical testing in accordance with GOST 1497-84, GOST 9454-78, GOST 9651-84 and the content of non-metallic inclusions in accordance with GOST 1778-70, to assess the resistance of metal products to local and other types of corrosion "Method of determination of resistance carbon and low alloy steels against local corrosion ”Organization Standard STO 00190242-001-2008.
Таким образом, из металла выполненных 10 плавок двух типов сталей, закаливаемых при штамповке из холоднокатаного (нагартованного) проката, получено 10 экспериментальных образцов изделий. Экспериментальные образцы изделий: борсодержащие стали составов №1, 3, 5, 7, 9 и построенные по принципу низкоуглеродистых мартенситных стали составов №2, 4, 6, 8, 10.Thus, 10 experimental samples of the products were obtained from the metal of 10 melts of two types of steels hardened during stamping from cold-rolled (cold-rolled) steel. Experimental product samples: boron-containing steels of compositions No. 1, 3, 5, 7, 9 and constructed on the principle of low-carbon martensitic steel of compositions No. 2, 4, 6, 8, 10.
Таким образом, показано, что режимы горячей штамповки, в пределах, указанных в формуле изобретения, обеспечивают получение изделий с показателями чистоты по неметаллическим включениям, технологических, служебных свойств изделий из холоднокатаного проката из обоих типов сталей.Thus, it is shown that the hot stamping modes, within the limits specified in the claims, provide products with cleanliness indicators for non-metallic inclusions, technological, service properties of products from cold rolled steel from both types of steel.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016147324A RU2630084C1 (en) | 2016-12-02 | 2016-12-02 | Method for production of cold-rolling steel sheet products with hot forming |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016147324A RU2630084C1 (en) | 2016-12-02 | 2016-12-02 | Method for production of cold-rolling steel sheet products with hot forming |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2630084C1 true RU2630084C1 (en) | 2017-09-05 |
Family
ID=59797636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016147324A RU2630084C1 (en) | 2016-12-02 | 2016-12-02 | Method for production of cold-rolling steel sheet products with hot forming |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2630084C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2092583C1 (en) * | 1994-07-27 | 1997-10-10 | Акционерное общество открытого типа "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing blanks for enamelling |
| RU2499847C2 (en) * | 2008-01-15 | 2013-11-27 | Арселормитталь Франс | Production method of pressed products, and pressed products made by means of above said method |
| RU2539883C2 (en) * | 2009-06-29 | 2015-01-27 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Manufacturing method of structural element made from steel capable of self-hardening outdoors and structural element manufactured by this method |
| RU2580578C2 (en) * | 2011-05-12 | 2016-04-10 | Арселормитталь Инвестигасьон И Дессарролло Сл | Production of sheet or part from superhard martensite steel and sheet and part thus made |
| RU2581330C2 (en) * | 2012-01-13 | 2016-04-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Hot-stamp steel and its production |
-
2016
- 2016-12-02 RU RU2016147324A patent/RU2630084C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2092583C1 (en) * | 1994-07-27 | 1997-10-10 | Акционерное общество открытого типа "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing blanks for enamelling |
| RU2499847C2 (en) * | 2008-01-15 | 2013-11-27 | Арселормитталь Франс | Production method of pressed products, and pressed products made by means of above said method |
| RU2539883C2 (en) * | 2009-06-29 | 2015-01-27 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Manufacturing method of structural element made from steel capable of self-hardening outdoors and structural element manufactured by this method |
| RU2580578C2 (en) * | 2011-05-12 | 2016-04-10 | Арселормитталь Инвестигасьон И Дессарролло Сл | Production of sheet or part from superhard martensite steel and sheet and part thus made |
| RU2581330C2 (en) * | 2012-01-13 | 2016-04-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Hot-stamp steel and its production |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6854271B2 (en) | Steel plate used for hot stamping | |
| CN105648317B (en) | Manganese Q&P steel cold rolled annealed plate and its preparation process in a kind of high-strength and high-plasticity | |
| RU2688092C2 (en) | Method of making a high-strength steel article and a steel article obtained in such a way | |
| CN103154279B (en) | The method of thermoforming steel billet and hot formed parts | |
| CN107619993B (en) | Cold-rolled martensite steel plate with yield strength of 750MPa and manufacturing method thereof | |
| CN104160052B (en) | Hot pressing steel plate and stamping product and the manufacture method of stamping product | |
| CN103392022B (en) | For having the manufacture method of the steel plate of the profiled part of the ductility of raising, profiled part and this profiled part | |
| JP6001884B2 (en) | Manufacturing method of press-molded product and press-molded product | |
| CN107532255A (en) | Heat- treated steel board member and its manufacture method | |
| WO2015037061A1 (en) | Hot-pressing steel plate, press-molded article, and method for manufacturing press-molded article | |
| CN111349771B (en) | 980 MPa-grade cold-rolled Q & P steel with excellent plasticity and manufacturing method thereof | |
| CN107012398B (en) | A kind of Nb-microalloying TRIP steel and preparation method thereof | |
| JP2020050956A (en) | Method for producing high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet | |
| CN109790601A (en) | Steel plate | |
| CN107109560B (en) | Steel wire rolling bar steel or rolled wire | |
| CN105088089B (en) | Automobile cold-rolled selector fork steel beam column and production method | |
| CN105018835B (en) | Medium-high carbon hot rolled strip steel with excellent fine blanking performance and production method | |
| CN107406930A (en) | High strength cold rolled steel plate and its manufacture method | |
| JP2013185243A (en) | Steel sheet for hot pressing, press-molded product and method for manufacturing the press-molded product | |
| CN110168116A (en) | Hot press-formed body and its manufacturing method | |
| CN110408861B (en) | Cold-rolled high-strength-ductility medium manganese steel with lower Mn content and preparation method thereof | |
| CN109642263A (en) | A kind of method and this steel band for manufacturing with the high-strength steel strip for improving performance during further processing | |
| CN106256918A (en) | The Automobile flywheel cold-strip steel of a kind of precision stamping processing and manufacture method thereof | |
| CN109778062A (en) | A kind of tensile strength 1200MPa grades of cold rolling Multiphase Steels and preparation method thereof | |
| JP5894470B2 (en) | Steel sheet for hot pressing, press-formed product, and method for producing press-formed product |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20180725 |