RU2616089C1 - Aircraft power plant and its regulation method - Google Patents
Aircraft power plant and its regulation method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2616089C1 RU2616089C1 RU2016106247A RU2016106247A RU2616089C1 RU 2616089 C1 RU2616089 C1 RU 2616089C1 RU 2016106247 A RU2016106247 A RU 2016106247A RU 2016106247 A RU2016106247 A RU 2016106247A RU 2616089 C1 RU2616089 C1 RU 2616089C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- air
- power plant
- aircraft
- aircraft power
- plant according
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/08—Cooling; Heating; Heat-insulation
- F01D25/12—Cooling
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/12—Cooling of plants
- F02C7/16—Cooling of plants characterised by cooling medium
- F02C7/18—Cooling of plants characterised by cooling medium the medium being gaseous, e.g. air
Abstract
Description
Изобретение относится к авиадвигателестроению, самолетостроению.The invention relates to aircraft engine building, aircraft construction.
Наибольшая газодинамическая эффективность воздушно-реактивного двигателя (ВРД) достигается при максимальных коэффициентах расхода воздуха KG, представляющих собой отношение действительного расхода воздуха к теоретически возможному.The highest gas-dynamic efficiency of an air-jet engine (WFD) is achieved at maximum air flow rates K G , which is the ratio of the actual air flow to the theoretically possible.
Данное положение является следствием второго закона механики, определяющего тягу ВРД как произведение расхода газа на разность скоростей истечения газа из сопла и полета: Rдв≈Gг⋅(Wc-Vп). Из этого следует, что одну и ту же тягу ВРД при Vп=const можно получить двумя способами: либо за счет расхода газа Gг - «холодное» форсирование ВРД, либо за счет скорости его истечения Wс - «горячее» форсирование ВРД.This situation is the result of the second law of mechanics, determining WFD cravings as the product gas flow rate difference in the gas outflow velocity from the nozzle and the flight: R dd ≈G g⋅ (W c -V n). From this it follows that the same thrust of the WFD at V p = const can be obtained in two ways: either due to the gas flow rate G g - “cold” forcing of the WFD, or due to the speed of its outflow W s - “hot” forcing of the WFD.
«Холодное» форсирование ВРД как способ повышения тяги эффективней, чем «горячее» по причинам: а) отсутствует ограничение по тяге двигателя (теоретически расход газа можно сделать сколь угодно большим, температуру - нет); б) при той же тяге подогрев газа при «холодном» форсировании всегда ниже, чем при «горячем», а значит, меньше теплоты уходит в окружающую среду - выше газодинамическая эффективность (общий кпд) двигателя.“Cold” boosting the WFD as a way to increase traction is more effective than “hot” for reasons: a) there is no restriction on engine thrust (theoretically, gas flow can be made arbitrarily large, the temperature can not be); b) with the same thrust, gas heating during “cold” forcing is always lower than with “hot”, which means that less heat goes into the environment - higher gas-dynamic efficiency (overall efficiency) of the engine.
«Горячее» и «холодное» форсирование тяги (мощности) ВРД как способы не являются самостоятельными - это две составных части одного и того же принципа получения реактивной силы, поэтому, увеличивая долю одного из способов в тяге (мощности) ВРД, мы снижаем долю другого, и наоборот. При этом, чем выше доля «холодного» форсирования в тяге (мощности) ВРД, тем выше газодинамическая эффективность двигателя в целом. Этот факт следует рассматривать как общее положение теории ВРД.“Hot” and “cold” boosting the thrust (power) of the WFD as methods are not independent - these are two components of the same principle of obtaining reactive force, therefore, by increasing the share of one of the methods in the thrust (power) of the WFD, we reduce the share of the other , and vice versa. Moreover, the higher the share of “cold” boost in the thrust (power) of the engine, the higher the gas-dynamic efficiency of the engine as a whole. This fact should be considered as a general position of the theory of the WFD.
Показателем доли «холодного» форсирования в тяге (мощности) ТРД является коэффициент расхода воздуха KG=const⋅q(λвк), где q(λвк) - плотность тока на входе в компрессор.An indicator of the share of “cold” boost in the thrust (power) of a turbojet engine is the air flow coefficient K G = const⋅q (λ VK ), where q (λ VK ) is the current density at the compressor inlet.
Целью изобретения является оптимизация летно-технических характеристик ТРД сверхзвуковых маневренных летательных аппаратов.The aim of the invention is to optimize the flight performance of turbojet engines of supersonic maneuverable aircraft.
Известны силовые авиационные установки, состоящие из входного устройства, турбокомпрессора, выходного устройства (Теория, расчет и проектирование авиационных двигателей и энергетических установок. Под ред. В.А. Сосунова, В.М. Чепкина - М.: Изд-во МАИ, 2003, с. 18, рис. 1.1).Power aircraft installations are known, consisting of an input device, a turbocharger, an output device (Theory, calculation and design of aircraft engines and power plants. Edited by V.A. Sosunov, V.M. Chepkin - M .: MAI Publishing House, 2003 , p. 18, fig. 1.1).
Для улучшения летно-технических характеристик ТРД подогрев газа (отношение температуры газа перед турбиной к температуре наружного воздуха) и степень повышения давления воздуха (отношение давления газа за компрессором к давлению наружного воздуха) увеличивают (там же, с. 29, рис. 1.11). Лопатки ТРД делают из жаропрочных сплавов (монокристаллические лопатки), охлаждают воздухом (П.К. Казанджан, Н.Д.Тихонов, А.К. Янко. Теория авиационных двигателей. М.: Машиностроение, 1983, с. 1884-193). При этом эффективность охлаждения зависит от температуры и расхода охлаждающего воздуха, который зависит от количества охлаждаемых венцов турбины и коэффициента интенсивности охлаждения лопаток (там же с. 195, рис. 11.8, 11.9).To improve the flight performance of a turbojet engine, gas heating (the ratio of the gas temperature in front of the turbine to the temperature of the outside air) and the degree of increase in air pressure (the ratio of the gas pressure behind the compressor to the pressure of the outside air) are increased (ibid., P. 29, Fig. 1.11). The turbojet blades are made of heat-resistant alloys (single-crystal blades), cooled by air (P.K. Kazanjan, N.D. Tikhonov, A.K. Yanko. Theory of aircraft engines. M: Engineering, 1983, p. 1884-193). Moreover, the cooling efficiency depends on the temperature and flow rate of cooling air, which depends on the number of cooled turbine crowns and the coefficient of cooling intensity of the blades (ibid., P. 195, Fig. 11.8, 11.9).
Для понижения температуры охлаждающего воздуха в ТРД используют теплообменные устройства (Теория, расчет и проектирование авиационных двигателей и энергетических установок. Под ред. В.А. Сосунова, В.М. Чепкина - М.: Изд-во МАИ, 2003, с. 656, рис. 22.1).Heat exchangers are used to lower the temperature of cooling air in turbojet engines (Theory, Design and Design of Aircraft Engines and Power Plants. Edited by V.A. Sosunov, V.M. Chepkina - M .: MAI Publishing House, 2003, p. 656 , Fig. 22.1).
Температура газа перед турбиной современных ТРД достигает 2000 К, лопаток - 1250 K. При температуре газа 2400 K начинается диссоциация продуктов сгорания. В связи с этим температуру 2400 K можно рассматривать как предельную для ТРД с точки зрения целесообразности ее дальнейшего повышения (увеличиваются потери теплоты).The gas temperature in front of the turbine of modern turbojet engines reaches 2000 K, the blades - 1250 K. At a gas temperature of 2400 K, the dissociation of combustion products begins. In this regard, the temperature of 2400 K can be considered as the limiting one for the turbojet engine from the point of view of the expediency of its further increase (heat losses increase).
Указанная температура реализуется, если в состав силовой установки, состоящей из входного устройства, турбокомпрессора с отбором воздуха для охлаждения лопаток турбины, выходного устройства добавить воздухо-воздушный радиатор, разделительной поверхностью которого является обшивка летательного аппарата, например крыла, под которой размещены воздушные каналы. На входе и выходе из воздушных каналов размещены входной и выходной ресиверы, к которым подводится и отводится воздух, соответственно. Ресиверы соединены между собой нагнетателем, который перекачивает часть воздуха из выходного ресивера во входной. The indicated temperature is realized if an air-air radiator is added to the power plant consisting of an input device, a turbocompressor with air intake for cooling the turbine blades, and an output device, the dividing surface of which is the skin of an aircraft, for example, a wing under which air channels are located. At the inlet and outlet of the air channels are placed inlet and outlet receivers, to which air is supplied and discharged, respectively. The receivers are interconnected by a supercharger, which pumps part of the air from the output receiver to the input.
Предпочтительно иметь:It is preferable to have:
степень повышения давления в компрессоре 20÷25;the degree of pressure increase in the compressor 20 ÷ 25;
двухступенчатую турбину;two-stage turbine;
керамические сопловые аппараты;ceramic nozzle devices;
центробежный нагнетатель.centrifugal supercharger.
Сущность изобретения заключается в том, что интеграция турбореактивного двигателя с планером летательного аппарата позволяет за счет хладоресурса атмосферы, который практически не ограничен, повысить температуру газа перед турбиной двигателя до 2400 K и более.The essence of the invention lies in the fact that the integration of a turbojet engine with a glider of an aircraft allows, due to the cold resource of the atmosphere, which is practically unlimited, to increase the gas temperature in front of the engine turbine to 2400 K and more.
Однако для достижения поставленной цели этого недостаточно. В ТРД, наряду с высокой температурой газа, необходимо реализовать максимальные коэффициенты расхода воздуха KG.However, to achieve this goal this is not enough. In turbojet engines, along with a high gas temperature, it is necessary to realize the maximum air flow coefficients K G.
Чтобы KG в ТРД были максимальными, необходимо поддерживать максимальную плотность тока на входе в компрессор
Исходя из этого правила, основным принципом регулирования ТРД должно являться поддержание максимально-возможной приведенной частоты вращения компрессора во всех возможных условиях работы двигателя.Based on this rule, the main principle of regulation of the turbojet engine should be to maintain the maximum possible reduced speed of the compressor in all possible engine operating conditions.
Основной принцип регулирования ТРД реализуется посредствам способа (закона) регулирования ТРД, заключающегося в поддержании постоянной приведенной частоты вращения компрессора (
Закон регулирования ТРД
Сущность изобретения заключается в том, что повышение температуры газа перед турбиной до 2400 K и более, которое стало возможным в результате включения в состав авиационной силовой установки воздухо-воздушного радиатора, позволяет использовать закон регулирования ТРД
Авиационная силовая установка (фиг. 1) состоит из входного устройства 1, турбокомпрессора 2, выходного устройства 3, воздухо-воздушного радиатора 4, расположенного в крыле летательного аппарата. Воздухо-воздушный радиатор 4 состоит из обшивки крыла, входного ресивера 5, выходного ресивера 6, центробежного нагнетателя 7. Под обшивкой крыла размещен воздушный канал, который охватывает крыло сверху и снизу в продольном направлении. В начале и конце воздушного канала размещены входной 5 и выходной 6 ресиверы, к которым подводится воздух высокого давления, отбираемый за компрессором, и отводится охлажденный воздух в систему охлаждения турбокомпрессора, соответственно. Кроме этого выходной ресивер 6 соединен с входным ресивером 5 через центробежный нагнетатель 7.Aircraft power plant (Fig. 1) consists of an
Работа авиационной силовой установки не отличается от работы одноконтурного одновального ТРД за исключением того, что воздух, забираемый за компрессором для охлаждения лопаток турбины, охлаждается в воздухо-воздушном радиаторе 4.The operation of an aircraft power plant does not differ from the operation of a single-circuit single-shaft turbojet engine except that the air taken after the compressor for cooling the turbine blades is cooled in an air-
Работа воздухо-воздушного радиатора осуществляется следующим образом. Воздух, забираемый за компрессором, поступает во входной ресивер 5, и далее движется по воздушному каналу, охватывающему крыло. Обшивка крыла омывается с двух сторон: горячим воздухом изнутри и холодным воздухом снаружи (потоки движутся в перекрестном направлении). Между горячим и холодным воздухом устанавливается тепловой поток, определяемый коэффициентом теплопередачи, градиентом температур и площадью крыла, омываемой воздушными потоками. Охлажденный воздух попадает в ресивер 6, откуда часть воздуха через центробежный нагнетатель 7 возвращается в ресивер 5, а часть - в систему охлаждения турбокомпрессора. Воздух, попавший в ресивер 5 через нагнетатель 7, и горячий воздух, отбираемый за компрессором, смешиваются, в результате температура горячего воздуха понижается. Далее идет повторение цикла охлаждения воздуха в радиаторе, но уже с более низкой начальной температурой. Через несколько циклов температура воздуха в выходном ресивере устанавливается на неком минимальном уровне, зависящем от доли воздуха, перепускаемого через нагнетатель (так называемый коэффициент циркуляции воздуха - отношение расхода воздуха, проходящего через нагнетатель, к расходу воздуха, проходящему через воздушный канал, расположенный под обшивкой крыла).The air-air radiator is as follows. The air taken after the compressor enters the
Исследования показывают, что при коэффициентах циркуляции воздуха более 0,9 температура охлажденного воздуха приближается к температуре обшивки летательного аппарата (разница в температурах 20÷30 град).Studies show that with air circulation coefficients of more than 0.9, the temperature of the chilled air approaches the temperature of the skin of the aircraft (the difference in temperature is 20-30 degrees).
Исследования также показывают, что энергетические возможности воздухо-воздушного радиатора достаточны (при необходимости их можно увеличить за счет тех же размеров, например, фюзеляжа) для охлаждения как минимум двух венцов турбины до температуры менее 1200 К при температуре газа перед турбиной не менее 2400 K и скоростях полета летательного аппарата до трех чисел Маха. С целью экономии охлаждающего воздуха сопловые аппараты следует делать керамическими.Studies also show that the energy capabilities of an air-air radiator are sufficient (if necessary, they can be increased due to the same dimensions, for example, the fuselage) for cooling at least two turbine crowns to a temperature of less than 1200 K at a gas temperature in front of the turbine of at least 2400 K and aircraft flight speeds of up to three Mach numbers. In order to save cooling air, nozzle units should be made ceramic.
Двигатель регулируется по закону
Ниже приводятся летно-технические характеристики силовой установки (фиг. 1) с исходными данными: взлетная тяга Ro=20000 кгс; исходная степень повышения давления в компрессоре πко=25; температура газа перед турбиной на взлетном режиме Тго *=2300 K; максимальная температура газа Тг*=2400 K; минимальный перепад давлений в турбине πтmin=3; максимальный перепад давлений в турбине πтmax=4,4; кпд элементов двигателя - стандартные; потери давления во входном устройстве - стандартные; отбор воздуха на охлаждение 12%; коэффициент циркуляции воздуха в радиаторе - 0,9; коэффициент интенсивности охлаждения в радиаторе - 0,5, в лопатках турбины - 0,7; камера сгорания двухзоновая.Below are the flight technical characteristics of the power plant (Fig. 1) with the initial data: take-off thrust R o = 20,000 kgf; the initial degree of pressure increase in the compressor π to = 25; gas temperature in front of the turbine during take-off operation Т go * = 2300 K; maximum gas temperature T g * = 2400 K; minimum pressure drop in the turbine πt min = 3; maximum pressure drop in the turbine πt max = 4.4; efficiency of engine elements - standard; pressure losses in the input device are standard; air sampling for cooling 12%; air circulation coefficient in the radiator - 0.9; coefficient of cooling intensity in the radiator - 0.5, in the turbine blades - 0.7; dual-zone combustion chamber.
На фиг. 2 представлены дроссельные характеристики в условиях стенда (Н=0, М=0). Малый газ (мг) соответствует относительной частоте вращения компрессора
На фиг. 3 представлены скоростные характеристики, включая регулируемые параметры:
Критичным элементом силовой установки, ограничивающим ее возможности по достижению максимальных скоростей полета, является компрессор (температура лопаток последних ступеней). В связи с этим проблема охлаждения лопаток компрессора становится актуальной.The critical element of the power plant, limiting its ability to achieve maximum flight speeds, is the compressor (the temperature of the blades of the last stages). In this regard, the problem of cooling the compressor blades becomes relevant.
На фиг. 4 представлена характеристика компрессора в системе ТРД. Новым в этой характеристике является рабочая область компрессора (затененная область). Рабочая область компрессора - это совокупность рабочих линий. Рабочая линия - это совокупность рабочих точек компрессора при πт=const. Использование рабочей области вместо рабочей линии позволяет при тех же изменениях тяги иметь более узкий диапазон изменения приведенной частоты вращения компрессора (
На фиг. 5 изображена таблица, в которой представлены данные двухконтурного турбореактивного двигателя (ТРДДФ) пятого поколения F-135 PW-100 и силовой установки. Из представленных данных следует, что силовая установка по всем показателям качественно превосходит двигатель F-135, который считается лучшим в своем классе. Это означает, что время ТРДДФ фактически закончилось: их место должны занять одновальные высокотемпературные ТРД с регулируемой турбиной. Многовальные ТРД (ТРДФ, ТРДДФ) как газодинамическая схема бесперспективны. Наличие двух и более турбин делает невозможным их регулирование путем изменения πт, а значит, в этих двигателях нельзя реализовать основной принцип регулирования ТРД: поддержание максимально-возможной приведенной частоты вращения компрессора во всех возможных условиях работы двигателя.In FIG. 5 is a table showing the data of a fifth-generation turbofan engine (turbofan) fifth generation F-135 PW-100 and power plant. From the data presented it follows that the power plant in all respects is qualitatively superior to the F-135 engine, which is considered the best in its class. This means that the time of the turbofan engine has actually ended: they should be replaced by single-shaft high-temperature turbofan engines with an adjustable turbine. Multiple turbojet engines (turbofan engines, turbofan engines) as a gas-dynamic scheme are unpromising. The presence of two or more turbines makes it impossible to regulate them by changing πt, which means that in these engines it is impossible to implement the main principle of regulation of turbojet engines: maintaining the maximum possible reduced compressor speed in all possible engine operating conditions.
Авиационная силовая установка позволяет улучшить тяговые, экономические и весовые характеристики сверхзвуковых маневренных летательных аппаратов.Aircraft power plant allows to improve traction, economic and weight characteristics of supersonic maneuverable aircraft.
Claims (14)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016106247A RU2616089C1 (en) | 2016-02-24 | 2016-02-24 | Aircraft power plant and its regulation method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016106247A RU2616089C1 (en) | 2016-02-24 | 2016-02-24 | Aircraft power plant and its regulation method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2616089C1 true RU2616089C1 (en) | 2017-04-12 |
Family
ID=58642943
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016106247A RU2616089C1 (en) | 2016-02-24 | 2016-02-24 | Aircraft power plant and its regulation method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2616089C1 (en) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5203163A (en) * | 1990-08-01 | 1993-04-20 | General Electric Company | Heat exchange arrangement in a gas turbine engine fan duct for cooling hot bleed air |
RU2387846C1 (en) * | 2008-10-29 | 2010-04-27 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Method to cool by-pass gas turbine engine vanes and device to this end |
US20110314835A1 (en) * | 2010-06-24 | 2011-12-29 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Cooler in nacelle with radial coolant |
RU2453710C2 (en) * | 2006-11-10 | 2012-06-20 | Дженерал Электрик Компани | Gas turbine engine and method of cooling nozzle vanes |
RU2011107439A (en) * | 2008-07-31 | 2012-09-10 | Эйрбас Оперейшнс Гмбх (De) | HEAT EXCHANGER MOUNTED ON THE AIRCRAFT COVERING AND ITS APPLICATION |
-
2016
- 2016-02-24 RU RU2016106247A patent/RU2616089C1/en active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5203163A (en) * | 1990-08-01 | 1993-04-20 | General Electric Company | Heat exchange arrangement in a gas turbine engine fan duct for cooling hot bleed air |
RU2453710C2 (en) * | 2006-11-10 | 2012-06-20 | Дженерал Электрик Компани | Gas turbine engine and method of cooling nozzle vanes |
RU2011107439A (en) * | 2008-07-31 | 2012-09-10 | Эйрбас Оперейшнс Гмбх (De) | HEAT EXCHANGER MOUNTED ON THE AIRCRAFT COVERING AND ITS APPLICATION |
RU2387846C1 (en) * | 2008-10-29 | 2010-04-27 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Method to cool by-pass gas turbine engine vanes and device to this end |
US20110314835A1 (en) * | 2010-06-24 | 2011-12-29 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Cooler in nacelle with radial coolant |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20220018262A1 (en) | Mechanically driven air vehicle thermal management device | |
CN103256147B (en) | Thermoelectric generator in turbine engine nozzles | |
US9260974B2 (en) | System and method for active clearance control | |
JP2017524092A (en) | Jet engine cold air cooling system | |
CN110362783A (en) | Rocket-based combined cycle engine thrust calculation method | |
US10260371B2 (en) | Method and assembly for providing an anti-icing airflow | |
EP2903894B1 (en) | Bifurcated inlet scoop for gas turbine engine | |
US10087841B2 (en) | Nacelle equipped with an oil-cooling circuit comprising an intermediate heat exchanger | |
US11884414B2 (en) | Supersonic aircraft turbofan engine | |
WO2018203941A3 (en) | Turbocharged gas turbine engine with electric power generation for small aircraft electric propulsion | |
EP3988770A1 (en) | An improved turbofan gas turbine engine | |
RU2661427C1 (en) | Bypass turbojet engine | |
CN113565649A (en) | Three-duct ACE engine with Flade fan and core machine driving fan stages | |
RU2616089C1 (en) | Aircraft power plant and its regulation method | |
RU2612482C1 (en) | Aircraft stoichiometric power plant and its regulation method | |
Moffitt et al. | Performance of a single-stage turbine as affected by variable statorarea | |
RU2418969C2 (en) | Turbojet engine | |
RU2707105C2 (en) | Turbojet double-flow engine | |
CN109408993A (en) | The design method of the turbofan punching press combined engine of rocket built in a kind of outer culvert | |
EP3981963A1 (en) | An improved turbofan gas turbine engine | |
RU2701034C1 (en) | Double-flow jet turbine engine | |
RU2645373C1 (en) | Turbo-jet engine and control method thereof | |
GB1211064A (en) | Improvements in gas turbine engines | |
CA1260277A (en) | High mach number unducted fan engine | |
Ćwik et al. | Advantages of compressor downstream air partial bleed and supplying it downstream of the turbine in a turbojet engine |