RU2614458C1 - Method of diagnosing forms of resonance vibrations of turbomachinery impeller blades - Google Patents
Method of diagnosing forms of resonance vibrations of turbomachinery impeller blades Download PDFInfo
- Publication number
- RU2614458C1 RU2614458C1 RU2016104605A RU2016104605A RU2614458C1 RU 2614458 C1 RU2614458 C1 RU 2614458C1 RU 2016104605 A RU2016104605 A RU 2016104605A RU 2016104605 A RU2016104605 A RU 2016104605A RU 2614458 C1 RU2614458 C1 RU 2614458C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- turbomachine
- sensors
- blades
- impeller
- resonant
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение предназначено для использования в энергомашиностроении и может найти широкое применение при создании систем диагностики осевых турбомашин в авиации и энергомашиностроении.The invention is intended for use in power engineering and can be widely used to create diagnostic systems for axial turbomachines in aviation and power engineering.
В качестве наиболее близкого аналога (прототипа) выбран способ диагностики резонансных колебаний лопаток рабочего колеса в составе осевой турбомашины, включающий регистрацию пульсаций давления воздушного потока с по меньшей мере одного датчика, размещенного в зоне лопаток рабочего колеса, при работе турбомашины, усиление сигнала, преобразование в осциллограмму, определение наличия резонансных колебаний лопаток рабочего колеса в процессе работы турбомашины (патент на ИЗ №2451279).As the closest analogue (prototype), a method for diagnosing resonant vibrations of the impeller blades as part of an axial turbomachine is selected, which includes recording pulsations of the air flow pressure from at least one sensor located in the region of the impeller blades during operation of the turbomachine, signal amplification, conversion to oscillogram, determining the presence of resonant vibrations of the impeller blades during the operation of the turbomachine (patent for IZ No. 2451279).
Известный способ позволяет выявить наличие резонансных колебаний лопаток рабочего колеса в процессе работы турбомашины, однако не позволяет диагностировать формы выявленных резонансных колебаний лопаток рабочего колеса турбомашины.The known method allows to detect the presence of resonant vibrations of the impeller vanes during operation of the turbomachine, however, it does not allow to diagnose the forms of the detected resonant vibrations of the impeller vanes of the turbomachine.
Техническим результатом, достигаемым при использовании заявленного способа, является возможность диагностики форм резонансных колебаний лопаток рабочего колеса турбомашины, что упрощает процесс конструкторской доводки, а именно внесение изменений в конструкцию как лопаток рабочих колес, так и других деталей и узлов конструкции турбомашины, влияющих на параметры резонансных колебаний лопаток рабочих колес, что, как следствие, повышает надежность конструкции в целом.The technical result achieved by using the claimed method is the ability to diagnose the forms of resonant vibrations of the blades of the impeller of a turbomachine, which simplifies the process of design refinement, namely, making changes to the design of both the blades of the impellers and other parts and components of the design of the turbomachine, affecting the resonant parameters vibrations of the blades of the impellers, which, as a result, increases the reliability of the structure as a whole.
Указанный технический результат достигается тем, что в известном способе диагностики резонансных колебаний лопаток рабочего колеса турбомашины, включающем регистрацию пульсаций давления воздушного потока датчиками, размещенными в зоне лопаток рабочего колеса, при работе турбомашины, усиление сигнала, преобразование в осциллограмму, определение наличия резонансных колебаний лопаток рабочего колеса в процессе работы турбомашины, согласно настоящему изобретению регистрируют пульсации давления воздушного потока при помощи по меньшей мере четырех датчиков, установленных с допустимым отклонением на корпусе турбомашины в поясе осевого размера периферийной части лопаток рабочего колеса, минимум два из которых расположены вдоль продольной оси турбомашины, а минимум три - поперек последней, выделяют резонансные временные отрезки для каждого из датчиков в осциллограмме, определяют моменты прохождения лопаток под датчиками в выделенных резонансных временных отрезках, устанавливают отклонения от теоретического момента прохождения каждой из лопаток под каждым из датчиков в отсутствие колебательных процессов, по которым определяют характер колебаний, диагностируют форму резонансных колебаний путем сравнения полученных данных с эталонными (собственными) формами колебаний лопаток рабочего колеса турбомашины.The specified technical result is achieved by the fact that in the known method for diagnosing resonant vibrations of the blades of the impeller of a turbomachine, including recording pulsations of the pressure of the air flow by sensors located in the area of the blades of the impeller, during operation of the turbomachine, signal amplification, conversion to an oscillogram, determining the presence of resonant vibrations of the blades of the working the wheels during operation of the turbomachine, according to the present invention register the pressure pulsations of the air flow using at least at least four sensors installed with an allowable deviation on the turbomachine body in the belt of the axial size of the peripheral part of the impeller blades, at least two of which are located along the longitudinal axis of the turbomachine, and at least three across the last, resonant time segments for each of the sensors in the oscillogram are selected, determine moments of passage of the blades under the sensors in the selected resonant time intervals, establish deviations from the theoretical moment of passage of each of the blades under each of the sensors s in the absence of oscillatory processes, which determine the nature of the oscillations, diagnose the shape of the resonant vibrations by comparing the data with the reference (intrinsic) vibration modes of the blades of the impeller of the turbomachine.
Диагностирование характера резонансных колебаний (амплитуды, частоты, формы и т.д.) позволяет по полученным данным проводить мероприятия и вносить конкретные конструктивные изменения, направленные на исключение возможности образования дефектов, вследствие выявленных опасных резонансных колебаний, что упрощает процесс конструкторской доводки и повышает надежность работы турбомашины в целом.Diagnosing the nature of resonant vibrations (amplitude, frequency, shape, etc.) allows, according to the data obtained, to carry out measures and make specific design changes aimed at eliminating the possibility of defects due to the identified dangerous resonant vibrations, which simplifies the process of design refinement and increases the reliability of work turbomachines in general.
При этом маркируют по меньшей мере одну лопатку рабочего колеса для более точного определения момента прохождения каждой из лопаток рабочего колеса, начиная с маркированной, под каждым из датчиков замера пульсаций за один оборот и присвоения каждой из них номера для удобства обработки результатов, что упрощает процесс конструкторской доводки.At the same time, at least one impeller blade is marked to more accurately determine the moment of passage of each of the impeller blades, starting with the marked one, under each of the pulsation sensors for one revolution and assigning each of them a number for the convenience of processing the results, which simplifies the design process fine-tuning.
Исключение опасных резонансных колебаний лопаток рабочих колес турбомашины, которые могут привести к разрушению конструкции, а в случае авиастроения, и систем самолета, что может привести к катастрофическим последствиям, осуществляют в процессе конструкторской доводки. Для этого проводят испытания по диагностике всех резонансных колебаний лопаток рабочих колес турбомашины и выделяют опасные на основании их характеристик (амплитуды, частоты, формы и т.д.) во всех требуемых диапазонах частот вращения рабочих колес. Характеристики резонансных колебаний напрямую зависят от конструктивной реализации лопаток рабочих колес и влияющих на их работу деталей и узлов турбомашины, то есть их массы, жесткости, геометрической формы, количества и тд. Известно, что резонансные колебания лопаток рабочего колеса являются синхронными, гармоническими и кратными частоте вращения рабочего колеса. Из этого следует, что закон колебаний описывается синусоидой, а каждая лопатка будет проходить под каждым датчиком в одном и том же положении на этой синусоиде внутри каждого временного отрезка резонансных колебаний, выявленных в процессе испытаний. При этом характеристики резонансных колебаний лопаток рабочего колеса в каждом временном отрезке будут свои. Для чего регистрируют пульсации давления воздушного потока по меньшей мере четырьмя датчиками, установленными с допустимым отклонением на корпусе турбомашины, в поясе осевого размера периферийной части лопаток рабочего колеса (фиг. 1). Из обработки сигнала с каждого датчика выявляют временные отрезки резонансных колебаний лопаток рабочего колеса (фиг. 2, фиг. 3), определяют амплитуду этих колебаний каждой лопатки рабочего колеса в момент прохождения последней под каждым датчиком внутри выделенных временных отрезков. Это реализуют путем сравнения времени максимума пульсации давления при прохождении лопатки в эксперименте с теоретическим значением времени прохождения этой же лопатки в условии отсутствия колебательного процесса под конкретным датчиком в привязке к оборотам рабочего колеса, который программно накладывается на сигналы с датчиков (фиг. 4). Разница этих двух значений времени определяет амплитуду и направление отклонения периферийной части лопатки под датчиком. При этом полученных амплитуд минимум с трех датчиков, расположенных поперек продольной оси турбомашины, достаточно, чтобы точно описать гармонический закон колебания каждой лопатки (общеизвестно, что синусоида точно описывается по минимум трем точкам, смещенным относительно друг друга по периоду колебания) в рассматриваемом временном отрезке. Перекладывают закон колебания лопатки на амплитуды под оставшимися датчиками, расположенными вдоль оси турбомашины, получают точно определенные колебания мест периферийной части лопатки под этими датчиками. Сравнивают полученный из испытаний характер колебаний периферийной части лопатки (фиг. 5) с эталонными колебаниями периферийной части лопатки, полученными ранее расчетно или при испытании на вибростенде, после чего определяют форму резонансных колебаний всех лопаток в каждом временном отрезке. Из графиков резонансных колебаний и места расположения датчиков, разнесенных вдоль оси турбомашины, на экспериментальной и эталонной синусоидах колебаний, под этими датчиками, находят амплитуды и вычисляют их отношение, по близкому значению которых и определяют форму резонансных колебаний. Отношение амплитуд на эталонных синусоидах определяют аналогичным способом, представленным на фиг. 5. В частном случае реализации, два датчика, разнесенных вдоль оси турбомашины, устанавливают таким образом, чтобы каждая лопатка проходила под ними при условии отсутствия в ней колебательного процесса (фиг. 6), что упрощает анализ результатов эксперимента.The exclusion of dangerous resonant vibrations of the blades of the impellers of a turbomachine, which can lead to the destruction of the structure, and in the case of aircraft building, and aircraft systems, which can lead to catastrophic consequences, is carried out in the process of design refinement. To do this, tests are carried out to diagnose all resonant vibrations of the blades of the turbomachine impellers and identify hazardous ones based on their characteristics (amplitude, frequency, shape, etc.) in all the required ranges of rotor speed. The characteristics of resonant vibrations directly depend on the constructive implementation of the impeller blades and the parts and components of the turbomachine that affect their operation, that is, their mass, stiffness, geometric shape, quantity, etc. It is known that the resonant vibrations of the impeller blades are synchronous, harmonic and multiple to the frequency of rotation of the impeller. From this it follows that the law of oscillations is described by a sinusoid, and each blade will pass under each sensor in the same position on this sinusoid within each time interval of resonant oscillations detected during the tests. In this case, the characteristics of the resonant vibrations of the impeller blades in each time interval will be different. Why register the air pressure pulsations with at least four sensors installed with an allowable deviation on the turbomachine body in the axial size belt of the peripheral part of the impeller blades (Fig. 1). From the signal processing from each sensor, the time segments of the resonant vibrations of the impeller blades are revealed (Fig. 2, Fig. 3), the amplitude of these oscillations of each impeller blade is determined at the time of the passage of the last under each sensor inside the selected time segments. This is realized by comparing the time of maximum pressure pulsation during the passage of the blade in the experiment with the theoretical value of the passage time of the same blade in the absence of an oscillatory process under a specific sensor in relation to the speed of the impeller, which is programmatically superimposed on the signals from the sensors (Fig. 4). The difference between these two times determines the amplitude and direction of deviation of the peripheral part of the blade under the sensor. In this case, the amplitudes obtained from at least three sensors located across the longitudinal axis of the turbomachine are sufficient to accurately describe the harmonic law of vibration of each blade (it is well known that a sinusoid is accurately described by at least three points offset from each other by the oscillation period) in the considered time interval. The law of the blade’s oscillations is shifted to the amplitudes under the remaining sensors located along the axis of the turbomachine, and precisely defined oscillations of the peripheral parts of the blade under these sensors are obtained. The nature of the vibrations of the peripheral part of the scapula (Fig. 5) obtained from the tests is compared with the reference vibrations of the peripheral part of the scapula, obtained earlier by calculation or when tested on a vibration bench, and then the shape of the resonant vibrations of all the blades in each time interval is determined. From the graphs of the resonance oscillations and the location of the sensors spaced along the axis of the turbomachine, on the experimental and reference sine waves, under these sensors, the amplitudes are found and their ratio is calculated, by the close value of which the shape of the resonant oscillations is determined. The ratio of amplitudes on the reference sinusoids is determined in the same manner as shown in FIG. 5. In the particular case of implementation, two sensors spaced along the axis of the turbomachine are installed in such a way that each blade passes under them provided that there is no oscillation process in it (Fig. 6), which simplifies the analysis of the experimental results.
Указанного минимального количества датчиков достаточно, чтобы определить первую (собственную) форму колебаний лопатки, которая является более энергоемкой и, как следствие, наиболее опасной. Для определения более высоких по частоте форм резонансных колебаний лопаток рабочего колеса, как правило, требуется большее количество датчиков.The specified minimum number of sensors is sufficient to determine the first (intrinsic) vibration mode of the blade, which is more energy intensive and, as a result, the most dangerous. To determine higher frequency forms of resonant vibrations of the impeller blades, as a rule, a larger number of sensors are required.
Пример реализации заявленного способа.An example implementation of the claimed method.
Во время испытания турбомашины установили датчики пульсаций давления, как показано на фиг. 1. Пример сигнала приведен для верхнего датчика пульсаций давления во второй группе фиг. 1, правый резонансный временной отрезок, выделенный эллипсом фиг. 2. По второй группе датчиков был получен закон колебаний периферийной части лопатки в области под ними, который переложили на датчик первой группы фиг. 7. Значения амплитуд резонансных колебаний найдены для промежутка времени, равного одному колебанию периферийной части лопатки с графика фиг. 2, по датчикам группы 3 в момент прохождения лопатки под ними A1=17,5 и А2=7,5. Здесь размерность амплитуды не важна, так как для анализа важно значение отношения амплитуд, которое равно В=2,33. Перед данными испытаниями рассматриваемая лопатка устанавливалась на вибростенд. В ней возбуждались колебания по трем первым собственным формам. Во время испытания были получены законы перемещения мест периферийной части лопатки, соответствующих местам установки двух датчиков пульсаций в третьей группе фиг. 1 при испытаниях турбомашины. Из каждого закона колебаний выбирался временной отрезок, аналогичный представленному на фиг. 7. При этом графики колебаний периферийной части лопатки для каждой собственной формы будут свои. А совпадающие собственные формы в двух испытаниях (турбомашины и на вибростенде) будут несколько отличаться по своей частоте и значению амплитуды из-за разных условий испытаний. Поэтому сравнение колебаний проводится по отношению амплитуд в точках, соответствующих точкам A1 и А2 фиг. 7, т.е. внутри периода колебания, привязанного к моменту прохождения лопатки под датчиками. Для каждой формы колебаний лопатки на вибростенде находят Bi. Колебания лопатки в испытании турбомашины происходят по одной из собственных форм, поэтому значение В будет близко к одному из Bi (как правило близко, а не равно из-за разных условий испытаний), полученных из испытаний лопатки на вибростенде, которые считают эталонными. В данном случае реализации значение В соответствует колебанию лопатки по первой форме, для которого эталонное B1=2,71.During the turbomachine test, pressure pulsation sensors were installed as shown in FIG. 1. An example of a signal is given for the upper pressure pulsation sensor in the second group of FIG. 1, the right-hand resonant time period highlighted by the ellipse of FIG. 2. According to the second group of sensors, the law of oscillations of the peripheral part of the scapula in the region below them was obtained, which was transferred to the sensor of the first group of FIG. 7. The values of the amplitudes of the resonant oscillations are found for a period of time equal to one oscillation of the peripheral part of the blade from the graph of FIG. 2, according to the sensors of group 3 at the time of passage of the scapula under them, A 1 = 17.5 and A 2 = 7.5. Here the dimension of the amplitude is not important, since the value of the ratio of the amplitudes, which is equal to B = 2.33, is important for analysis. Before these tests, the blade in question was mounted on a vibrating stand. Oscillations in three first proper forms were excited in it. During the test, laws were obtained for the displacement of the peripheral parts of the scapula corresponding to the installation sites of two ripple sensors in the third group of FIG. 1 when testing a turbomachine. A time interval similar to that shown in FIG. 7. At the same time, the oscillation diagrams of the peripheral part of the scapula for each proper shape will be different. And the matching eigenmodes in two tests (turbomachines and on a vibration stand) will slightly differ in their frequency and amplitude value due to different test conditions. Therefore, the comparison of oscillations is carried out with respect to the ratio of amplitudes at points corresponding to points A 1 and A 2 of FIG. 7, i.e. inside the period of oscillation, tied to the moment of passage of the blade under the sensors. For each waveform of the blade on the vibrating stand find B i . Oscillations of the blade in the test of the turbomachine occur in one of their own forms, therefore, the value of B will be close to one of B i (usually close, but not equal due to different test conditions) obtained from the tests of the blade on a vibrating stand, which are considered to be standard. In this case, the implementation of the value corresponds to the oscillation of the blade in the first form, for which the reference B 1 = 2,71.
По опыту применения данного способа на нашем предприятии точность расхождения значений В и Bi при определении собственной формы резонансных колебаний рабочей лопатки не превышает 0,7 единицы. Также дополнительным фактором правильности определения собственной формы колебаний лопатки является близость значений собственных частот в двух испытаниях (турбомашины и на вибростенде).According to the experience of using this method in our company, the accuracy of the discrepancy between the values of B and B i when determining the intrinsic shape of the resonant vibrations of the working blade does not exceed 0.7 units. Also, an additional factor in the correct determination of the intrinsic shape of the blade’s vibrations is the proximity of the values of the natural frequencies in two tests (turbomachines and on a vibration stand).
Применение данного способа позволяет при отстройке от полученных колебаний вносить конкретные изменения в конструкцию лопаток рабочего колеса и/или в конструкцию влияющих на их работу деталей и узлов турбомашины, направленных на исключение именно выявленных опасных колебаний, что упрощает процесс конструкторской доводки, а именно внесение изменений в конструкцию как лопаток рабочих колес, так и других деталей и узлов конструкции турбомашины, влияющих на параметры колебаний лопаток рабочих колес, что, как следствие, повышает надежность конструкции в целом.The application of this method allows, when detuning from the received vibrations, to make specific changes to the design of the impeller blades and / or to the design of the parts and components of the turbomachine affecting their operation, aimed at eliminating precisely the identified dangerous vibrations, which simplifies the design refinement process, namely, making changes to the design of both the blades of the impellers and other parts and components of the design of the turbomachine, affecting the vibration parameters of the blades of the impellers, which, as a result, increases the reliability l designs in general.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016104605A RU2614458C1 (en) | 2016-02-11 | 2016-02-11 | Method of diagnosing forms of resonance vibrations of turbomachinery impeller blades |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016104605A RU2614458C1 (en) | 2016-02-11 | 2016-02-11 | Method of diagnosing forms of resonance vibrations of turbomachinery impeller blades |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2614458C1 true RU2614458C1 (en) | 2017-03-28 |
Family
ID=58505477
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016104605A RU2614458C1 (en) | 2016-02-11 | 2016-02-11 | Method of diagnosing forms of resonance vibrations of turbomachinery impeller blades |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2614458C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2746365C1 (en) * | 2020-06-05 | 2021-04-12 | Публичное акционерное общество "ОДК - Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Method for reducing vibratory stresses in working blades of turbomachine |
| RU2770538C1 (en) * | 2021-07-07 | 2022-04-18 | Публичное Акционерное Общество "Одк-Сатурн" | Method for improving the reliability of the slot device of a gas turbine engine compressor |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2111469C1 (en) * | 1997-04-11 | 1998-05-20 | Анатолий Алексеевич Хориков | Method for diagnostics of vibrations of turbomachine working wheel |
| EP1016792B1 (en) * | 1998-12-30 | 2003-12-03 | United Technologies Corporation | Apparatus and method for active flutter control |
| RU2287141C2 (en) * | 2005-02-16 | 2006-11-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Method for diagnostics of oscillations of working wheel of turbo-machine |
| GB2446684A (en) * | 2006-11-30 | 2008-08-20 | Gen Electric | Vibration Measurement System For Gas Turbine Engine and Accelerometer Configured to Transmit Accelerometer Identifying Signal |
| RU2411466C1 (en) * | 2009-11-02 | 2011-02-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" | Method of detecting resonance oscillations of turbo-machine rotor blades |
| RU2451279C1 (en) * | 2011-01-18 | 2012-05-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения имени П.И. Баранова" | Method of diagnosing resonance vibrations in axial turbomachine impeller vanes |
-
2016
- 2016-02-11 RU RU2016104605A patent/RU2614458C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2111469C1 (en) * | 1997-04-11 | 1998-05-20 | Анатолий Алексеевич Хориков | Method for diagnostics of vibrations of turbomachine working wheel |
| EP1016792B1 (en) * | 1998-12-30 | 2003-12-03 | United Technologies Corporation | Apparatus and method for active flutter control |
| RU2287141C2 (en) * | 2005-02-16 | 2006-11-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Method for diagnostics of oscillations of working wheel of turbo-machine |
| GB2446684A (en) * | 2006-11-30 | 2008-08-20 | Gen Electric | Vibration Measurement System For Gas Turbine Engine and Accelerometer Configured to Transmit Accelerometer Identifying Signal |
| RU2411466C1 (en) * | 2009-11-02 | 2011-02-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" | Method of detecting resonance oscillations of turbo-machine rotor blades |
| RU2451279C1 (en) * | 2011-01-18 | 2012-05-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения имени П.И. Баранова" | Method of diagnosing resonance vibrations in axial turbomachine impeller vanes |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2746365C1 (en) * | 2020-06-05 | 2021-04-12 | Публичное акционерное общество "ОДК - Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Method for reducing vibratory stresses in working blades of turbomachine |
| RU2770538C1 (en) * | 2021-07-07 | 2022-04-18 | Публичное Акционерное Общество "Одк-Сатурн" | Method for improving the reliability of the slot device of a gas turbine engine compressor |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4896537A (en) | Shrouded turbine blade vibration monitor | |
| CN109000776B (en) | Turbine blade vibration parameter analysis method and analysis device | |
| US11333033B2 (en) | Method and system for measuring rotor blade tip deflection using blade tip timing (BTT) | |
| Weimin et al. | A novel none once per revolution blade tip timing based blade vibration parameters identification method | |
| JP5556678B2 (en) | Fatigue testing equipment | |
| CN110319922A (en) | Blade twist vibration displacement measurement method based on Tip-Timing principle | |
| JP7358205B2 (en) | Method and system for monitoring rotor blades of a turbine engine | |
| RU2614458C1 (en) | Method of diagnosing forms of resonance vibrations of turbomachinery impeller blades | |
| Joung et al. | Analysis of vibration of the turbine blades using non-intrusive stress measurement system | |
| RU2287141C2 (en) | Method for diagnostics of oscillations of working wheel of turbo-machine | |
| Chana et al. | The use of eddy current sensors for the measurement of rotor blade tip timing: Development of a new method based on integration | |
| Wang et al. | New step to improve the accuracy of blade synchronous vibration parameters identification based on combination of GARIV and LM algorithm | |
| RU2451279C1 (en) | Method of diagnosing resonance vibrations in axial turbomachine impeller vanes | |
| CN110646138A (en) | Dynamic balance method and analysis device for rotary machine without key phase and trial weight | |
| RU2634511C1 (en) | Method for determining dynamic stresses in blades of turbomachine working wheel | |
| RU2573331C2 (en) | Method of characteristics determination of non-synchronous oscillations of impeller of turbine machine | |
| RU2308693C2 (en) | Device for measuring self-excited vibration of turbine machine wheel | |
| RU2673950C1 (en) | Method for determining forms of vibrations of rotating wheels of turbomachines | |
| RU2584723C1 (en) | Method of determining parameters of oscillations of blades of rotating wheel of turbine machine and device therefor | |
| JP6594240B2 (en) | Vibration measuring apparatus for rotating machine, vibration measuring method and program for rotating machine | |
| RU2598983C1 (en) | Diagnostic technique for type of oscillations of working blades of axial turbomachine | |
| US11199437B2 (en) | Utilization of fast-response pressure measurements to nonintrusively monitor blade vibration in axial compressors | |
| Maywald et al. | Vacuum spin test series of a turbine impeller with focus on mistuning and damping by comparing tip timing and strain gauge results | |
| RU2451922C1 (en) | Diagnostic technique for aeroelastic oscillation mode of rotor blades of axial flow turbomachine | |
| RU2659428C1 (en) | Device for analysis of dynamic processes in impellers of turbine machines |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |