RU2608445C2 - Method for thermal treatment of rolled sheet for bending - Google Patents
Method for thermal treatment of rolled sheet for bending Download PDFInfo
- Publication number
- RU2608445C2 RU2608445C2 RU2015123422A RU2015123422A RU2608445C2 RU 2608445 C2 RU2608445 C2 RU 2608445C2 RU 2015123422 A RU2015123422 A RU 2015123422A RU 2015123422 A RU2015123422 A RU 2015123422A RU 2608445 C2 RU2608445 C2 RU 2608445C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sheet
- bending
- deformation
- accelerated
- crack resistance
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D11/00—Bending not restricted to forms of material mentioned in only one of groups B21D5/00, B21D7/00, B21D9/00; Bending not provided for in groups B21D5/00 - B21D9/00; Twisting
- B21D11/20—Bending sheet metal, not otherwise provided for
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D5/00—Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии и машиностроению, в частности к производству сварных труб большого диаметра и гибки, и может быть использовано при термической обработке листового проката.The invention relates to metallurgy and mechanical engineering, in particular to the production of welded pipes of large diameter and bending, and can be used in the heat treatment of sheet metal.
Известен способ термической обработки толстолистового проката из углеродистых и низколегированных сталей, включающий нагрев до температуры АСЗ+(30-50)°C и ускоренное двухстороннее охлаждение листового проката [1] до комнатной температуры.A known method of heat treatment of plate from carbon and low alloy steels, including heating to a temperature A SZ + (30-50) ° C and accelerated two-sided cooling of sheet metal [1] to room temperature.
Такой способ охлаждения листового проката обеспечивает сравнительно однородное распределение микроструктуры по толщине листа и поэтому одинаковую прочность. При изгибе листа с однородной микроструктурой нейтральная линия деформации совпадает с геометрически средней линией поперечного сечения листа (Фиг. 1а). Области сжатия и растяжения в этом случае симметричны относительно геометрически средней линии. Распределение деформации растяжения и сжатия по абсолютной величине одинаковы и рассчитываются по формуле:This method of cooling sheet metal provides a relatively uniform distribution of the microstructure over the thickness of the sheet and therefore the same strength. When bending a sheet with a homogeneous microstructure, the neutral deformation line coincides with the geometrically middle line of the cross section of the sheet (Fig. 1a). The areas of compression and tension in this case are symmetrical with respect to the geometrically midline. The distribution of tensile and compression strains in absolute value are the same and are calculated by the formula:
где X - расстояние от геометрически средней линии,where X is the distance from the geometrically midline,
R - радиус кривизны.R is the radius of curvature.
Максимальная деформация возникает на поверхности растянутой и сжатой сторон. Эти деформации равны по абсолютной величине.Maximum deformation occurs on the surface of the stretched and compressed sides. These deformations are equal in absolute value.
Область растяжения является наиболее предпочтительной для зарождения и распространения трещин [2].An extension region is most preferable for crack nucleation and propagation [2].
Уменьшить размер области растяжения и максимальную деформацию на растянутой поверхности без уменьшения размеров сжатой области и уменьшения радиуса изгиба при однородной структуре невозможно.It is impossible to reduce the size of the tensile region and the maximum deformation on the stretched surface without reducing the size of the compressed region and reducing the bending radius with a uniform structure.
Чем меньше радиус кривизны изгибаемого образца, тем больше максимальная деформация растяжения на растянутой стороне.The smaller the radius of curvature of the bent sample, the greater the maximum tensile strain on the stretched side.
Увеличение деформации растяжения приводит к возрастанию вероятности образования первых микротрещин. Согласно [3] степень деформации ограничена уровнем пластичности стали. Минимальный радиус кривизны при изгибе ограничивается неравенством:An increase in tensile strain leads to an increase in the probability of the formation of the first microcracks. According to [3], the degree of deformation is limited by the level of ductility of steel. The minimum radius of curvature during bending is limited by the inequality:
где h - толщина изгибаемого образца,where h is the thickness of the bent sample,
δ - относительное удлинение стали.δ is the relative elongation of steel.
Из формулы (2) следует, что чем меньше радиус кривизны изгиба, тем больше должно быть относительное удлинение (характеристика пластичности стали) для того, чтобы предотвратить образование первых микротрещин.From formula (2) it follows that the smaller the radius of curvature of the bend, the greater the elongation (characteristic of ductility of steel) should be in order to prevent the formation of the first microcracks.
Уменьшение прочности стали ограничено требованиями стандарта. Поэтому дальнейшее уменьшение радиуса изгиба ограничено уровнем прочности по стандарту.The reduction in strength of steel is limited by the requirements of the standard. Therefore, a further decrease in the bending radius is limited by the standard strength level.
Наиболее близким к заявленному техническому решению по технической сущности и достигаемому техническому результату является способ повышения прочности труб, включающий нагрев стального листа до температуры АСЗ+(30-50)°C с последующим ускоренным односторонним охлаждением [4].Closest to the claimed technical solution according to the technical essence and the technical result achieved is a method of increasing the strength of pipes, including heating the steel sheet to a temperature of A СЗ + (30-50) ° C followed by accelerated one-way cooling [4].
Вследствие одностороннего охлаждения, по толщине листа образуется набор микроструктур, прочность которых уменьшается от охлаждаемой поверхности к противоположной. А лист изгибают таким образом, чтобы ускоренно охлажденная поверхность стала внутренней поверхностью трубы.Due to one-sided cooling, a set of microstructures is formed along the sheet thickness, the strength of which decreases from the surface to the opposite. And the sheet is bent so that the rapidly cooled surface becomes the inner surface of the pipe.
При изготовлении трубы по такому способу эпюра распределения деформации по толщине листа при изгибе представлена на Фиг. 1б.In the manufacture of a pipe by this method, a diagram of the distribution of deformation over the thickness of a sheet during bending is shown in FIG. 1b.
Так как градиент прочности направлен от внешней поверхности к внутренней, то для того чтобы при изгибе соблюдалось равновесие моментов сил растянутой и сжатой областей, нейтральная линия деформации смещается от геометрической средней линии сечения листа в сторону сжатых волокон.Since the strength gradient is directed from the outer surface to the inner one, in order to balance the moments of forces of the stretched and compressed regions during bending, the neutral strain line shifts from the geometric midline of the sheet section to the side of the compressed fibers.
Смещение нейтральной линии деформации в сторону сжатых волокон приводит к увеличению деформации растяжения на выпуклой стороне листа и уменьшению деформации сжатия на вогнутой стороне листа. Также, вследствие смещения нейтральной линии деформации в сторону сжатых волокон уменьшается область сжатия.The shift of the neutral strain line towards the compressed fibers leads to an increase in tensile strain on the convex side of the sheet and a decrease in compression strain on the concave side of the sheet. Also, due to the shift of the neutral strain line towards the compressed fibers, the compression area decreases.
Поэтому деформация растянутой поверхности εРО больше деформации сжатой поверхности εСО (Фиг. 1б).Therefore, the deformation of the stretched surface ε PO is greater than the deformation of the compressed surface ε СО (Fig. 1b).
Увеличение деформации растяжения приводит к возрастанию растягивающих напряжений.An increase in tensile strain leads to an increase in tensile stresses.
Известно, что области сжатия уменьшают вероятность зарождения трещин, а области растяжения - способствуют зарождению и распространению трещины. Уменьшение вероятности зарождения трещины и затруднение их распространения приводит к повышению трещиностойкости стали. Таким образом, увеличение области растяжения приводит к уменьшению трещиностойкости стали. Физическая сущность трещиностойкости стали состоит в степени возможности зарождения и распространения трещины. Зарождение микротрещины связано с критическим уровнем растягивающих напряжений в некотором локальном объеме металла. Напряжения сжатия не только не образуют микротрещины, но и способствуют закрытию существующих микротрещин. Степень возможности перемещения трещины обусловлена наличием в устье трещины растягивающих напряжений.It is known that compression regions reduce the likelihood of crack initiation, and extension regions contribute to the initiation and propagation of cracks. Reducing the likelihood of crack initiation and the difficulty of their propagation leads to increased crack resistance of steel. Thus, an increase in the tensile region leads to a decrease in crack resistance of steel. The physical nature of the crack resistance of steel consists in the degree of possibility of nucleation and propagation of the crack. Microcrack nucleation is associated with a critical level of tensile stresses in a certain local volume of the metal. Compression stresses not only do not form microcracks, but also contribute to the closure of existing microcracks. The degree of possibility of movement of the crack is due to the presence of tensile stresses in the crack mouth.
Трещиностойкость стали оценивается различными способами [5], например по величине работ зарождения и распространения трещины при испытании на ударную вязкость. Чем больше работы зарождения и развития трещины, тем выше трещиностойкость стали. Однако этот метод предполагает наличие гомогенной структуры, так как для испытания на ударный изгиб вырезаются образцы из различных мест изделия. В нашем случае структура изделия гетерогенная и требует натурных испытаний на пробе DWTT. На взгляд авторов, трещиностойкость стали необходимо оценивать по первичному информационному параметру - величине внутренних напряжений в металле. Этот метод использовался авторами для оценки трещиностойкости стали.The crack resistance of steel is evaluated in various ways [5], for example, by the magnitude of the nucleation and propagation of a crack during impact testing. The more the work of crack nucleation and development, the higher the crack resistance of steel. However, this method assumes the presence of a homogeneous structure, since samples from different places of the product are cut out for impact bending testing. In our case, the product structure is heterogeneous and requires full-scale testing on a DWTT sample. In the authors' opinion, the crack resistance of steel should be evaluated by the primary information parameter - the value of internal stresses in the metal. This method was used by the authors to assess the crack resistance of steel.
Кроме того, увеличение деформации растяжения на выпуклой стороне листа не позволяет уменьшить радиус кривизны изгиба листа.In addition, the increase in tensile strain on the convex side of the sheet does not allow to reduce the radius of curvature of the bend of the sheet.
Действительно [2], минимально возможный радиус кривизны R определяется по формуле (2).Indeed [2], the smallest possible radius of curvature R is determined by formula (2).
Т.е. смещение нейтральной линии деформации в сторону сжатых волокон приводит к тому, что при большем радиусе изгиба достигается предельная деформация растяжения на выпуклой стороне листа. Поэтому дальнейшее уменьшение радиуса изгиба невозможно, что ограничивает технологические возможности применения материала.Those. the shift of the neutral strain line towards the compressed fibers leads to the fact that with a larger bending radius, ultimate tensile strain on the convex side of the sheet is achieved. Therefore, a further decrease in the bending radius is impossible, which limits the technological possibilities of using the material.
Технической задачей изобретения является повышение трещиностойкости стали и расширение технологических возможностей за счет увеличения деформации (уменьшение радиуса) при изгибе.An object of the invention is to increase the crack resistance of steel and the expansion of technological capabilities by increasing deformation (reducing radius) during bending.
Поставленная задача решена следующим образом.The problem is solved as follows.
Листовой прокат нагревают со специального нагрева до температуры АСЗ+(30-50)°C или после горячей прокатки и производят ускоренное охлаждение одной стороны листа, а другая сторона листа охлаждается в результате теплообмена. Охлаждение проводят до комнатной температуры. Изгиб листа, например, при производстве сварных труб или других изделий проводят так, чтобы ускоренно охлажденная сторона листа подвергалась при изгибе деформации растяжения.The sheet metal is heated with special heating to a temperature A СЗ + (30-50) ° C or after hot rolling and accelerated cooling of one side of the sheet is performed, and the other side of the sheet is cooled as a result of heat exchange. Cooling is carried out to room temperature. The bending of the sheet, for example, in the production of welded pipes or other products, is carried out so that the accelerated cooled side of the sheet is subjected to tensile strain when bending.
Вследствие одностороннего ускоренного охлаждения по толщине листа образуется градиент температур. Скорость охлаждения по толщине листа в каждый момент времени будет уменьшаться от ускоренно охлажденной поверхности к противоположной. Вследствие этого, по толщине листа возникает спектр непрерывно изменяющихся структур: от структуры верхнего бейнита на ускоренно охлажденной поверхности до феррито-перлитной структуры на противоположной стороне.Due to one-sided accelerated cooling, a temperature gradient is formed across the sheet thickness. The cooling rate across the sheet thickness at each time point will decrease from the accelerated cooled surface to the opposite. As a result of this, a spectrum of continuously changing structures arises in the thickness of the sheet: from the structure of upper bainite on an accelerated chilled surface to a ferrite-pearlite structure on the opposite side.
Наличие непрерывного спектра металлографических структур по толщине листа приводит к уменьшению твердости и прочностных характеристик от ускоренно охлажденной поверхности к противоположной.The presence of a continuous spectrum of metallographic structures along the sheet thickness leads to a decrease in hardness and strength characteristics from an accelerated cooled surface to the opposite.
При двухстороннем ускоренном охлаждении листа по сечению образуется практически одного вида микроструктура, например феррито-бейнитная. Поэтому твердость по толщине листа существенно не меняется, т.е. постоянная.With double-sided accelerated sheet cooling, almost one type of microstructure, for example, ferrite-bainitic, is formed over the cross section. Therefore, the hardness in the thickness of the sheet does not change significantly, i.e. constant.
По предлагаемому способу лист изгибают таким образом, чтобы более прочная сторона (ускоренно охлажденная) испытывала деформацию растяжения, а менее прочная - деформацию сжатия. При изгибе нейтральная линия деформации будет смещена относительно геометрически средней линии сечения в сторону большей прочности. Такое смещение нейтральной линии является следствием выполнения условия равновесия листа (сумма моментов сил сжатия должна быть равна сумме моментов сил растяжения).According to the proposed method, the sheet is bent in such a way that the stronger side (accelerated chilled) experiences tensile deformation, and the less durable side - compression deformation. When bending, the neutral strain line will be shifted relative to the geometrically midline of the section in the direction of greater strength. Such a shift of the neutral line is a consequence of the fulfillment of the equilibrium condition of the sheet (the sum of the moments of compression forces should be equal to the sum of the moments of tensile forces).
Вследствие смещения нейтральной линии деформации в сторону растянутых волокон происходит уменьшение деформации растяжения и увеличение деформации сжатия на поверхностях бруса. В соответствии с Фиг. 1в деформация на растянутой поверхности - 
Из сравнения Фиг. 1а, б, в, видно, что наименьшая деформация растянутой поверхности листа при изгибе соответствует по предлагаемому способу: 
Также видно, что по предлагаемому способу деформация сжатия будет максимальной из рассмотренных вариантов: 
Это соответствует тому, что напряжения сжатия по предлагаемому способу будут наибольшие, но зарождение и распространение трещины будет максимально затруднено. Это приводит к повышению трещиностойкости материала.This corresponds to the fact that the compression stresses according to the proposed method will be greatest, but the nucleation and propagation of the crack will be most difficult. This leads to an increase in crack resistance of the material.
Снижение уровня растягивающих напряжений на растянутой поверхности при изгибе листа позволяет дополнительно уменьшить радиус изгиба (увеличить степень деформации) и расширить технологические возможности материала.Reducing the level of tensile stresses on the stretched surface during bending of the sheet allows to further reduce the bending radius (increase the degree of deformation) and expand the technological capabilities of the material.
Пример конкретного выполненияConcrete example
Для опробования предлагаемого способа термической обработки использовалась горячекатаная листовая сталь марки 14Г2 толщиной 14 мм. Образцы размером 200×300 мм вырезали из листов, нагревали в электрической печи до 930°C с последующим односторонним охлаждением до комнатной температуры.To test the proposed method of heat treatment used hot rolled sheet steel grade 14G2 with a thickness of 14 mm. Samples 200 × 300 mm in size were cut from sheets, heated in an electric furnace to 930 ° C, followed by one-sided cooling to room temperature.
Плотность теплового потока при охлаждении составляла 3 МВт/м2. По толщине образца измеряли твердость по Виккерсу. На Фиг. 2 представлено изменение твердости по толщине образца от ускоренно охлажденной поверхности к противоположной.The heat flux density during cooling was 3 MW / m 2 . The thickness of the sample was measured by Vickers hardness. In FIG. Figure 2 shows the change in hardness over the thickness of the sample from an accelerated cooled surface to the opposite.
При чистом изгибе такого образца на радиус R=48 мм (имитация сворачивания образца в трубу) упрочненной поверхностью наружу (выпуклая сторона) смещение нейтральной линии деформации в сторону растянутых волокон составляет 1,5 мм.With a pure bend of such a sample to a radius of R = 48 mm (imitation of folding of the sample into a pipe) with a hardened surface to the outside (convex side), the shift of the neutral strain line towards the stretched fibers is 1.5 mm.
Деформация растянутой поверхности составляет ε=11,4%. Напряжения растяжения (σ) в поверхностном растянутом слое вычисляем по формуле [5]:The deformation of the stretched surface is ε = 11.4%. The tensile stresses (σ) in the surface stretched layer are calculated by the formula [5]:
где A и n - постоянные для данной марки стали.where A and n are constants for a given steel grade.
Для данного класса сталей A=1200 МПа, n=0,25 [6]. Подставляя численные значения в формулу (3), получим, что σ=70 МПа.For this class of steels, A = 1200 MPa, n = 0.25 [6]. Substituting the numerical values in the formula (3), we obtain that σ = 70 MPa.
Второй (контрольный) образец подвергался аналогичному нагреву и охлаждению. Но при изгибе упрочненная сторона была внутренней поверхностью трубы. В этом случае нейтральная линия деформации смещается в сторону сжатых волокон на 1,5 мм, и деформация на растянутой поверхности составляет ε=17,8%. Напряжения растяжения, вычисленные по формуле (3), составляют σО=78 МПа.The second (control) sample was subjected to similar heating and cooling. But in bending, the hardened side was the inner surface of the pipe. In this case, the neutral strain line is shifted toward the compressed fibers by 1.5 mm, and the strain on the stretched surface is ε = 17.8%. The tensile stresses calculated by the formula (3) are σ О = 78 MPa.
Видно, что σ<σО. Это означает, что по предлагаемому способу уровень напряжений растяжения меньше, чем по существующему, не менее чем на 10%.It can be seen that σ <σ About. This means that according to the proposed method, the level of tensile stresses is less than the existing one by at least 10%.
В таблицу сведены данные для стали 14Г2 после термической обработки по предлагаемому способу и существующему и изгибу с радиусом кривизны 48 мм. Данные представлены для растянутой стороны как наиболее опасной по критерию трещиностойкости.The table summarizes the data for steel 14G2 after heat treatment according to the proposed method and the existing and bending with a radius of curvature of 48 mm The data are presented for the stretched side as the most dangerous according to the criterion of crack resistance.
Вследствие этого применение предлагаемого способа при изготовлении труб позволяет повысить их трещиностойкость.As a result, the application of the proposed method in the manufacture of pipes can increase their crack resistance.
Снижение уровня растягивающих напряжений и увеличение уровня сжимающих напряжений позволяет повысить рабочее давление внутри трубы, что увеличивает количество прокачиваемого по трубе продукта, например нефти или газа.Reducing the level of tensile stresses and increasing the level of compressive stresses can increase the working pressure inside the pipe, which increases the amount of product pumped through the pipe, such as oil or gas.
ЛитератураLiterature
1. Термическое упрочнение проката / под ред. Стародубова К.Ф. - М.: Металлургия, - 1970. - 368 с.1. Thermal hardening of rolled products / ed. Starodubova K.F. - M .: Metallurgy, - 1970. - 368 p.
2. А.с., СССР, №1039973, кл. 21 Д 9/48, Опубл. 30.10.88. Бюл. №40.2. A.S., USSR, No. 1039973, class. 21 D 9/48, Publ. 10.30.88. Bull. Number 40.
3. Финкель В.М. Физические основы торможения разрушения. - М.: Металлургия. - 1977. - 360 с.3. Finkel V.M. The physical basis of inhibition of destruction. - M.: Metallurgy. - 1977. - 360 p.
4. Патент Украины на полезную модель №83624, Опубл. 25.09.2013. Бюл. №18 от 2013 г.4. Patent of Ukraine for utility model No. 83624, Publ. 09/25/2013. Bull. No. 18 of 2013
5. Пашков Ю.И., Иванов М.А. К вопросу оценки трещиностойкости труб по ударной вязкости и пробе DWTT / Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия. Металлургия. Т. 14, №4, 2014. С. 52-57.5. Pashkov Yu.I., Ivanov M.A. On the issue of assessing pipe crack resistance by impact strength and DWTT sample / Bulletin of the South Ural State University. Series. Metallurgy. T. 14, No. 4, 2014.S. 52-57.
6. Подгайский М.С. Пластическое деформирование при циклическом знакопеременном изгибе / М.С. Подгайский, А.Б. Максимов, Т.М. Наливайченко // Физико-химическая механика материалов. - 1983, - №1. - С. 115-116.6. Podgaysky M.S. Plastic deformation under cyclic alternating bending / M.S. Podgaysky, A.B. Maximov, T.M. Nalivaichenko // Physico-chemical mechanics of materials. - 1983, - No. 1. - S. 115-116.
7. Кроха В.А. Упрочнение металлов при холодной пластической деформации. - М.: Машиностроение. - 1980. - 157 с.7. Kroha V.A. Hardening of metals during cold plastic deformation. - M.: Mechanical Engineering. - 1980. - 157 p.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015123422A RU2608445C2 (en) | 2015-06-15 | 2015-06-15 | Method for thermal treatment of rolled sheet for bending |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015123422A RU2608445C2 (en) | 2015-06-15 | 2015-06-15 | Method for thermal treatment of rolled sheet for bending |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015123422A RU2015123422A (en) | 2017-01-10 |
| RU2608445C2 true RU2608445C2 (en) | 2017-01-18 |
Family
ID=57955720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015123422A RU2608445C2 (en) | 2015-06-15 | 2015-06-15 | Method for thermal treatment of rolled sheet for bending |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2608445C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2790243C1 (en) * | 2022-01-11 | 2023-02-15 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Керченский государственный морской технологический университет" | Method for deformation and heat treatment of flat steel |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU706159A1 (en) * | 1978-06-05 | 1979-12-30 | Уральский ордена Трудового Красного Знамени политехнический институт им. С.М.Кирова | Method of bending metallic articles |
| SU1214770A1 (en) * | 1984-07-04 | 1986-02-28 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Method of manufacturing spring leaves |
| RU2015773C1 (en) * | 1991-04-08 | 1994-07-15 | Научно-исследовательский институт автоматизированных средств производства и контроля | Method of billets bending |
| RU94046446A (en) * | 1993-03-25 | 1996-09-10 | Институт подставовых проблем техники (PL) | Method of bending metallic objects |
| RU2011122064A (en) * | 2011-05-31 | 2012-12-10 | Открытое акционерное общество "Комсомольское-на-Амуре авиационное производственное объединение имени Ю.А. Гагарина" | METHOD FOR FORMING DETAILS |
| UA83624U (en) * | 2013-02-11 | 2013-09-25 | Керченский Государственный Морской Технологический Университет | Method for increasing strength of pipes |
-
2015
- 2015-06-15 RU RU2015123422A patent/RU2608445C2/en active IP Right Revival
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU706159A1 (en) * | 1978-06-05 | 1979-12-30 | Уральский ордена Трудового Красного Знамени политехнический институт им. С.М.Кирова | Method of bending metallic articles |
| SU1214770A1 (en) * | 1984-07-04 | 1986-02-28 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Method of manufacturing spring leaves |
| RU2015773C1 (en) * | 1991-04-08 | 1994-07-15 | Научно-исследовательский институт автоматизированных средств производства и контроля | Method of billets bending |
| RU94046446A (en) * | 1993-03-25 | 1996-09-10 | Институт подставовых проблем техники (PL) | Method of bending metallic objects |
| RU2011122064A (en) * | 2011-05-31 | 2012-12-10 | Открытое акционерное общество "Комсомольское-на-Амуре авиационное производственное объединение имени Ю.А. Гагарина" | METHOD FOR FORMING DETAILS |
| UA83624U (en) * | 2013-02-11 | 2013-09-25 | Керченский Государственный Морской Технологический Университет | Method for increasing strength of pipes |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2790243C1 (en) * | 2022-01-11 | 2023-02-15 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Керченский государственный морской технологический университет" | Method for deformation and heat treatment of flat steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2015123422A (en) | 2017-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Xiong et al. | Mechanical properties of heat-treated high tensile structural steel at elevated temperatures | |
| Sjöström et al. | Thermal fatigue testing of chromium martensitic hot-work tool steel after different austenitizing treatments | |
| Golling et al. | Influence of microstructure on the fracture toughness of hot stamped boron steel | |
| Mishra et al. | Effect of tempering temperature, plate thickness and presence of holes on ballistic impact behavior and ASB formation of a high strength steel | |
| RU2493287C2 (en) | Steel material with high resistance to initiation of ductile cracks from zone subjected to welding heat impact, and basic material, and their production method | |
| Paul et al. | High and low cycle fatigue performance comparison between micro-alloyed and TMT rebar | |
| Jiang et al. | Experimental investigation on mechanical behaviours of TMCP high strength steel | |
| Ślęzak et al. | A comparative LCF study of S960QL high strength steel and S355J2 mild steel | |
| Roumina et al. | Bending properties of functionally graded 300M steels | |
| Liang et al. | Effect of cold-form and tensile strain rate on mechanical properties of Q345 steel at elevated temperatures | |
| Leskovšek et al. | Relations between fracture toughness, hardness and microstructure of vacuum heat-treated high-speed steel | |
| Singh et al. | Effect of cold rolling on mechanical properties and ballistic performance of nitrogen-alloyed austenitic steels | |
| Avishan et al. | High strain rate deformation of nanostructured super bainite | |
| Sgobba et al. | A comparative assessment of metallurgical and mechanical properties of two austenitic stainless steels for the conductor jacket of the ITER Central Solenoid | |
| Gupta et al. | Energy dissipation and notch sensitivity of mild steel at different strain rates and temperatures | |
| RU2608445C2 (en) | Method for thermal treatment of rolled sheet for bending | |
| Milner et al. | Effects of induced shear deformation on microstructure and texture evolution in CP-Ti rolled sheets | |
| JP6656139B2 (en) | Nitride plate component and method of manufacturing the same | |
| Reis et al. | Hot tensile behavior and fracture characteristics of a plasma nitrided maraging 300 steel | |
| JP6962084B2 (en) | A method for determining the cooling rate of a steel pipe and a method for manufacturing a steel pipe using the method. | |
| Pyshmintsev et al. | Laboratory criteria of crack resistance of high-strength steels for gas main pipelines | |
| Morozova et al. | Influence of the direction of propagation of the main crack on the fracture mechanism upon impact bending of samples of high-viscous steel with a filamentary structure. Tensile Region | |
| Hager et al. | Properties of quenched and self-tempered reinforcing steel subjected to high temperature and different cooling conditions | |
| Järvenpää et al. | Comparison of the formability of austenitic reversion-treated and temper-rolled 17Cr-7Ni steels | |
| Lu et al. | Research on Forming Temperature of Metastable Austenitic Stainless Steel Head Based on Strain-Induced Martensitic Transformation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170616 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20190606 |