RU2606824C2 - Method of centrifugal casting of thin-wall tubes of heat-resistant alloys - Google Patents

Method of centrifugal casting of thin-wall tubes of heat-resistant alloys Download PDF

Info

Publication number
RU2606824C2
RU2606824C2 RU2015101782A RU2015101782A RU2606824C2 RU 2606824 C2 RU2606824 C2 RU 2606824C2 RU 2015101782 A RU2015101782 A RU 2015101782A RU 2015101782 A RU2015101782 A RU 2015101782A RU 2606824 C2 RU2606824 C2 RU 2606824C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
metal
mold
temperature
heat
liq
Prior art date
Application number
RU2015101782A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2015101782A (en
Inventor
Алексей Сергеевич Орыщенко
Юрий Алексеевич Уткин
Александр Васильевич Пименов
Никита Вильевич Вовченко
Original Assignee
Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") filed Critical Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей")
Priority to RU2015101782A priority Critical patent/RU2606824C2/en
Publication of RU2015101782A publication Critical patent/RU2015101782A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2606824C2 publication Critical patent/RU2606824C2/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
    • B22D13/02—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force of elongated solid or hollow bodies, e.g. pipes, in moulds rotating around their longitudinal axis

Abstract

FIELD: technological processes.
SUBSTANCE: invention relates to metallurgy and can be used for casting of complex alloyed heat-resistant alloy 50H32N43V5S2B2, in particular tubes with diameter of 0.076–0.159 m, wall thickness 0.008–0.014 m and length 3.0 m. On internal surface of mold heat-insulating material is applied as layer with thickness of 0.0007–0.0012 m. Metal released from furnace into ladle is poured into mold, heated to 150–250 °C and rotating with speed corresponding to value of gravitation coefficient, equal to 70–160, on inner surface of cast. Metal tapping from furnace into ladle is carried out at temperature within range [Tliq+k1⋅(1,695-Tliq)] °C, where Tliq is liquidus temperature of metal, k1 – empirical coefficient equal to 0.78…1.00. Pouring of metal into mold is performed at weight rate of 8–16 kg/s and temperature within range of [Tliq+k2⋅(1,595-Tliq)] °C, where k2 is empirical coefficient equal to 0.77…1.00.
EFFECT: production of pipes with dense and uniform structure, having improved short-term and long-term mechanical properties.
1 cl, 3 tbl

Description

Изобретение относится к литейно-металлургическому производству и может быть использовано при отливке методом центробежного литья тонкостенных труб из сложнолегированных жаростойких жаропрочных сплавов типа 50Х32Н43В5С2Б2, в состав которых вводятся тугоплавкие элементы (ниобий, вольфрам, молибден). Данные сплавы и изготавливаемые из них трубы нашли применение в нефтехимии в качестве радиантных труб печных агрегатов, температура эксплуатации которых составляет 850-1100°С.The invention relates to foundry and metallurgical production and can be used for centrifugal casting of thin-walled pipes from complex alloyed heat-resistant heat-resistant alloys of the type 50X32H43B5C2B2, which include refractory elements (niobium, tungsten, molybdenum). These alloys and pipes made from them have found application in petrochemistry as radiant pipes of furnace units, the operating temperature of which is 850-1100 ° С.

Рассматриваемые сплавы имеют повышенный уровень жаропрочности при температурах эксплуатации, высокую стойкость к окислению и сопротивление науглероживанию. При комнатной температуре сплавы характеризуются удовлетворительной пластичностью (относительное удлинение при испытаниях на статическое растяжение находится на уровне 5-7%) и обычно используются в литом состоянии.The alloys under consideration have a high level of heat resistance at operating temperatures, high oxidation resistance and carbonization resistance. At room temperature, the alloys are characterized by satisfactory ductility (relative elongation in static tensile testing is 5-7%) and are usually used in the cast state.

Для выплавки жаростойких жаропрочных хромоникелевых сплавов и сталей используются индукционные печи с основной футеровкой. При выплавке сплавов компоненты состава вводятся как в виде ферросплавов, так и чистом виде (хром, никель, ниобий, вольфрам, молибден). Необходимость введения металлов в чистом виде связана с ограничением содержания в сплавах железа, вредных примесей и неметаллических включений, ухудшающих структуру стенки трубы и понижающих жаропрочность металла. Изготовление центробежно-литых труб из рассматриваемых сплавов сопровождается возникновением таких дефектов, как пористость со стороны внутренней поверхности, спаи и неслитины на внешней поверхности, неметаллические включения по сечению отливки, а также формированием разориентированной дендритной структуры, обуславливающей снижение механических характеристик, особенно при длительном статическом нагружении при повышенных температурах (жаропрочность).Induction furnaces with a main lining are used for smelting heat-resistant heat-resistant chromium-nickel alloys and steels. When smelting alloys, the components of the composition are introduced both in the form of ferroalloys and in pure form (chromium, nickel, niobium, tungsten, molybdenum). The need for the introduction of metals in pure form is associated with a limitation of the content in iron alloys, harmful impurities and nonmetallic inclusions that worsen the structure of the pipe wall and reduce the heat resistance of the metal. The manufacture of centrifugally cast pipes from the alloys under consideration is accompanied by the occurrence of defects such as porosity from the inner surface, junctions and neslitins on the outer surface, nonmetallic inclusions along the casting cross section, and the formation of a misoriented dendritic structure, which leads to a decrease in mechanical characteristics, especially under prolonged static loading at elevated temperatures (heat resistance).

Известен способ центробежного литья трубных заготовок [1], который может быть использован при центробежной отливке тонкостенных трубных заготовок большого диаметра, в частности труб из стали 15Х1М1Ф для паропроводов энергоблоков и насадок горелок котлоагрегатов из стали 03Х23Н26Ю5Т. Отношение длины к наружному диаметру трубных заготовок, отливаемых указанным способом, составляет 5-20, что ограничивает его применение при изготовлении радиантных труб, наружный диаметр которых менее 0,15 м при длине заготовки 3 м.A known method of centrifugal casting of pipe billets [1], which can be used in centrifugal casting of thin-walled pipe billets of large diameter, in particular pipes made of steel 15X1M1F for steam pipelines of power units and nozzles of burners of boiler units made of steel 03X23H26YU5T. The ratio of the length to the outer diameter of the pipe billets cast in this way is 5-20, which limits its use in the manufacture of radiant pipes, the outer diameter of which is less than 0.15 m with a billet length of 3 m.

Наиболее близок к заявленному изобретению (прототип) способ центробежной отливки длинномерных тонкостенных стальных труб [2], включающий нанесение на внутреннюю поверхность изложницы теплоизоляционного материала, заливку металла с помощью короткого литникового желоба в форму с горизонтальной осью вращения, отличающийся тем, что теплоизоляционное покрытие из противопригарной краски наносят толщиной слоя 0,0007-0,0015 м на внутреннюю поверхность изложницы, нагретую с нарастающей температурой по ее длине с 200°С у заливочного конца до 300°С у незаливочного ее конца, заливку металла осуществляют с массовой скоростью 20-40 кг/с и с температурой, превышающей его температуру ликвидуса на 120-210°С, при частоте вращения формы, соответствующей величине гравитационного коэффициента 120-220 на внутренней поверхности отливки. Указанный способ применим при изготовлении длинномерных тонкостенных стальных труб диаметром 0,06-0,35 м толщиной стенки 0,006-0,020 м и длиной до 6,0 м из таких сталей, как 04Х14Н19ЮТ, 08Х18Н10Т, 45Х25Н20С2Л, 20Х25Н19С2Л, Х23Н18Л и ряда других.Closest to the claimed invention (prototype) is a method for centrifugal casting of long thin-walled steel pipes [2], comprising applying a heat-insulating material to the inner surface of a mold, pouring metal with a short gutter into a mold with a horizontal axis of rotation, characterized in that the heat-insulating coating is made of non-stick paints are applied with a layer thickness of 0.0007-0.0015 m on the inner surface of the mold, heated with increasing temperature along its length from 200 ° C at the pouring end to 300 ° C at pouring its end, pouring the metal is carried out with a mass speed of 20-40 kg / s and with a temperature exceeding its liquidus temperature by 120-210 ° C, with a mold rotation speed corresponding to the value of the gravitational coefficient 120-220 on the inner surface of the casting. The specified method is applicable in the manufacture of long, thin-walled steel pipes with a diameter of 0.06-0.35 m wall thickness of 0.006-0.020 m and a length of 6.0 m from steel such as 04X14H19UT, 08X18H10T, 45X25H20S2L, 20X25H19S2L, Kh23N18L and several others.

Однако применение способа [2] при изготовлении труб из сложнолегированных сплавов типа 50Х32Н43В5С2Б2 приводит к появлению следующих недостатков:However, the use of the method [2] in the manufacture of pipes from complex alloyed alloys of the type 50X32N43V5C2B2 leads to the appearance of the following disadvantages:

- пористость металла по сечению трубы;- porosity of the metal over the cross section of the pipe;

- превышение глубины дефектного слоя на внутренней поверхности трубы величины припуска на механическую обработку;- excess depth of the defective layer on the inner surface of the pipe size of the allowance for machining;

- снижение кратковременных и длительных механических характеристик металла труб.- reduction of short-term and long-term mechanical characteristics of pipe metal.

Возникновение указанных недостатков связано со следующими причинами:The occurrence of these shortcomings is associated with the following reasons:

- отсутствие требований к температуре нагрева расплава в печи при выплавке сплавов, что особенно важно для улучшения качества расплава;- the lack of requirements for the temperature of heating the melt in the furnace during smelting of alloys, which is especially important for improving the quality of the melt;

- недостаточный перегрев расплава при его заливке при расчете по приведенному в [2] условию, связанный с тем, что рассматриваемые многокомпонентные сплавы имеют пониженную температуру ликвидуса и пониженную вязкость расплава;- insufficient melt overheating during pouring when calculating according to the condition given in [2], due to the fact that the considered multicomponent alloys have a low liquidus temperature and a lower melt viscosity;

- высокая скорость заливки металла, которая при отливке труб длиной 3 м приводит к объемной кристаллизации металла и формированию разориентированной структуры, в которой присутствуют поры и неметаллические включения.- high speed of metal pouring, which, when casting pipes 3 m long, leads to bulk crystallization of the metal and the formation of a disoriented structure in which pores and non-metallic inclusions are present.

Технический результат, обеспечиваемый предлагаемым изобретением, заключается в устранении указанных недостатков, повышении надежности технологического процесса при изготовлении тонкостенных труб из сплавов типа 50Х32Н43В5С2Б2 с гарантированной плотной и однородной структурой, обладающих высокими кратковременными и длительными механическими характеристиками.The technical result provided by the present invention consists in eliminating these drawbacks, increasing the process reliability in the manufacture of thin-walled pipes from alloys of type 50X32H43B5C2B2 with a guaranteed dense and uniform structure, with high short-term and long-term mechanical characteristics.

Указанный технический результат достигается тем, что в способе центробежной отливки тонкостенных труб из сплава 50Х32Н43В5С2Б2, включающем нанесение на внутреннюю поверхность формы теплоизоляционного материала слоем толщиной 0,0007-0,0012 м, выпуск металла из печи в ковш, заливку металла с массовой скоростью 8-16 кг/с в форму, нагретую до температуры 150-250°С и вращающуюся вокруг горизонтальной оси со скоростью, соответствующей величине гравитационного коэффициента, равного 70-160, на внутренней поверхности отливки, выпуск металла из печи в ковш осуществляют при температуре [Тлик+k1⋅(1695-Тлик)]°С, а заливку металла из ковша в форму при температуре [Тлик+k2⋅(1595-Тлик)]°С, где Тлик - температура ликвидуса металла, k1=0,78…1,00, k2=0,77…1,00 - эмпирические коэффициенты, определяющие степень перегрева металла выше температуры ликвидуса.The specified technical result is achieved by the fact that in the method of centrifugal casting of thin-walled tubes made of 50X32N43V5S2B2 alloy, which involves applying a heat-insulating material to the inner surface of the mold with a thickness of 0.0007-0.0012 m, letting the metal out of the furnace into the ladle, pouring the metal at a mass speed of 8- 16 kg / s in a mold heated to a temperature of 150-250 ° C and rotating around a horizontal axis with a speed corresponding to a gravitational coefficient of 70-160 on the inner surface of the casting, metal is released from the furnace into the ladle they melt at a temperature of [T face + k 1 ⋅ (1695-T face )] ° C, and pouring metal from a ladle into a mold at a temperature of [T face + k 2 ⋅ (1595 face T)] ° C, where T face - metal liquidus temperature, k 1 = 0.78 ... 1.00, k 2 = 0.77 ... 1.00 - empirical coefficients that determine the degree of metal overheating above the liquidus temperature.

Нагрев металла в печи до температуры [Тлик+k1⋅(1695-Тлик)]°С, где Тлик - температура ликвидуса металла, k1=0,78…1,00, обеспечивает полное растворение неметаллических включений и гомогенизацию расплава, а также сохранение необходимого перегрева в процессе транспортировки жидкого металла в ковше до заливочной воронки машины центробежного литья. Снижение температуры нагрева ниже указанного в формуле диапазона приводит к активации центров объемной кристаллизации, в результате которой с внутренней стороны трубы формируется дефектный слой, превышающий припуск на механическую обработку. Нагрев выше диапазона приводит к насыщению металла кислородом и азотом и понижению длительной прочности металла, а также разрушению футеровки печи.Heating the metal in the furnace to a temperature of [T Lik + k 1 ⋅ (1695-T Lik )] ° C, where T Lik is the liquidus temperature of the metal, k 1 = 0.78 ... 1.00, ensures complete dissolution of non-metallic inclusions and homogenization of the melt , as well as maintaining the necessary overheating during the transportation of liquid metal in the ladle to the filling funnel of the centrifugal casting machine. Lowering the heating temperature below the range specified in the formula leads to the activation of volume crystallization centers, as a result of which a defective layer is formed on the inside of the pipe, exceeding the machining allowance. Heating above the range leads to saturation of the metal with oxygen and nitrogen and a decrease in the long-term strength of the metal, as well as the destruction of the lining of the furnace.

Нагрев формы до температуры 150-250°С обеспечивает оптимальные условия долговечной эксплуатации металлической формы и тепловые условия направленной кристаллизации металла трубы. Нагрев менее 150°С приводит к тепловому удару при заливке расплавленного металла и повышенному износу формы. При нагреве свыше 250°С при кристаллизации металла возникает встречный фронт с внутренней поверхности отливки, приводящий к появлению дефектного слоя в сечении стенки трубы.Heating the mold to a temperature of 150-250 ° C provides optimal conditions for the long-term operation of the metal mold and the thermal conditions of directional crystallization of the pipe metal. Heating less than 150 ° C leads to thermal shock during pouring of molten metal and increased wear of the mold. When heated above 250 ° C during metal crystallization, a counter front arises from the inner surface of the casting, leading to the appearance of a defective layer in the cross section of the pipe wall.

Нанесение на внутреннюю поверхность формы теплоизоляционного материала слоем толщиной 0,0007-0,0012 м обеспечивает стойкость теплоизоляционного покрытия и оптимальные условия отвода тепла при кристаллизации металла в форме. При толщине слоя менее 0,0007 м происходит размытие теплоизоляционного материала и припаивание отливки к поверхности формы. При толщине слоя более 0,0012 м уменьшается скорость отвода тепла и не обеспечиваются условия направленной кристаллизации металла, что приводит к появлению пористости металла.Application of a heat-insulating material to the inner surface of the mold with a layer with a thickness of 0.0007-0.0012 m ensures the durability of the heat-insulating coating and optimal conditions for heat removal during crystallization of the metal in the mold. When the layer thickness is less than 0.0007 m, the thermal insulation material is blurred and the casting is soldered to the mold surface. When the layer thickness is more than 0.0012 m, the rate of heat removal decreases and the conditions of directional crystallization of the metal are not provided, which leads to the appearance of porosity of the metal.

Заливка металла с массовой скоростью 8-16 кг/с при изготовлении труб длиной 3 м обеспечивает равномерное заполнение формы, создает условия для направленного затвердевания металла по сечению трубы от наружной поверхности. Заливка со скоростью менее 8 кг/с приводит к образованию неслитин и спаев на наружной поверхности трубной заготовки. Заливка со скоростью более 16 кг/с приводит к появлению встречного фронта кристаллизации с образованием пористого металла в сечении трубы.Pouring metal with a mass speed of 8-16 kg / s in the manufacture of pipes with a length of 3 m ensures uniform filling of the mold, creates the conditions for directional solidification of metal along the pipe cross section from the outer surface. Filling at a rate of less than 8 kg / s leads to the formation of neslitins and junctions on the outer surface of the tube billet. Pouring at a speed of more than 16 kg / s leads to the appearance of a counter crystallization front with the formation of a porous metal in the pipe section.

Заливка металла с температурой [Тлик+k2⋅(1595-Тлик)]°С, где k2=0,77…1,0, обеспечивает формирование направленной кристаллизации отливки. Снижение температуры металла при заливке ниже указанного в формуле диапазона приводит при его кристаллизации в изложнице к формированию разориентированной дендритной структуры, имеющей пониженные механические характеристики. Температура выше диапазона приводит к размытию противопригарной краски со стороны заливочного конца трубы и возникновению усадочных трещин при охлаждении трубы.The pouring of the metal with a temperature of [T face + k 2 ⋅ (1595-T face )] ° C, where k 2 = 0.77 ... 1.0, ensures the formation of directional crystallization of the casting. A decrease in the temperature of the metal during pouring below the range indicated in the formula leads, during its crystallization in the mold, to the formation of a disoriented dendritic structure having reduced mechanical characteristics. Temperature above the range leads to blurring of non-stick paint from the pouring end of the pipe and the occurrence of shrinkage cracks during cooling of the pipe.

Скорость вращения формы вокруг горизонтальной оси, обеспечивающая величину гравитационного коэффициента k=70-160 на внутренней поверхности отливки (k=ω2r/g, где ω - угловая скорость вращения формы, рад/с, ω=2πn, где n - частота вращения формы, 1/с, r - радиус вращения точки расплава, g≈9,8 м/с2 - ускорение свободного падения) обеспечивает формирование плотной структуры металла трубы. При величине k на внутренней поверхности менее 70 толщина дефектного слоя увеличивается свыше припуска на механическую обработку в связи с увеличением количества невсплывших неметаллических и шлаковых включений в металле. При величине k свыше 160 происходит размытие слоя противопригарного покрытия, припаивание отливки к форме, а также образование поперечных трещин.The rotational speed of the mold around the horizontal axis, providing the value of the gravitational coefficient k = 70-160 on the inner surface of the casting (k = ω 2 r / g, where ω is the angular velocity of the mold, rad / s, ω = 2πn, where n is the rotational speed shape, 1 / s, r is the radius of rotation of the melt point, g≈9.8 m / s 2 is the acceleration of gravity) provides the formation of a dense structure of the pipe metal. When the value of k on the inner surface is less than 70, the thickness of the defective layer increases above the allowance for machining due to an increase in the number of non-floated non-metallic and slag inclusions in the metal. With a value of k above 160, the non-stick coating layer is blurred, the casting is soldered to the mold, as well as the formation of transverse cracks.

В ФГУП «ЦНИИ КМ «Прометей» предлагаемое изобретение было реализовано в условиях опытного металлургического производства при изготовлении труб из жаростойкого жаропрочного сплава 50Х32Н43В5С2Б2 для печей пиролиза этилена. Выплавка металла производилась в индукционной печи ИСТ-0,25, изготовление труб на машине центробежного литья В5-3000 фирмы

Figure 00000001
. Были изготовлены трубы длиной 3 м наружным диаметром 125 мм и толщиной стенки 14 мм. В таблице 1 приведен химический состав металла труб и температура ликвидуса (Тлик), определение которой было произведено методом дифференциальной сканирующей калориметрии (ДСК) на приборе синхронного термического анализа «Netzsch STA 449F1 Jupiter», Германия. Трубы изготавливались на технологических режимах, соответствующих прототипу [2] и предлагаемому способу. Технологические параметры режимов изготовления труб приведены в таблице 2.In FSUE TsNII KM Prometey, the proposed invention was implemented under experimental metallurgical production in the manufacture of pipes made of heat-resistant heat-resistant alloy 50X32N43V5S2B2 for ethylene pyrolysis furnaces. The smelting of metal was carried out in an induction furnace IST-0.25, the manufacture of pipes on a centrifugal casting machine B5-3000 company
Figure 00000001
. Pipes were made 3 m long with an outer diameter of 125 mm and a wall thickness of 14 mm. Table 1 shows the chemical composition of the pipe metal and the liquidus temperature (T face ), which was determined by differential scanning calorimetry (DSC) on a synchronous thermal analysis instrument "Netzsch STA 449F1 Jupiter", Germany. The pipes were manufactured in technological modes corresponding to the prototype [2] and the proposed method. The technological parameters of the pipe manufacturing modes are given in table 2.

Изготовленные трубы были подвергнуты контролю и испытаниям в соответствии с требованиями ТУ 1333-048-07516250-2010 на радиантные трубы, а также дополнительным испытаниям на длительную прочность и ползучесть по ГОСТ 10145-81 и ГОСТ 3248-81. Результаты испытаний, приведенные в таблице 3, показывают, что трубы, изготовленные по предлагаемому способу, удовлетворяют требованиям технических условий, металл труб имеет высокие показатели прочности при комнатной температуре и повышенный уровень жаропрочности при рабочих температурах по сравнению с металлом трубы, изготовленной на режимах, соответствующих прототипу.The manufactured pipes were subjected to control and testing in accordance with the requirements of TU 1333-048-07516250-2010 for radiant pipes, as well as additional tests for long-term strength and creep according to GOST 10145-81 and GOST 3248-81. The test results shown in table 3 show that the pipes manufactured by the proposed method meet the requirements of the technical conditions, the pipe metal has high strength at room temperature and an increased level of heat resistance at operating temperatures compared to the pipe metal made in the modes corresponding to prototype.

Figure 00000002
Figure 00000002

Figure 00000003
Figure 00000003

Figure 00000004
Figure 00000004

Технико-экономическая эффективность предлагаемого способа по сравнению с прототипом выражается в повышении служебных характеристик центробежно-литых труб и в снижении количества брака при их изготовлении.The technical and economic efficiency of the proposed method in comparison with the prototype is expressed in increasing the service characteristics of centrifugally cast pipes and in reducing the number of defects in their manufacture.

Источники информацииInformation sources

1. Авторское свидетельство СССР 1316747, кл. B22D 13/00, 1987 г.1. USSR author's certificate 1316747, cl. B22D 13/00, 1987

2. Патент РФ 2388575, кл. B22D 13/00, 2010 г.2. RF patent 2388575, cl. B22D 13/00, 2010

Claims (1)

Способ центробежной отливки тонкостенных труб из сплава 50Х32Н43В5С2Б2, включающий нанесение на внутреннюю поверхность формы теплоизоляционного материала слоем толщиной 0,0007-0,0012 м, выпуск металла из печи в ковш, заливку металла с массовой скоростью 8-16 кг/с в форму, нагретую до температуры 150-250°С и вращающуюся вокруг горизонтальной оси со скоростью, соответствующей величине гравитационного коэффициента, равного 70-160, на внутренней поверхности отливки, при этом выпуск металла из печи в ковш осуществляют при температуре [Тлик+k1⋅(1695-Тлик)]°С, где Тлик - температура ликвидуса металла, к1 - эмпирический коэффициент, равный 0,78…1,00, а заливку металла из ковша в форму осуществляют при температуре [Тлик+k2⋅(1595-Тлик)]°С, где k2 - эмпирический коэффициент, равный 0,77…1,00.A method for centrifugal casting of thin-walled pipes from 50Х32Н43В5С2Б2 alloy, comprising applying a heat-insulating material to the inner surface of a mold with a layer 0.0007-0.0012 m thick, releasing metal from a furnace into a ladle, pouring metal at a mass speed of 8-16 kg / s into a heated mold to a temperature of 150-250 ° C and rotating about a horizontal axis at a speed corresponding to the magnitude of the gravitational factor of 70-160, on the inner surface of the casting, with the release of metal from the furnace into the ladle is carried out at a temperature [T face + k 1 ⋅ (1695 -T face )] ° C, g de T face - the temperature of the liquidus of the metal, to 1 - an empirical coefficient equal to 0.78 ... 1.00, and the metal is poured from the ladle into the mold at a temperature of [T face + k 2 ⋅ (1595-T face )] ° C, where k 2 is an empirical coefficient equal to 0.77 ... 1.00.
RU2015101782A 2015-01-21 2015-01-21 Method of centrifugal casting of thin-wall tubes of heat-resistant alloys RU2606824C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015101782A RU2606824C2 (en) 2015-01-21 2015-01-21 Method of centrifugal casting of thin-wall tubes of heat-resistant alloys

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015101782A RU2606824C2 (en) 2015-01-21 2015-01-21 Method of centrifugal casting of thin-wall tubes of heat-resistant alloys

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015101782A RU2015101782A (en) 2016-08-10
RU2606824C2 true RU2606824C2 (en) 2017-01-10

Family

ID=56612542

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015101782A RU2606824C2 (en) 2015-01-21 2015-01-21 Method of centrifugal casting of thin-wall tubes of heat-resistant alloys

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2606824C2 (en)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1316747A1 (en) * 1985-09-30 1987-06-15 Научно-Производственное Объединение По Технологии Машиностроения "Цниитмаш" Method of centrifugal casting of thin-walled elongated billets
RU2388575C1 (en) * 2009-03-03 2010-05-10 Александр Павлович Лях Method of spun casting of lengthy thin-wall steel pipes
US20140262112A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 United States Pipe And Foundry Company, Llc Centrifugal casting method and apparatus

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1316747A1 (en) * 1985-09-30 1987-06-15 Научно-Производственное Объединение По Технологии Машиностроения "Цниитмаш" Method of centrifugal casting of thin-walled elongated billets
RU2388575C1 (en) * 2009-03-03 2010-05-10 Александр Павлович Лях Method of spun casting of lengthy thin-wall steel pipes
US20140262112A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 United States Pipe And Foundry Company, Llc Centrifugal casting method and apparatus

Also Published As

Publication number Publication date
RU2015101782A (en) 2016-08-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5041029B2 (en) Method for producing high manganese steel
Taghavi et al. Study on the effect of prolonged mechanical vibration on the grain refinement and density of A356 aluminum alloy
Chirita et al. Influence of vibration on the solidification behaviour and tensile properties of an Al–18 wt% Si alloy
US2590311A (en) Process of and apparatus for continuously casting metals
Chirita et al. On assessment of processing variables in vertical centrifugal casting technique
RU2606824C2 (en) Method of centrifugal casting of thin-wall tubes of heat-resistant alloys
JP4301133B2 (en) Method for continuous casting of round slab, method for making round slab and seamless pipe
JP5942712B2 (en) Scum weir, thin slab manufacturing method, thin slab manufacturing equipment
JP5420422B2 (en) Continuous casting equipment and pouring nozzle
Steenkamp et al. Wear mechanisms of carbon-based refractory materials in SiMn tap-holes—Part II: in situ observation of chemical reactions
JP5893796B2 (en) Metal continuous casting process
RU2364649C1 (en) Modifier with refinement effect
RU2391181C1 (en) Method of centrifugal steel thick-wall billet casting
JP2002283025A (en) Iron-base shape memory alloy tube and its production method
JP5387497B2 (en) Manufacturing method of high alloy steel by continuous casting
JP2008290136A (en) Continuous casting method for low carbon high sulfur steel
JP4487824B2 (en) Bottom-blown tuyere used in refining vessels
Zheng et al. Compositional Optimization of ESR Slags for H13 Steel Containing Ce and Mg
JP5510476B2 (en) Injection tube
RU2607016C2 (en) Method of producing a cast composite material
RU2376105C2 (en) Method of continuous casting of blanks
RU2727369C1 (en) Method for unidirectional and accelerated hardening of large-size thick-walled centrifugal cast steel workpieces
CN110505929B (en) Tubular casting apparatus
Kvon et al. Vibration impact on properties and parameters of steel ingot porous structure
Nosochenko et al. Reducing Axial Segregation in a Continuous-Cast Semifinished Product by Micro-Alloying.

Legal Events

Date Code Title Description
FZ9A Application not withdrawn (correction of the notice of withdrawal)

Effective date: 20161025