RU2606368C1 - Intermetallic titanium-based alloy and article made therefrom - Google Patents
Intermetallic titanium-based alloy and article made therefrom Download PDFInfo
- Publication number
- RU2606368C1 RU2606368C1 RU2015144209A RU2015144209A RU2606368C1 RU 2606368 C1 RU2606368 C1 RU 2606368C1 RU 2015144209 A RU2015144209 A RU 2015144209A RU 2015144209 A RU2015144209 A RU 2015144209A RU 2606368 C1 RU2606368 C1 RU 2606368C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium
- alloy
- niobium
- gadolinium
- gamma
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
Abstract
Description
Изобретение относится к области цветной металлургии, а именно к сплавам на основе интерметаллидов титана и алюминия с рабочими температурами не выше 825 градусов Цельсия, изделия из которых могут быть использованы в конструкции авиационных газотурбинных двигателей и наземных энергетических установок.The invention relates to the field of non-ferrous metallurgy, and in particular to alloys based on titanium and aluminum intermetallic compounds with operating temperatures not exceeding 825 degrees Celsius, the products of which can be used in the construction of aircraft gas turbine engines and ground-based power plants.
Известен сплав на основе алюминида титана TiAl (US 4879092 А, C22C 14/00, опубл. 07.11.1989), имеющий следующий химический состав, мас. %:Known alloy based on titanium aluminide TiAl (US 4879092 A, C22C 14/00, publ. 07.11.1989), having the following chemical composition, wt. %:
Из известного сплава изготавливаются детали газотурбинных двигателей (лопатки турбины низкого давления), работающие при температурах до 750 градусов Цельсия (Kothari et al. // Progress in Aerospace Sciences. 2012. T. 55. C. 1-16). Данный сплав обладает сбалансированным комплексом литейных и технологических свойств, однако имеет существенные недостатки: сравнительно низкий предел длительной (за 100 часов) прочности при рабочих температурах (без дополнительной термической обработки) и низкую стойкость к окислению (жаростойкость) при температурах выше 600 градусов Цельсия, что требует применения защитных покрытий.The components of gas turbine engines (low pressure turbine blades) operating at temperatures up to 750 degrees Celsius are made from a known alloy (Kothari et al. // Progress in Aerospace Sciences. 2012. T. 55. C. 1-16). This alloy has a balanced set of casting and technological properties, but it has significant drawbacks: a relatively low limit of long-term (for 100 hours) strength at operating temperatures (without additional heat treatment) and low oxidation resistance (heat resistance) at temperatures above 600 degrees Celsius, which requires the use of protective coatings.
Известен сплав на основе алюминида титана TiAl (JP 10060564 А, C22C 14/00, опубл. 03.03.1998), имеющий следующий химический состав, мас. %:Known alloy based on titanium aluminide TiAl (JP 10060564 A, C22C 14/00, publ. 03.03.1998), having the following chemical composition, wt. %:
Данный сплав обладает хорошей термической стабильностью структуры и удовлетворительной жаростойкостью. К недостаткам сплава можно отнести крайне низкую пластичность при температуре 20 градусов Цельсия (относительное удлинение не превышает 1%).This alloy has good thermal stability of the structure and satisfactory heat resistance. The disadvantages of the alloy include extremely low ductility at a temperature of 20 degrees Celsius (elongation does not exceed 1%).
Известен сплав на основе алюминида титана TiAl (US 6294132 B1, C22C 14/00, опубл. 25.09.2001), имеющий следующий химический состав, мас. %:Known alloy based on titanium aluminide TiAl (US 6294132 B1, C22C 14/00, publ. 09/25/2001), having the following chemical composition, wt. %:
Основным недостатком известного сплава является повышенная вследствие высокого содержания ниобия плотность (на 20% по сравнению с нелегированным интерметаллидом TiAl) и, как следствие, низкие удельные свойства.The main disadvantage of the known alloy is the increased density due to the high niobium content (by 20% compared to the undoped TiAl intermetallic compound) and, as a consequence, low specific properties.
Наиболее близким аналогом предлагаемому новому сплаву по технической сущности и достигаемому эффекту является сплав на основе титана (RU 2191841 С2, C22C 14/00, опубл. 27.10.2002), принятый за прототип, содержащий алюминий, хром, ниобий, молибден, цирконий, кремний, углерод, олово и титан, при следующем соотношении компонентов, мас. %:The closest analogue to the proposed new alloy in technical essence and the achieved effect is an alloy based on titanium (RU 2191841 C2, C22C 14/00, publ. 10/27/2002), adopted as a prototype containing aluminum, chromium, niobium, molybdenum, zirconium, silicon , carbon, tin and titanium, in the following ratio of components, wt. %:
Сплав-прототип имеет следующие недостатки:The prototype alloy has the following disadvantages:
- высокую склонность к ликвации вследствие большого числа легирующих элементов, отличающихся температурами плавления, атомными массами, строением электронных оболочек атомов, а также взаимным химическим сродством;- a high tendency to segregation due to the large number of alloying elements that differ in melting points, atomic masses, the structure of the electron shells of atoms, as well as mutual chemical affinity;
- низкие значения пределов статической прочности и текучести при температуре 20 градусов Цельсия (предел текучести не превышает 465 МПа).- low values of the limits of static strength and yield strength at a temperature of 20 degrees Celsius (yield strength does not exceed 465 MPa).
Технической задачей изобретения является создание жаропрочного интерметаллидного сплава на основе гамма-алюминида титана TiAl, обладающего сбалансированным комплексом физико-механических, технологических и эксплуатационных характеристик, из которого возможно изготовление изделий в виде фасонных отливок методом литья в керамические формы по выплавляемым моделям.An object of the invention is the creation of a heat-resistant intermetallic alloy based on titanium gamma-aluminide TiAl, which has a balanced set of physicomechanical, technological and operational characteristics, from which it is possible to manufacture products in the form of shaped castings by casting in ceramic molds according to investment casting.
Техническим результатом изобретения является повышение предела текучести при температуре 20 градусов Цельсия, повышение предела длительной прочности (за 100 часов) при температуре 800 градусов Цельсия, а также снижение склонности к образованию ликвационной неоднородности химического состава.The technical result of the invention is to increase the yield strength at a temperature of 20 degrees Celsius, increase the ultimate strength (over 100 hours) at a temperature of 800 degrees Celsius, and also reduce the tendency to form segregation heterogeneity of the chemical composition.
Для достижения технического результата предлагается сплав на основе гамма-алюминида титана, содержащий алюминий, ниобий, бор и титан, при этом сплав дополнительно содержит ванадий, цирконий и гадолиний, при следующем соотношении компонентов, мас. %:To achieve a technical result, an alloy based on titanium gamma-aluminide containing aluminum, niobium, boron and titanium is proposed, the alloy additionally containing vanadium, zirconium and gadolinium, in the following ratio of components, wt. %:
Изделие, выполненное в виде фасонной отливки, причем оно выполнено из сплава на основе гамма-алюминида титана.The product is made in the form of shaped castings, moreover, it is made of an alloy based on gamma-aluminide titanium.
Кроме того, предлагается сплав на основе гамма-алюминида титана, содержащий алюминий, ниобий, бор и титан, при этом сплав дополнительно содержит ванадий, хром и гадолиний, при следующем соотношении компонентов, мас. %:In addition, it is proposed an alloy based on gamma-aluminide titanium containing aluminum, niobium, boron and titanium, while the alloy additionally contains vanadium, chromium and gadolinium, in the following ratio, wt. %:
Изделие, выполненное в виде фасонной отливки, причем оно выполнено из сплава на основе гамма-алюминида титана.The product is made in the form of shaped castings, moreover, it is made of an alloy based on gamma-aluminide titanium.
Содержание алюминия в предлагаемых сплавах соответствует теоретически и экспериментально установленному авторами концентрационному интервалу в области существования основной интерметаллидной фазы - γ(TiAl), который отвечает оптимальному интервалу кристаллизации расплава.The aluminum content in the proposed alloys corresponds to the concentration interval theoretically and experimentally established by the authors in the region of existence of the main intermetallic phase, γ (TiAl), which corresponds to the optimum melt crystallization range.
Ванадий и хром вводятся в сплавы с целью повышения пластичности при нормальной температуре за счет стабилизации β-фазы, более пластичной, чем γ- или α2-фазы. Содержание ванадия и хрома ограничено на уровне не более 3,5 мас. % - это позволяет, как было обнаружено авторами экспериментально, обеспечить приемлемые значения пластичности (относительного удлинения) при температуре 20 градусов Цельсия на уровне 1,0-1,4%. Экспериментально также было установлено, что замена ванадия в сплаве на марганец, как, например, в US 5354351 А (C22C 14/00, опубл. 11.10.1994), US 5429796 А (C22C 32/00, опубл. 04.07.1995) и ЕР 1127949 А2 (C22C 21/00, опубл. 29.08.2001) привела бы к снижению пластичности и удельной прочности (за счет большей плотности марганца).Vanadium and chromium are introduced into alloys in order to increase ductility at normal temperature due to stabilization of the β phase, which is more ductile than the γ or α 2 phase. The content of vanadium and chromium is limited to not more than 3.5 wt. % - this allows, as was experimentally discovered by the authors, to provide acceptable values of ductility (relative elongation) at a temperature of 20 degrees Celsius at a level of 1.0-1.4%. It was also experimentally established that the replacement of vanadium in the alloy with manganese, as, for example, in US 5354351 A (C22C 14/00, publ. 11.10.1994), US 5429796 A (C22C 32/00, publ. 04.07.1995) and EP 1127949 A2 (C22C 21/00, published 29.08.2001) would lead to a decrease in ductility and specific strength (due to the higher density of manganese).
Ниобий вводится в сплавы с двойной целью, во-первых, этот элемент эффективно повышает жаропрочность и жаростойкость, а во-вторых, ниобий, являясь бета-стабилизатором, расширяет область существования β-фазы и снижает температуру трансуса α-фазы, что положительно сказывается на технологичности сплава при температурах обработки. Содержание ниобия ограничено в интервале 1,2-6,0 мас. % в целях сохранения баланса между абсолютными и относительными (удельными) характеристиками кратковременной и длительной прочности (увеличение содержания ниобия выше 6,0 мас. % приводит к существенному повышению плотности сплава и, как следствие, к проигрышу по удельным характеристикам). Снижение содержания ниобия ниже выбранного нижнего предела легирования (<1,2 мас. %), как было установлено авторами экспериментально, не позволяет обеспечить преимущество по уровню предела текучести предлагаемого сплава по сравнению со сплавом-прототипом.Niobium is introduced into alloys for a double purpose, firstly, this element effectively increases heat resistance and heat resistance, and secondly, niobium, being a beta stabilizer, expands the region of existence of the β phase and reduces the transus temperature of the α phase, which positively affects adaptability of the alloy at processing temperatures. The niobium content is limited in the range of 1.2-6.0 wt. % in order to maintain a balance between the absolute and relative (specific) characteristics of short-term and long-term strength (an increase in the niobium content above 6.0 wt.% leads to a significant increase in the density of the alloy and, as a result, to a loss in specific characteristics). The decrease in the niobium content below the selected lower doping limit (<1.2 wt.%), As was established experimentally by the authors, does not provide an advantage in terms of the yield strength of the proposed alloy compared to the prototype alloy.
Цирконий относится к нейтральным упрочнителям и вводится для повышения прочностных характеристик и модуля упругости сплава за счет повышения металлической составляющей межатомных связей в фазах на основе интерметаллидов.Zirconium is a neutral hardener and is introduced to increase the strength characteristics and elastic modulus of the alloy by increasing the metal component of interatomic bonds in phases based on intermetallic compounds.
Гадолиний и бор являются модификаторами расплава и необходимы для формирования как можно более тонкопластинчатой литой структуры «γ(TiAl)+α2(Ti3Al)» за счет повышения гетерогенной скорости зарождения частиц α2-фазы на частицах боридных фаз при наличии микродобавок бора в количестве от 0,003 до 0,03 мас. %. Кроме того, авторами экспериментально был выявлен дополнительный положительный эффект от введения гадолиния в пределах от 0,2 до 0,4 мас. %, а именно выделение в сплаве сложных фаз, обогащенных гадолинием и кислородом (оксиды гадолиния), которые также могут содержать титан и алюминий в стехиометрическом соотношении эквиатомного интерметаллида TiAl. Оксидные фазы выделяются вследствие склонности гадолиния к внутреннему окислению из-за большого химического сродства к кислороду. Примесные атомы кислорода, находясь преимущественно на границах бывшего β(α)-зерна, тормозят дислокации и препятствуют их перемещению от одного зерна к другому, что существенно затрудняет протекание деформационных процессов, поэтому связывание атомов кислорода в оксидные соединения, и, как следствие, освобождение границ зерен способствует повышению пластичности сплава.Gadolinium and boron are melt modifiers and are necessary for the formation of the thinnest plate cast structure “γ (TiAl) + α 2 (Ti 3 Al)” due to an increase in the heterogeneous nucleation rate of α 2 phase particles on boride particles in the presence of boron microadditions in the amount of from 0.003 to 0.03 wt. % In addition, the authors experimentally revealed an additional positive effect from the introduction of gadolinium in the range from 0.2 to 0.4 wt. %, namely, the precipitation of complex phases in the alloy enriched with gadolinium and oxygen (gadolinium oxides), which may also contain titanium and aluminum in the stoichiometric ratio of the equiatomic TiAl intermetallic compound. Oxide phases are released due to the tendency of gadolinium to internal oxidation due to the large chemical affinity for oxygen. Impurity oxygen atoms, located mainly at the boundaries of the former β (α) grain, inhibit dislocations and prevent them from moving from one grain to another, which significantly complicates the course of deformation processes, therefore, the bonding of oxygen atoms to oxide compounds, and, as a consequence, the release of boundaries grains helps to increase the ductility of the alloy.
Экспериментально было установлено, что структура предлагаемого сплава в литом состоянии представлена двумя основными фазами: γ(TiAl) - до 90 об. %, и α2(Ti3Al) - до 7 об. %; возможно содержание β-фазы в количестве до 5 об. %, а также сложных оксидных фаз в следовом количестве. Морфология микроструктуры - пластинчатая с поперечным размером колоний до 70 мкм; толщина отдельных пластин при этом составляет 1-4 мкм, что наряду с хорошо различимыми границами бывшего β(α)-зерна свидетельствует о большом числе независимых центров зарождения и роста частиц в связи с введением в композицию сплава модифицирующих добавок гадолиния и/или бора.It was experimentally established that the structure of the proposed alloy in the cast state is represented by two main phases: γ (TiAl) - up to 90 vol. %, and α 2 (Ti 3 Al) - up to 7 vol. %; possible β-phase content in an amount of up to 5 vol. %, as well as complex oxide phases in trace amounts. The microstructure morphology is lamellar with a transverse colony size of up to 70 microns; In this case, the thickness of individual plates is 1–4 μm, which, along with clearly distinguishable boundaries of the former β (α) grain, indicates a large number of independent centers of nucleation and particle growth in connection with the introduction of gadolinium and / or boron modifying additives into the alloy composition.
Примеры осуществления.Examples of implementation.
Многократным переплавом в вакуумной дуговой печи (ВДП) с расходуемым электродом были получены слитки цилиндрической формы из сплавов на основе гамма-алюминида титана с различным соотношением компонентов в установленных пределах легирования. Масса каждого слитка составляла от 23 до 25 кг, диаметр 160 мм; составы предлагаемого сплава (1-6) и известного сплава-прототипа (7), раскрытого в RU 2191841, приведены в таблице 1.By multiple remelting in a vacuum arc furnace (VDP) with a consumable electrode, cylindrical ingots were obtained from alloys based on gamma-aluminide titanium with various proportions of components within the established alloying limits. The mass of each ingot ranged from 23 to 25 kg, diameter 160 mm; the compositions of the proposed alloy (1-6) and the known prototype alloy (7) disclosed in RU 2191841 are shown in table 1.
Выплавленные слитки разрезали вдоль основной оси на четыре одинаковых сектора, каждый из которых переплавляли в вакуумной индукционной печи (ВИП) с секционным медным водоохлаждаемым тиглем, и методом центробежного литья по выплавляемым моделям в керамические формы получали изделия в виде фасонных отливок. Полученные отливки подвергали горячему изостатическому прессованию (ГИП) при температурах 1250-1400 градусов Цельсия под давлением 150-200 МПа в течение 2-4 часов для удаления возможной микропористости.The smelted ingots were cut along the main axis into four identical sectors, each of which was smelted in a vacuum induction furnace (VIP) with a sectional copper water-cooled crucible, and products in the form of shaped castings were obtained by centrifugal casting on ceramic models. The resulting castings were subjected to hot isostatic pressing (HIP) at temperatures of 1250-1400 degrees Celsius under a pressure of 150-200 MPa for 2-4 hours to remove possible microporosity.
После ГИП из отливок вырезали цилиндрические образцы для проведения испытаний с целью определения следующих характеристик:After the ISU, cylindrical samples were cut from the castings for testing to determine the following characteristics:
- предела кратковременной прочности при статических испытаниях на растяжение по ГОСТ 1497;- short-term tensile strength in static tensile tests according to GOST 1497;
- предела текучести (условного) при статических испытаниях на растяжение по ГОСТ 1497;- yield strength (conditional) during static tensile tests according to GOST 1497;
- предела длительной (за 100 часов) прочности при статических испытаниях на растяжение при повышенной температуре (800 градусов Цельсия) по ГОСТ 10145;- the limit of long-term (for 100 hours) strength during static tensile tests at elevated temperatures (800 degrees Celsius) according to GOST 10145;
- химической неоднородности, макросегрегации (ликвации). - chemical heterogeneity, macrosegregation (segregation).
Значения характеристик механических свойств предлагаемого сплава и известного сплава-прототипа приведены в таблице 2.The values of the characteristics of the mechanical properties of the proposed alloy and the known alloy of the prototype are shown in table 2.
Как видно из таблицы 2, значения предела текучести предлагаемого сплава по сравнению со сплавом-прототипом при температуре испытаний 20 градусов Цельсия повысились на 5-10%, а длительная прочность при температуре испытаний 800 градусов Цельсия повысилась на 10-40% в зависимости от количественного соотношения компонентов в предлагаемом сплаве при сохранении качественного состава.As can be seen from table 2, the yield strength of the proposed alloy compared with the prototype alloy at a test temperature of 20 degrees Celsius increased by 5-10%, and long-term strength at a test temperature of 800 degrees Celsius increased by 10-40% depending on the quantitative ratio components in the proposed alloy while maintaining high-quality composition.
Анализ химического состава проб, взятых из трех основных объемов отливки (замковая часть, середина и вершина пера), показал наличие минимальных отклонений содержания основных легирующих элементов, которые максимально отличаются друг от друга по атомной массе и плотности, от номинального состава (не более 0,7 мас. % по алюминию; не более 0,4 мас. % по ниобию), что свидетельствует о высокой степени химической однородности и отсутствии ликвационных эффектов и макросегрегации.An analysis of the chemical composition of the samples taken from the three main volumes of the casting (the castle part, the middle and the top of the feather) showed that there are minimal deviations in the content of the main alloying elements, which differ as much as possible from each other in atomic mass and density, from the nominal composition (not more than 0, 7 wt.% For aluminum; not more than 0.4 wt.% For niobium), which indicates a high degree of chemical uniformity and the absence of segregation effects and macrosegregation.
Использование предлагаемого сплава позволит повысить надежность выполненных из него изделий за счет меньшей склонности к ликвационной неоднородности и более высоких значений прочностных характеристик, а также повысить ресурс и рабочие температуры изделий с 700-750 до 800 градусов Цельсия за счет более высокой длительной прочности, которая обеспечивается качественным и количественным составом предлагаемого сплава.The use of the proposed alloy will improve the reliability of products made from it due to the lesser propensity for segregation heterogeneity and higher strength characteristics, as well as to increase the resource and working temperatures of products from 700-750 to 800 degrees Celsius due to a higher long-term strength, which is ensured by high-quality and the quantitative composition of the proposed alloy.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015144209A RU2606368C1 (en) | 2015-10-15 | 2015-10-15 | Intermetallic titanium-based alloy and article made therefrom |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015144209A RU2606368C1 (en) | 2015-10-15 | 2015-10-15 | Intermetallic titanium-based alloy and article made therefrom |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2606368C1 true RU2606368C1 (en) | 2017-01-10 |
Family
ID=58452800
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015144209A RU2606368C1 (en) | 2015-10-15 | 2015-10-15 | Intermetallic titanium-based alloy and article made therefrom |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2606368C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2774340C1 (en) * | 2018-06-26 | 2022-06-17 | Сафран Эркрафт Энджинз | Method for manufacturing ingots from a titanium-based metal compound |
| US11512369B2 (en) | 2018-06-26 | 2022-11-29 | Safran Aircraft Engines | Method for producing ingots consisting of a metal compound containing titanium |
| EP3974551A4 (en) * | 2019-05-23 | 2023-01-25 | IHI Corporation | Tial alloy and production method therefor |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01298127A (en) * | 1988-05-27 | 1989-12-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Intermetallic compound tial-base lightweight heat-resisting alloy |
| JPH03257130A (en) * | 1990-03-05 | 1991-11-15 | Daido Steel Co Ltd | Heat resistant material of ti-al system |
| RU2191841C2 (en) * | 2000-12-19 | 2002-10-27 | Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Titanium-base alloy and article made of thereof |
| US20040071585A1 (en) * | 2000-03-30 | 2004-04-15 | Toyo Ink Mfg. Co., Ltd. | Ti alloy for positive electrode for electrocoagulation printing, positive electrode and printing apparatus |
| US20150275673A1 (en) * | 2014-03-27 | 2015-10-01 | Daido Steel Co., Ltd. | Ti-al-based heat-resistant member |
-
2015
- 2015-10-15 RU RU2015144209A patent/RU2606368C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01298127A (en) * | 1988-05-27 | 1989-12-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Intermetallic compound tial-base lightweight heat-resisting alloy |
| JPH03257130A (en) * | 1990-03-05 | 1991-11-15 | Daido Steel Co Ltd | Heat resistant material of ti-al system |
| US20040071585A1 (en) * | 2000-03-30 | 2004-04-15 | Toyo Ink Mfg. Co., Ltd. | Ti alloy for positive electrode for electrocoagulation printing, positive electrode and printing apparatus |
| RU2191841C2 (en) * | 2000-12-19 | 2002-10-27 | Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Titanium-base alloy and article made of thereof |
| US20150275673A1 (en) * | 2014-03-27 | 2015-10-01 | Daido Steel Co., Ltd. | Ti-al-based heat-resistant member |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2774340C1 (en) * | 2018-06-26 | 2022-06-17 | Сафран Эркрафт Энджинз | Method for manufacturing ingots from a titanium-based metal compound |
| US11512369B2 (en) | 2018-06-26 | 2022-11-29 | Safran Aircraft Engines | Method for producing ingots consisting of a metal compound containing titanium |
| EP3974551A4 (en) * | 2019-05-23 | 2023-01-25 | IHI Corporation | Tial alloy and production method therefor |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2881626B2 (en) | Single crystal nickel-based superalloy | |
| US9945019B2 (en) | Nickel-based heat-resistant superalloy | |
| JP5773596B2 (en) | Nickel-base superalloys and articles | |
| EP2503013B1 (en) | Heat-resistant superalloy | |
| JP5420609B2 (en) | Titanium target for sputtering | |
| JP7060640B2 (en) | TiAl alloy and its manufacturing method | |
| EP2420584B1 (en) | Nickel-based single crystal superalloy and turbine blade incorporating this superalloy | |
| JP2022500557A (en) | Nickel-based superalloy | |
| JP4719583B2 (en) | Unidirectional solidification nickel-base superalloy excellent in strength, corrosion resistance and oxidation resistance and method for producing unidirectional solidification nickel-base superalloy | |
| RU2606368C1 (en) | Intermetallic titanium-based alloy and article made therefrom | |
| US5167732A (en) | Nickel aluminide base single crystal alloys | |
| US20080240972A1 (en) | Low-density directionally solidified single-crystal superalloys | |
| JP6540075B2 (en) | TiAl heat resistant member | |
| WO2015079558A1 (en) | Niobium silicide-based composite material, and high-temperature part and high-temperature heat engine each manufactured using same | |
| JP2019210502A (en) | PREFORM, AND MANUFACTURING METHOD OF TiAl-BASED TURBINE WHEEL | |
| TWI657147B (en) | A HIGH STRENGH Ni-BASE ALLOY | |
| TWI540211B (en) | Equiaxed grain nickel-base casting alloy for high stress application | |
| EP3366794B1 (en) | Ni-based superalloy | |
| RU2614354C1 (en) | Gamma titanium aluminide-based alloy | |
| TWI663263B (en) | High creep-resistant equiaxed grain nickel-based superalloy | |
| RU2610655C1 (en) | GRANULATED ALLOY BASED ON NiAl INTERMETALLIC COMPOUND | |
| JPH03193851A (en) | Production of tial-base alloy having extremely superfine structure | |
| EP2913417B1 (en) | Article and method for forming article | |
| JP7160305B2 (en) | TiAl casting alloy and its manufacturing method | |
| EP4353855A1 (en) | Tial alloy, tial alloy powder, tial alloy component, and method for producing same |