RU2605496C2 - Mixing head of liquid-propellant engine of especially low thrust - Google Patents
Mixing head of liquid-propellant engine of especially low thrust Download PDFInfo
- Publication number
- RU2605496C2 RU2605496C2 RU2015111903/06A RU2015111903A RU2605496C2 RU 2605496 C2 RU2605496 C2 RU 2605496C2 RU 2015111903/06 A RU2015111903/06 A RU 2015111903/06A RU 2015111903 A RU2015111903 A RU 2015111903A RU 2605496 C2 RU2605496 C2 RU 2605496C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fuel components
- fuel
- channels
- mixing
- liquid
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02K—JET-PROPULSION PLANTS
- F02K9/00—Rocket-engine plants, i.e. plants carrying both fuel and oxidant therefor; Control thereof
- F02K9/42—Rocket-engine plants, i.e. plants carrying both fuel and oxidant therefor; Control thereof using liquid or gaseous propellants
- F02K9/60—Constructional parts; Details not otherwise provided for
- F02K9/62—Combustion or thrust chambers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Jet Pumps And Other Pumps (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к ракетной технике, конкретно - к организации смесеобразования самовоспламеняющихся компонентов топлива в камере сгорания жидкостного ракетного двигателя особо малой тяги.The invention relates to rocket technology, specifically to the organization of the mixture formation of self-igniting fuel components in the combustion chamber of a liquid propellant rocket engine of especially low thrust.
Известна форсуночная головка жидкостного ракетного двигателя малой тяги (см. патент РФ №2390647), состоящая из корпуса головки с каналами подвода окислителя и горючего и смесительного элемента с двумя струйными форсунками, направленными на стенки смесительного элемента, выполненного в виде глухого отверстия, имеющего выход в расширяющуюся форкамеру.Known nozzle head of a liquid propellant small thrust engine (see RF patent No. 2390647), consisting of a head housing with channels for supplying an oxidizer and a fuel and mixing element with two jet nozzles directed to the walls of the mixing element, made in the form of a blind hole having an outlet in expanding prechamber.
Основным недостатком приведенной схемы смесеобразования является неполное перемешивание компонентов топлива, приводящее к разделению жидкой и газообразной фаз компонентов топлива, неравномерности распределения компонентов топлива по сечению камеры сгорания и увеличению приведенной длины камеры сгорания. Кроме того, для двигателей особо малой тяги из-за малых скоростей истечения компонентов топлива, не будет происходить дробление струй на капли, что существенно снизит качество смесеобразования.The main disadvantage of the above mixture formation scheme is incomplete mixing of the fuel components, leading to separation of the liquid and gaseous phases of the fuel components, uneven distribution of the fuel components over the cross section of the combustion chamber and an increase in the reduced length of the combustion chamber. In addition, for engines of especially low thrust due to the low velocity of the expiration of the fuel components, there will be no crushing of the jets into droplets, which will significantly reduce the quality of mixture formation.
Известна схема смесеобразования, примененная в смесительной головке ЖРД особо малой тяги (~50 Н) (см. патент РФ №2463469).A known mixture formation scheme used in the mixing head of an especially low thrust LPRE (~ 50 N) (see RF patent No. 2463469).
Смесительная головка состоит из смесительной камеры со струйными форсунками окислителя и горючего, расширяющейся к выходу форкамеры, каналов подвода окислителя и горючего, причем смесительная камера имеет постоянную площадь поперечного сечения, равную 1,0-1,2 суммарной площади поперечного сечения форсунок окислителя и горючего, и длиной, равной длине совместного пробега струй до окончания периода жидкофазной индукции топлива. Струйные форсунки выполнены с пересекающимися осями под углом 45-65°. Смесительная камера имеет цилиндрическую форму и переходит в коническую форкамеру, расширяющуюся к выходу.The mixing head consists of a mixing chamber with jet nozzles of the oxidizing agent and fuel expanding towards the outlet of the prechamber, channels for supplying the oxidizing agent and fuel, the mixing chamber having a constant cross-sectional area equal to 1.0-1.2 of the total cross-sectional area of the oxidizing nozzles and fuel, and a length equal to the joint path length of the jets until the end of the liquid phase induction period of the fuel. Jet nozzles are made with intersecting axes at an angle of 45-65 °. The mixing chamber has a cylindrical shape and passes into a conical prechamber expanding towards the outlet.
Недостатком приведенной схемы смесеобразования применительно к ЖРД особо малой тяги является, как показали результаты проведенных исследований, невысокая полнота жидкофазного смешения компонентов топлива в смесительной камере из-за малых скоростей истечения из струйных форсунок, являющихся следствием малых расходов компонентов топлива, например, для двигателя тягой 0,5 H расход топлива не превышает 0,2 г/с.The disadvantage of the above mixture formation scheme as applied to an especially low thrust rocket engine is, as the results of our studies have shown, the low completeness of liquid-phase mixing of the fuel components in the mixing chamber due to the low outflow rates from the jet nozzles that are a consequence of the low consumption of fuel components, for example, for a thrust engine 0 , 5 H fuel consumption does not exceed 0.2 g / s.
При малых скоростях истечения струи окислителя и горючего не пронизывают друг друга, а, коснувшись, расходятся из-за явления сепарации, однако ограниченная площадь поперечного сечения смесительной камеры не позволяет развиться сепарации, но в результате все равно струи окислителя и горючего после столкновения продолжают движение в смесительной камере раздельно.At low outflow velocities, the oxidizer and fuel jets do not penetrate each other, but, touching, diverge due to the separation phenomenon, however, the limited cross-sectional area of the mixing chamber does not allow separation to develop, but as a result, the oxidizer and fuel jets continue to move after the collision mixing chamber separately.
Начавшаяся химическая реакция в точке столкновения струй приводит к появлению тонкого слоя газофазных продуктов, окруженного с одной стороны жидким окислителем, с другой стороны - жидким горючим, т.е. имеем неполное перемешивание топлива в жидкой фазе, приводящее к низкой полноте сгорания. Как показали результаты исследований, достичь высокой полноты перемешивания не удается даже при больших значениях приведенной длины камеры сгорания.The chemical reaction that has begun at the point of collision of the jets leads to the appearance of a thin layer of gas-phase products surrounded on one side by a liquid oxidizing agent and, on the other hand, by liquid fuel, i.e. we have incomplete mixing of the fuel in the liquid phase, leading to a low completeness of combustion. As the research results showed, it is not possible to achieve high completeness of mixing even with large values of the reduced length of the combustion chamber.
Целью изобретения является получение высоких энергетических и динамических характеристик ЖРД особо малой тяги при удовлетворительном тепловом состоянии.The aim of the invention is to obtain high energy and dynamic characteristics of an especially low thrust rocket engine with a satisfactory thermal state.
Указанная цель достигается тем, что в смесительной головке, состоящей из смесительной камеры с постоянной площадью поперечного сечения со струйными форсунками подачи компонентов топлива, расширяющейся к выходу форкамеры, каналов подвода окислителя и горючего, согласно изобретению каналы подвода окислителя и горючего перед струйными форсунками подачи компонентов топлива пересекаются между собой. Длина каналов от точки пересечения каналов подвода окислителя и горючего до выхода из смесительной камеры не превышает длины совместного пробега компонентов топлива до окончания периода жидкофазной индукции топлива.This goal is achieved by the fact that in the mixing head, consisting of a mixing chamber with a constant cross-sectional area with jet nozzles for supplying fuel components, expanding to the outlet of the prechamber, oxidizer and fuel supply channels, according to the invention, oxidant and fuel supply channels in front of the jet nozzles for supplying fuel components intersect with each other. The length of the channels from the point of intersection of the oxidant and fuel supply channels to the exit of the mixing chamber does not exceed the combined path length of the fuel components until the end of the liquid-phase induction period of the fuel.
Поперечные сечения форсунок подачи компонентов топлива больше поперечных сечений каналов подвода компонентов топлива. Площадь поперечного сечения смесительной камеры составляет 1,5-2,0 суммарной площади поперечных сечений форсунок подачи окислителя и горючего.The cross sections of the nozzles for supplying fuel components are larger than the cross sections of the channels for supplying fuel components. The cross-sectional area of the mixing chamber is 1.5-2.0 of the total cross-sectional area of the oxidizer and fuel supply nozzles.
Предлагаемое решение поясняется чертежом. На приведенной фигуре показан продольный разрез головки. Смесительная головка состоит из корпуса 1, подводящих каналов окислителя 2, подводящих каналов горючего 3, струйных форсунок подачи компонентов топлива 4, смесительной камеры 5, форкамеры 6, заглушек 7. Позицией 8 обозначена зона пересечения каналов окислителя и горючего, а позициями 9 и 10 - зоны поворота потока компонентов топлива и перехода в форсунки компонентов топлива 4.The proposed solution is illustrated in the drawing. The figure shows a longitudinal section of the head. The mixing head consists of a
Предлагаемая смесительная головка работает следующим образом. Окислитель, пройдя через каналы подвода 2 до точки 8, сталкивается с горючим, поступающим по каналам 3, вступая в химическую реакцию с ним; при этом в промежутке между точками 8-9 и 8-10 образуются жидкофазные промежуточные продукты, из которых начинают выделяться газофазные промежуточные продукты. В точках 9, 10 после соударения с препятствием (заглушками 7) компоненты топлива меняют направление движения при входе в струйные форсунки подачи компонентов топлива 4. Соударение с препятствием способствует перемешиванию жидкофазных промежуточных продуктов и увеличению интенсивности выделения из них газофазных промежуточных продуктов, которое продолжается в струйных форсунках 4. Струйные форсунки 4 выполняются с увеличенными проходными сечениями для предотвращения запирания их выделяющимися газофазными промежуточными продуктами.The proposed mixing head operates as follows. The oxidizing agent, passing through the
Из форсунок 4 предварительно подготовленная смесь из жидкофазных и газофазных промежуточных продуктов поступает в смесительную камеру 5, где происходит еще одно столкновение и перемешивание их и истечение в форкамеру 6. На выходе из смесительной камеры заканчивается период жидкофазной индукции топливной смеси, подготовленной к воспламенению и последующему сгоранию. Для исключения эффекта запирания в From
смесительной камере ее сечение должно быть в 1,5-2,0 раза больше суммарного сечения форсунок компонентов топлива.section of the mixing chamber should be 1.5-2.0 times larger than the total section of the nozzles of the fuel components.
В заключение можно отметить, что однократное столкновение окислителя и горючего в жидкой фазе и двукратное столкновение компонентов топлива в виде жидкофазных и газофазных промежуточных продуктов обеспечивает практически полное завершение подготовительных процессов, получение высокой полноты сгорания топлива и, как следствие, - получение высоких энергетических и динамических характеристик и уменьшение приведенной длины камеры сгорания.In conclusion, it can be noted that a single collision of the oxidizer and fuel in the liquid phase and a double collision of the fuel components in the form of liquid-phase and gas-phase intermediates ensures the almost complete completion of the preparatory processes, obtaining a high completeness of fuel combustion and, as a result, obtaining high energy and dynamic characteristics and reducing the reduced length of the combustion chamber.
Claims (4)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015111903/06A RU2605496C2 (en) | 2015-04-01 | 2015-04-01 | Mixing head of liquid-propellant engine of especially low thrust |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015111903/06A RU2605496C2 (en) | 2015-04-01 | 2015-04-01 | Mixing head of liquid-propellant engine of especially low thrust |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2015111903A RU2015111903A (en) | 2016-10-20 |
RU2605496C2 true RU2605496C2 (en) | 2016-12-20 |
Family
ID=57138314
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2015111903/06A RU2605496C2 (en) | 2015-04-01 | 2015-04-01 | Mixing head of liquid-propellant engine of especially low thrust |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2605496C2 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2766957C2 (en) * | 2020-03-23 | 2022-03-16 | Акционерное общество "НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ МАШИНОСТРОЕНИЯ" (АО "НИИМаш") | Method for organizing workflow in chamber of low-thrust liquid rocket engine |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3240010A (en) * | 1961-02-02 | 1966-03-15 | William Doonan | Rotary detonation power plant |
RU2232916C2 (en) * | 2001-08-27 | 2004-07-20 | Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш им.акад. В.П.Глушко" | Fuel nozzle of liquid-propellant rocket engine (versions) |
RU2318130C2 (en) * | 2005-06-14 | 2008-02-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт машиностроения" (ФГУП "НИИМаш") | Chamber of low-thrust liquid-propellant rocket engine |
RU2463469C2 (en) * | 2009-10-14 | 2012-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт машиностроения" (ФГУП "НИИМаш") | Mixing head |
-
2015
- 2015-04-01 RU RU2015111903/06A patent/RU2605496C2/en active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3240010A (en) * | 1961-02-02 | 1966-03-15 | William Doonan | Rotary detonation power plant |
RU2232916C2 (en) * | 2001-08-27 | 2004-07-20 | Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш им.акад. В.П.Глушко" | Fuel nozzle of liquid-propellant rocket engine (versions) |
RU2318130C2 (en) * | 2005-06-14 | 2008-02-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт машиностроения" (ФГУП "НИИМаш") | Chamber of low-thrust liquid-propellant rocket engine |
RU2463469C2 (en) * | 2009-10-14 | 2012-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт машиностроения" (ФГУП "НИИМаш") | Mixing head |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ГЫ 5456065 A, 10.10.1995. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2766957C2 (en) * | 2020-03-23 | 2022-03-16 | Акционерное общество "НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ МАШИНОСТРОЕНИЯ" (АО "НИИМаш") | Method for organizing workflow in chamber of low-thrust liquid rocket engine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2015111903A (en) | 2016-10-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2319853C2 (en) | Method for organization of operating process in combustion chamber of low-thrust liquid-propellant rocket engine | |
RU2572261C2 (en) | Low-thrust liquid-propellant rocket engine combustion chamber | |
WO2016060581A1 (en) | Device and method for organizing the operating process of a jet engine | |
RU2605496C2 (en) | Mixing head of liquid-propellant engine of especially low thrust | |
JP4172270B2 (en) | Coaxial jet injection device | |
RU2463469C2 (en) | Mixing head | |
RU2577908C1 (en) | Low-thrust liquid-propellant engine | |
RU2581756C2 (en) | Low-thrust liquid-propellant engine chamber | |
RU2607918C1 (en) | Coaxial spray nozzle | |
RU2602028C2 (en) | Mixing head of low-thrust liquid-propellant rocket engine | |
RU2192555C2 (en) | Chamber of liquid propellant thruster | |
RU2716778C2 (en) | Low-thrust liquid-propellant engine combustion chamber | |
RU2315193C1 (en) | Ramjet engine with lengthwise heat-mass distribution | |
RU2482320C1 (en) | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber | |
RU2481495C1 (en) | Coaxial spray injector | |
RU2592948C2 (en) | Combustion chamber of low-thrust liquid-propellant engine | |
RU2720657C2 (en) | Mixing head of low-thrust liquid-fuel rocket engine | |
RU2483223C1 (en) | Method of feeding fuel components into liquid-propellant rocket engine chamber | |
RU2390647C2 (en) | Low-thrust fluid-propellant rocket engine mixing head | |
RU2685166C2 (en) | Combustion chamber of low-thrust liquid-propellant engine | |
RU2482317C1 (en) | Method for supplying fuel components to liquid-propellant engine chamber | |
RU2558489C2 (en) | Combustion chamber of low-thrust liquid-propellant engine | |
RU2497011C1 (en) | Coaxial spray atomiser | |
RU2479740C1 (en) | Liquid-propellant rocket engine combustion chamber | |
RU165045U1 (en) | JET TWO COMPONENT NOZZLE FOR ROCKET ENGINES |