RU2593559C2 - Method for drilling fibrous polymer composite materials and device for implementing thereof - Google Patents
Method for drilling fibrous polymer composite materials and device for implementing thereof Download PDFInfo
- Publication number
- RU2593559C2 RU2593559C2 RU2014154124/02A RU2014154124A RU2593559C2 RU 2593559 C2 RU2593559 C2 RU 2593559C2 RU 2014154124/02 A RU2014154124/02 A RU 2014154124/02A RU 2014154124 A RU2014154124 A RU 2014154124A RU 2593559 C2 RU2593559 C2 RU 2593559C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- drill
- tool
- diameter
- drilling
- working
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Perforating, Stamping-Out Or Severing By Means Other Than Cutting (AREA)
- Drilling And Boring (AREA)
- Drilling Tools (AREA)
Abstract
Description
Область техникиTechnical field
Изобретение относится к области технологии машиностроения и может быть использовано при обработке изделий из волокнистых полимерных композиционных материалов (ПКМ).The invention relates to the field of engineering technology and can be used in the processing of products from fibrous polymer composite materials (PCM).
Уровень техникиState of the art
При лезвийной обработке резанием отдельных разновидностей волокнистых ПКМ в результате перерезания волокон наполнителя на обработанной поверхности образуется ворс, что во многих случаях относят к недопустимым дефектам изготовления изделий. В соответствии с этим, обеспечение отсутствия ворса при формировании поверхностного слоя является одной из главных проблем обеспечения качества изделий из ПКМ.During blade cutting by cutting certain types of fibrous PCMs as a result of cutting the filler fibers, a pile is formed on the treated surface, which in many cases is attributed to unacceptable manufacturing defects. In accordance with this, ensuring the absence of pile during the formation of the surface layer is one of the main problems of ensuring the quality of PCM products.
Известен способ обработки ПКМ лезвийным или абразивным инструментом, заключающийся в подборе рациональной геометрии инструмента и режимов резания [1]. Однако этот способ не позволяет полностью устранить ворсистость поверхности и обеспечить качество поверхностного слоя изделия. В процессе обработки возникают микро- и макроотслои, на поверхности вскрываются внутренние дефекты материала в виде пор, раковин, непроклеенных слоев и т.д.A known method of processing PCM with a blade or abrasive tool, which consists in the selection of rational tool geometry and cutting conditions [1]. However, this method does not completely eliminate the hairiness of the surface and ensure the quality of the surface layer of the product. During processing, micro- and macro-layers appear, internal defects of the material are revealed on the surface in the form of pores, shells, non-glued layers, etc.
Известен способ сверления полимерных композитов, при котором на сверло при обработке накладывают колебания, параметры которых рассчитывают исходя из снятия в процессе обработки характеристик колебательной системы, в которую входят оборудование, инструмент и обрабатываемые заготовки [2]. Недостатком способа является высокая сложность применяемого оборудования, что затруднительно осуществлять в производственных условиях.There is a method of drilling polymer composites, in which vibrations are applied to the drill during processing, the parameters of which are calculated based on the characteristics of the oscillating system, which includes equipment, tools and workpieces, taken during processing [2]. The disadvantage of this method is the high complexity of the equipment used, which is difficult to implement in a production environment.
Наиболее близким техническим решением осуществления способа является способ обработки резанием композиционных материалов [3], заключающийся в том, что после обработки поверхности заготовки в окончательный размер образовавшийся ворс связывают нанесением твердеющего технологического покрытия, которое затем удаляют при повторном (чистовом) проходе инструмента в тот же размер. В качестве покрытия используют различные типы связующего, применяемого при изготовлении ПКМ, или быстротвердеющие клеи и лаки, имеющие химическое сродство с основным материалом. При последующем удалении технологического покрытия режущим инструментом срезается и ворс, прочно удерживаемый связующим покрытия.The closest technical solution to the implementation of the method is a method of processing cutting composite materials [3], which consists in the fact that after processing the surface of the workpiece in the final size, the resulting pile is connected by applying a hardening technological coating, which is then removed by repeated (finishing) passage of the tool to the same size . As a coating using various types of binder used in the manufacture of PCM, or quick-hardening adhesives and varnishes having chemical affinity for the base material. When the technological coating is subsequently removed with a cutting tool, the pile is firmly held by the coating binder.
Основным недостатком способа является низкая операционная производительность, вызванная потерями времени на процесс полимеризации или затвердевания дополнительного покрытия перед окончательным проходом инструмента. Например, при применении в качестве дополнительного покрытия эпоксидного связующего ЭДТ-10 время отверждения составляет 9…12 ч. Для сокращения времени отверждения покрытия используют искусственный подогрев поверхности (до 120°C), рекомендуют использовать СВЧ нагрев или радиоактивное облучение. Но, тем не менее, это ненамного сокращает длительность процесса. К тому же, для сверления отверстий такой способ трудно применим.The main disadvantage of this method is the low operational productivity caused by the loss of time for the polymerization process or hardening of the additional coating before the final pass of the tool. For example, when using an EDT-10 epoxy binder as an additional coating, the curing time is 9 ... 12 hours. To reduce the curing time of the coating, use artificial surface heating (up to 120 ° C), it is recommended to use microwave heating or radiation exposure. But, nevertheless, this slightly reduces the duration of the process. Moreover, for drilling holes this method is difficult to apply.
Известна конструкция спирального сверла с цилиндрическим хвостовиком для сверления ПКМ [4]. Недостатком этого решения является сложность геометрии режущей части сверла, требующей высокоточной заточки режущей части. К тому же, применение такого сверла не исключает возникновения дефектов на поверхности обрабатываемых отверстий.A known design of a spiral drill with a cylindrical shank for drilling PCM [4]. The disadvantage of this solution is the complexity of the geometry of the cutting part of the drill, requiring high-precision sharpening of the cutting part. In addition, the use of such a drill does not exclude the occurrence of defects on the surface of the machined holes.
Известно сверло для обработки ПКМ [5]. В отличие от стандартного спирального сверла заточка режущих лезвий выполнена криволинейной. Такая конструкция лишь частично решает проблему уменьшения ворсистости, но требует применения сложного заточного оборудования.Known drill for processing PCM [5]. Unlike a standard twist drill, the sharpening of the cutting blades is made curved. This design only partially solves the problem of reducing hairiness, but requires the use of sophisticated grinding equipment.
Наиболее близким техническим решением инструмента для осуществления способа является стандартная конструкция спирального сверла с цилиндрическим хвостовиком, выполненная в виде цилиндрического стержня, на рабочей части которого выполнены режущие лезвия и две канавки для отвода стружки [6]. Однако использование такого инструмента не предотвращает появления ворса при сверлении ПКМ.The closest technical solution to the tool for implementing the method is the standard design of a spiral drill with a cylindrical shank, made in the form of a cylindrical rod, on the working part of which are made cutting blades and two grooves for chip evacuation [6]. However, the use of such a tool does not prevent the appearance of lint when drilling RMB.
Раскрытие изобретенияDisclosure of invention
Задачей изобретения является повышение качества обработки поверхностей деталей из волокнистых ПКМ за счет ликвидации ворсистости и сопутствующее повышение производительности труда.The objective of the invention is to improve the quality of surface treatment of parts from fibrous PCM due to the elimination of hairiness and a concomitant increase in labor productivity.
Технический результат достигается за счет того, что в способе сверления волокнистых полимерных композиционных материалов отверстие выполняют лезвийным инструментом, преимущественно, спиральным сверлом. Затем обработанную поверхность отверстия подвергают кратковременному нагреву до размягчения приповерхностного слоя связующего и одновременно к обработанной поверхности прикладывают равномерное механическое давление.The technical result is achieved due to the fact that in the method of drilling fibrous polymer composite materials, the hole is made with a blade tool, mainly a spiral drill. Then, the treated surface of the hole is subjected to short-term heating until the surface layer of the binder is softened and uniform mechanical pressure is applied to the treated surface.
Задача создания инструмента решается за счет того, что инструмент для реализации способа выполнен в виде спирального сверла с рабочей лезвийной частью и цилиндрическим хвостовиком. Сверло снабжено формующим цилиндрическим участком, примыкающим к рабочей части, длина которого составляет не менее глубины обрабатываемого отверстия. Диаметр формующего цилиндрического участка превышает диаметр рабочей части сверла на 0,05…0,2 мм.The task of creating a tool is solved due to the fact that the tool for implementing the method is made in the form of a spiral drill with a working blade part and a cylindrical shank. The drill is equipped with a forming cylindrical section adjacent to the working part, the length of which is not less than the depth of the hole being machined. The diameter of the forming cylindrical section exceeds the diameter of the working part of the drill by 0.05 ... 0.2 mm.
Переход от рабочей лезвийной части к формующему цилиндрическому участку, как правило, выполнен коническим.The transition from the working blade to the forming cylindrical section, as a rule, is made conical.
Перечень фигурList of figures
На фиг. 1 показан вид поверхностей деталей из волокнистых ПКМ после обработки резанием трехмерного пространственного стеклопластика 3К1Ф3, армированного кварцевыми волокнами (увеличение х70); на фиг. 2 - соответственно органопластика "Вискоза-77" (увеличение х70); на фиг. 3 показан инструмент - сверло, используемое в способе.In FIG. 1 shows a view of the surfaces of parts made of fibrous PCM after cutting by cutting three-dimensional spatial fiberglass 3K1F3 reinforced with quartz fibers (magnification x70); in FIG. 2 - respectively, organoplasty "Viscose-77" (increase x70); in FIG. 3 shows a tool - a drill used in the method.
Осуществление изобретенияThe implementation of the invention
Для иллюстрации наличия ворса после механической обработки приведены два примера. Высокой склонностью к образованию ворса обладают полиармированные гибридные композиционные материалы (КМ), содержащие гетероволокнистые нити, пространственные многокомпонентные структуры КМ (например, каркас 3D из стеклянных и кварцевых волокон) (фиг. 1) и, особенно, органопластики или композиции, содержащие органоволокна, в частности «Вискоза-77» (фиг. 2).Two examples are given to illustrate the presence of pile after machining. Poly-reinforced hybrid composite materials (CMs) containing heterofibrous filaments, spatial multicomponent CM structures (for example, a 3D frame made of glass and quartz fibers) (Fig. 1), and especially organoplastics or compositions containing organofibres, are highly prone to pile formation. in particular, "Viscose-77" (Fig. 2).
Способ сверления осуществляют следующим образом. Отверстие в заготовке из ПКМ получают путем сверления обычным цилиндрическим сверлом. При этом, как выше сказано, неизбежно на обработанной поверхности отверстия образуется ворс. Затем приповерхностный слой отверстия нагревают до размягчения связующего, например, вводя в отверстие жало разогретого паяльника, диаметр которого меньше диаметра отверстия. Затем в отверстие вводят цилиндрический индентор, стержень, диаметр которого превышает диаметр рабочей части сверла на 0,05…0,2 мм в интервале рабочих диаметров инструмента от 1 до 31,5 мм [6]. Индентор за счет натяга создает механическое давление на поверхностный слой отверстия и, таким образом, вдавливает ворсинки в размягченный слой. Если индентор вращается, то само наличие натяга приводит к быстрому нагреванию приповерхностных слоев связующего на обработанной поверхности отверстия. В этом случае предварительного нагревания поверхности отверстия не требуется. Величина натяга зависит от глубины сверления и свойств материала заготовки. Этот процесс можно назвать одной из разновидностей термомеханической обработки (ТМО). Многочисленные эксперименты показали, что при разности диаметров менее 0,05 мм величина натяга оказывается недостаточной для нагревания материала до температур размягчения связующего, а при значении больше 0,2 мм посадка оказывается чрезмерно плотной для осуществления процесса. В результате разогрева приповерхностный слой связующего пластифицируется, приобретает свойства псевдожидкой массы. Вращающийся стержень, осуществляя давление на приповерхностный слой, вдавливает образовавшиеся в процессе сверления ворсинки в псевдожидкий приповерхностный слой ПКМ по направлению вращения и после извлечения стержня и остывания заготовки обеспечивает прочную связь ворса с основой ПКМ. Более того, при этом псевдожидкий слой заполняет возникшие при сверлении трещины, поры и другие дефекты, склеивает отслоения, что повышает механические характеристики деталей из ПКМ.The drilling method is as follows. The hole in the PCM blank is obtained by drilling with a conventional cylindrical drill. In this case, as mentioned above, inevitably, a pile forms on the machined surface of the hole. Then, the surface layer of the hole is heated until the binder softens, for example, introducing a heated soldering iron tip into the hole, the diameter of which is smaller than the diameter of the hole. Then, a cylindrical indenter is inserted into the hole, a rod whose diameter exceeds the diameter of the working part of the drill by 0.05 ... 0.2 mm in the range of working diameters of the tool from 1 to 31.5 mm [6]. Due to the interference, the indenter creates mechanical pressure on the surface layer of the hole and, thus, presses the villi into the softened layer. If the indenter rotates, then the very presence of an interference fit leads to rapid heating of the surface layers of the binder on the machined surface of the hole. In this case, preheating the surface of the hole is not required. The amount of interference depends on the depth of drilling and the properties of the workpiece material. This process can be called one of the varieties of thermomechanical processing (TMT). Numerous experiments have shown that when the difference in diameters is less than 0.05 mm, the preload is insufficient to heat the material to the softening temperature of the binder, and when the value is greater than 0.2 mm, the fit is excessively dense for the process to be carried out. As a result of heating, the surface layer of the binder is plasticized, acquires the properties of a pseudo-fluid mass. A rotating rod, applying pressure to the near-surface layer, presses the fibers formed during drilling into the pseudo-liquid near-surface layer of the PCM in the direction of rotation and, after removing the rod and cooling the workpiece, provides a firm connection between the pile and the PCM base. Moreover, in this case, the pseudo-fluid layer fills cracks, pores and other defects that arose during drilling, glues delamination, which increases the mechanical characteristics of PCM parts.
Шероховатость обработанной поверхности зависит в этом случае от микрогеометрии контактной поверхности цилиндрического стержня. При таком осуществлении способа каждое отверстие обрабатывается двумя инструментами: сначала стандартным цилиндрическим сверлом, а затем цилиндрическим стержнем, выполняющим функцию формующего элемента. Значительно повысить производительность технологического процесса позволило применение заявленного способа и инструмента. В этом случае сверление осуществляют следующим образом. В качестве заготовки выбран органопластик «Вискоза-77». Сверлят отверстия инструментом стандартной длины L, равной 220 мм, диаметром d, равным 14,5 мм и длине l рабочей части сверла, равной 144 мм. Диаметр формующей части в виде формующего цилиндрического участка d1 равен 14,65 мм. Длина формующего участка равна диаметру хвостовика, т.е. заведомо больше толщины просверливаемого отверстия. Инструмент изготовлен из стандартного сверла шлифованием до нужных диаметров рабочей части. Сошлифовывание вспомогательных режущих лезвий рабочей части не приводит в данном случае к потере работоспособности инструмента, поскольку при сверлении рассматриваемых материалов вспомогательные режущие лезвия практически не работают. А формующий участок выполняет функции индентора. Целесообразно выполнять на инструменте плавный переход от рабочей лезвийной части к формующей части, например, конической поверхностью для облегчения вхождения формующей части. После образования отверстия рабочей частью инструмента подачу инструмента продолжают до вхождения в отверстие на всю его глубину утолщенного формующего цилиндрического участка. Возникающий при этом натяг приводит к резкому увеличению сил трения и, как следствие, к местному нагреванию поверхностного слоя. В этом положении осуществляют выдержку (от 10 сек до 20 сек), достаточную для нагревания поверхностного слоя до температур 200…300 градусов Цельсия в зависимости от марки материала, что ведет к его размягчению и вдавливанию (утапливанию) ворсинок в поверхностный слой материала. Затем инструмент извлекается обратной подачей. При этом достигается шероховатость по параметру Ra до 0,8…2,5 мкм. Кратковременное нагревание не приводит к термодеструкции материала связующего, поэтому такой процесс не приводит к ухудшению механических характеристик ПКМ. На фиг. 3 показана конструкция инструмента, у которой диаметр утолщенной формующей цилиндрической части совпадает с диаметром хвостовика. Это сделано для удешевления инструмента, в этом случае инструмент изготавливают из стандартного сверла [6], дорабатывая шлифованием (уменьшением диаметра рабочей части) только рабочую лезвийную часть.The roughness of the treated surface in this case depends on the microgeometry of the contact surface of the cylindrical rod. With this method, each hole is machined with two tools: first with a standard cylindrical drill, and then with a cylindrical rod that performs the function of the forming element. Significantly improve the performance of the process allowed the use of the claimed method and tool. In this case, the drilling is as follows. As a workpiece selected organoplastics "Viscose-77." Drill holes with a tool of standard length L equal to 220 mm, diameter d equal to 14.5 mm and length l of the working part of the drill equal to 144 mm. The diameter of the forming part in the form of a forming cylindrical section d 1 equal to 14.65 mm The length of the forming section is equal to the diameter of the shank, i.e. Obviously more than the thickness of the drilled hole. The tool is made of a standard drill by grinding to the desired diameters of the working part. Grinding the auxiliary cutting blades of the working part does not in this case lead to a loss of tool performance, since during the drilling of the materials under consideration auxiliary cutting blades practically do not work. And the forming section serves as an indenter. It is advisable to perform a smooth transition on the tool from the working blade part to the forming part, for example, by a conical surface to facilitate the entry of the forming part. After the opening of the hole with the working part of the tool, the supply of the tool is continued until the thickened forming cylindrical section enters the hole to its entire depth. The interference arising in this case leads to a sharp increase in the friction forces and, as a result, to local heating of the surface layer. In this position, a shutter speed (from 10 seconds to 20 seconds) is sufficient to heat the surface layer to temperatures of 200 ... 300 degrees Celsius depending on the grade of material, which leads to its softening and indentation (recession) of the villi in the surface layer of the material. Then the tool is removed by reverse feed. In this case, a roughness in the parameter R a of up to 0.8 ... 2.5 μm is achieved. Short-term heating does not lead to thermal degradation of the binder material; therefore, this process does not lead to a deterioration in the mechanical characteristics of PCM. In FIG. 3 shows the construction of the tool, in which the diameter of the thickened forming cylindrical part coincides with the diameter of the shank. This was done to reduce the cost of the tool, in this case the tool is made from a standard drill [6], finishing only the working blade part by grinding (reducing the diameter of the working part).
Таким образом, применение способа сверления и инструмента для его осуществления позволяет эффективно решить одну из важных проблем при сверлении заготовок из ПКМ.Thus, the application of the drilling method and the tool for its implementation can effectively solve one of the important problems when drilling workpieces from PCM.
Источники информацииInformation sources
1. Степанов А.А. Обработка резанием высокопрочных композиционных материалов. - Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1987. - 176 с.1. Stepanov A.A. Cutting by high-strength composite materials. - L .: Engineering, Leningrad. Department, 1987 .-- 176 p.
2. Патент РФ №2369478 «Способ сверления полимерных композиционных материалов», опубл. 10.10.2009.2. RF patent No. 2369478 "Method for drilling polymer composite materials", publ. 10/10/2009.
3. АС №839711 (СССР). «Способ обработки композиционных материалов». Авт.: В.М. Ярославцев, М.В. Буланова. - Опубл. в Б.И., 1981. - №23.3. AC No. 839711 (USSR). "A method of processing composite materials." Auth .: V.M. Yaroslavtsev, M.V. Bulanova. - Publ. in B.I., 1981. - No. 23.
4. Патент РФ №2469820 «Сверло для высокоскоростного сверления композитных материалов и способ сверления с помощью указанного сверла», опубл. 20.12.2012.4. RF patent No. 2469820 "Drill for high-speed drilling of composite materials and a method of drilling using the specified drill", publ. 12/20/2012.
5. Патент РФ №2095199 «Сверло для обработки полимерных композиционных материалов типа углепластиков и стеклопластиков», опубл. 10.11.1997.5. RF patent No. 2095199 "Drill for processing polymer composite materials such as carbon fiber reinforced plastics and fiberglass", publ. 11/10/1997.
6. ГОСТ 886-77. Сверла спиральные с цилиндрическим хвостовиком. Длинная серия. Основные размеры.6. GOST 886-77. Twist drills with straight shank. Long series. The main dimensions.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014154124/02A RU2593559C2 (en) | 2014-12-30 | 2014-12-30 | Method for drilling fibrous polymer composite materials and device for implementing thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014154124/02A RU2593559C2 (en) | 2014-12-30 | 2014-12-30 | Method for drilling fibrous polymer composite materials and device for implementing thereof |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2014154124A RU2014154124A (en) | 2016-07-20 |
| RU2593559C2 true RU2593559C2 (en) | 2016-08-10 |
Family
ID=56413323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014154124/02A RU2593559C2 (en) | 2014-12-30 | 2014-12-30 | Method for drilling fibrous polymer composite materials and device for implementing thereof |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2593559C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2688108C1 (en) * | 2018-11-27 | 2019-05-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тихоокеанский государственный университет" | Method of drilling polymer composite materials |
| RU2753394C1 (en) * | 2020-10-13 | 2021-08-16 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Method for obtaining holes in composite material and device for its implementation |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4628584A (en) * | 1985-01-28 | 1986-12-16 | The Dow Chemical Company | Method of removing fibers protruding into bores |
| SU1657394A1 (en) * | 1989-04-18 | 1991-06-23 | Научно-исследовательский институт конструкционных материалов и технологических процессов при МГТУ им.Н.Э.Баумана | Drill for treating composite materials |
| RU2095199C1 (en) * | 1995-02-23 | 1997-11-10 | Научно-исследовательский институт авиационной технологии и организации производства | Drill for machining polymeric composition material, fiber carbon and fiber glass |
| RU2469820C2 (en) * | 2007-07-26 | 2012-12-20 | Снекма | Drill for high-speed drilling of composite materials, and drilling method using above described drill |
| UA90542U (en) * | 2014-01-30 | 2014-05-26 | Олександр Васильович Глоба | Drill for processing polymeric composite materials |
-
2014
- 2014-12-30 RU RU2014154124/02A patent/RU2593559C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4628584A (en) * | 1985-01-28 | 1986-12-16 | The Dow Chemical Company | Method of removing fibers protruding into bores |
| SU1657394A1 (en) * | 1989-04-18 | 1991-06-23 | Научно-исследовательский институт конструкционных материалов и технологических процессов при МГТУ им.Н.Э.Баумана | Drill for treating composite materials |
| RU2095199C1 (en) * | 1995-02-23 | 1997-11-10 | Научно-исследовательский институт авиационной технологии и организации производства | Drill for machining polymeric composition material, fiber carbon and fiber glass |
| RU2469820C2 (en) * | 2007-07-26 | 2012-12-20 | Снекма | Drill for high-speed drilling of composite materials, and drilling method using above described drill |
| UA90542U (en) * | 2014-01-30 | 2014-05-26 | Олександр Васильович Глоба | Drill for processing polymeric composite materials |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2688108C1 (en) * | 2018-11-27 | 2019-05-17 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тихоокеанский государственный университет" | Method of drilling polymer composite materials |
| RU2753394C1 (en) * | 2020-10-13 | 2021-08-16 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Method for obtaining holes in composite material and device for its implementation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2014154124A (en) | 2016-07-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Xu et al. | Drilling machinability evaluation on new developed high-strength T800S/250F CFRP laminates | |
| Iturbe et al. | Surface integrity analysis when machining Inconel 718 with conventional and cryogenic cooling | |
| Xing et al. | Assessment in drilling of C/C-SiC composites using brazed diamond drills | |
| Fulemova et al. | Influence of the cutting edge radius and the cutting edge preparation on tool life and cutting forces at inserts with wiper geometry | |
| Khairusshima et al. | Effect of chilled air on tool wear and workpiece quality during milling of carbon fibre-reinforced plastic | |
| WO2015163408A1 (en) | Machined carbon-fiber-reinforced resin product having end face and production method therefor | |
| Kakinuma et al. | Ultrafast feed drilling of carbon fiber-reinforced thermoplastics | |
| CN110064974B (en) | Method for inhibiting crack damage of hard and brittle material grinding processing by adopting surface layer toughening | |
| Hamedanianpour et al. | Effect of tool wear on quality of carbon fiber reinforced polymer laminate during edge trimming | |
| RU2593559C2 (en) | Method for drilling fibrous polymer composite materials and device for implementing thereof | |
| Liu et al. | Characteristics of ultrasonic vibration-assisted ductile mode cutting of tungsten carbide | |
| de Abreu e Lima et al. | Study of influence of traverse speed and abrasive mass flowrate in abrasive water jet machining of gemstones | |
| Prasanth et al. | Analysis of milling process parameters and their influence on glass fiber reinforced polymer composites (research note) | |
| Sambruno et al. | Study of milling of low thickness thermoplastic carbon fiber composites in function of tool geometry and cutting conditions | |
| Rahim et al. | Performance of tools design when helical milling on carbon fiber reinforced plastics (CFRP) aluminum (Al) stack | |
| Nurul Amin et al. | An experimental approach to determine the critical depth of cut in brittle-to-ductile phase transition during end milling of soda-lime glass | |
| Wang et al. | Influence of fiber orientation on machined surface quality in milling of unidirectional CFRP laminates | |
| Allwin Roy et al. | Impact of cutting forces and chip microstructure in high speed machining of carbon fiber-epoxy composite tube | |
| Faria et al. | Thrust force and wear assessment when drilling glass fiber-reinforced polymeric composite | |
| CN103817743A (en) | Drilling-milling compound tool and drilling and milling method of fibrous composite | |
| Ling et al. | Experimental analysis the effect of end mill flutes on delamination in milling of synthetic FRP composite | |
| Kamdani et al. | The effects of TiAlN and TiN coating during end milling of Inconel 718 | |
| Wang et al. | Elliptical Vibration Cutting of Hardened Steel with Large Nose Radius Single Crystal Diamond Tool | |
| Demarbaix et al. | Binder influence on green ceramic machining by means of milling and laser machining | |
| Cai et al. | Experimental investigation on surface integrity of end milling nickel based alloy-Inconel 718 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20171231 |