RU2591922C1 - Method of producing hot-rolled sheet from low-alloy steel - Google Patents
Method of producing hot-rolled sheet from low-alloy steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2591922C1 RU2591922C1 RU2015130148/02A RU2015130148A RU2591922C1 RU 2591922 C1 RU2591922 C1 RU 2591922C1 RU 2015130148/02 A RU2015130148/02 A RU 2015130148/02A RU 2015130148 A RU2015130148 A RU 2015130148A RU 2591922 C1 RU2591922 C1 RU 2591922C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- rolling
- steel
- completed
- sheets
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к производству толстолистового проката на реверсивных станах, который используется для изготовления сварных металлоконструкций, эксплуатируемых при повышенных температурах и давлении.The invention relates to the field of metallurgy, and more particularly to the production of plate steel on reversing mills, which is used for the manufacture of welded metal structures operated at elevated temperatures and pressures.
Известен способ производства толстолистовой конструкционной стали с однородной ферритной структурой (Патент США №4662950, МПК C21D 8/02, 1987 г.). В соответствии с этим способом отливают слябы следующего химического состава, мас. %:A known method for the production of plate structural steel with a uniform ferritic structure (US Patent No. 46662950, IPC C21D 8/02, 1987). In accordance with this method, slabs are cast of the following chemical composition, wt. %:
Углерод - не более 0,23Carbon - not more than 0.23
Марганец - не более 1,35Manganese - no more than 1.35
Сера - не более 0,05Sulfur - not more than 0.05
Фосфор - не более 0,04Phosphorus - not more than 0.04
Кремний - не более 0,50Silicon - not more than 0.50
Ванадий - не более 0,10Vanadium - no more than 0.10
Ниобий - 0,02-0,06Niobium - 0.02-0.06
Алюминий - 0,02-0,06Aluminum - 0.02-0.06
Хром - не более 0,70Chrome - no more than 0.70
Никель - не более 0,50Nickel - not more than 0.50
Медь - не более 0,40Copper - not more than 0.40
Железо - остальное.Iron is the rest.
Слябы нагревают до температуры 1120-1180°C, подвергают черновой прокатке с суммарным обжатием 40-60% и чистовой прокатке с суммарным обжатием 40-60%. Чистовую прокатку начинают при температуре не выше 980°C и завершают при температуре конца прокатки ниже 870°C.The slabs are heated to a temperature of 1120-1180 ° C, subjected to rough rolling with a total compression of 40-60% and finishing rolling with a total compression of 40-60%. Finishing rolling starts at a temperature not exceeding 980 ° C and is completed at a temperature of the end of rolling below 870 ° C.
Недостаток известного способа состоит в том, что прокатанные листы, в зависимости от толщины и конкретного содержания легирующих элементов стали, приобретают различные механические свойства. Это снижает их качество, прочностные характеристики, хладостойкость и теплоустойчивость.The disadvantage of this method is that the rolled sheets, depending on the thickness and the specific content of the alloying elements of the steel, acquire various mechanical properties. This reduces their quality, strength characteristics, cold resistance and heat resistance.
Наиболее близким к описываемому изобретению по технической сущности и достигаемому результату является взятый за прототип способ производства горячекатаного листа из низколегированной стали (Патент РФ 2341564 C2, C21D 8/02 B21B 1/26, 2008 г.), включающий получение сляба, нагрев, последующую многопроходную реверсивную черновую и чистовую прокатку с регламентированной температурой конца прокатки, согласно изобретению чистовую прокатку начинают при температуре 970-1050°C и завершают при температуре конца прокатки от 940 до 990°C с относительным обжатием в последнем проходе от 7 до 15%, причем сляб получают из стали, содержащей следующий химический состав, мас. %.The closest to the described invention in technical essence and the achieved result is a prototype method for the production of hot-rolled sheet from low alloy steel (RF Patent 2341564 C2, C21D 8/02 B21B 1/26, 2008), including obtaining a slab, heating, subsequent multi-pass reverse roughing and finishing rolling with a regulated temperature of the end of rolling, according to the invention, finishing rolling starts at a temperature of 970-1050 ° C and is completed at a temperature of the end of rolling from 940 to 990 ° C with relative compression in ice passage from 7 to 15%, and the slab is obtained from steel containing the following chemical composition, wt. %
Кроме того, при получении листа толщиной 6,0-16,0 мм температура прокатки равна 940°C, при получении листа толщиной 16,1-25,0 мм температура конца прокатки равна 950°C, при получении листа толщиной 25,1-40,0 мм температура конца прокатки равна 980°C, а при получении листа толщиной более 40,0 мм температура конца прокатки равна 990°C.In addition, upon receipt of a sheet with a thickness of 6.0-16.0 mm, the rolling temperature is 940 ° C, upon receipt of a sheet with a thickness of 16.1-25.0 mm, the temperature of the end of rolling is 950 ° C, upon receipt of a sheet with a thickness of 25.1- 40.0 mm, the temperature of the end of rolling is 980 ° C, and upon receipt of a sheet with a thickness of more than 40.0 mm, the temperature of the end of rolling is 990 ° C.
Недостатком известного способа является недостаточная теплоустойчивость и пониженная ударная вязкость при отрицательных температурах.The disadvantage of this method is the lack of heat resistance and reduced toughness at low temperatures.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении теплоустойчивости стали и ударной вязкости при отрицательных температурах одновременно.The technical problem solved by the invention is to increase the heat resistance of steel and toughness at negative temperatures at the same time.
Поставленная техническая задача решается тем, что в способе производства горячекатаного листа из низколегированной стали, включающем получение сляба, нагрев, последующую многопроходную реверсивную черновую и чистовую прокатку и последующую термообработку с охлаждением на воздухе с регламентированной температурой конца прокатки, согласно изобретению сляб получают из стали, имеющей следующий химический состав, мас. %: углерод - 0,15-0,22%, кремний - 0,15-0,50%, марганец - 0,60-1,00%, алюминий - 0,01-0,06%, хром - не более 0,3%, никель - не более 0,3%, медь - не более 0,3%, молибден - 0,20-0,50%, сера - не более 0,007%, фосфор - не более 0,020%, азот - не более 0,012%, железо и неизбежные примеси - остальное, при этом нагрев под прокатку осуществляют до температуры 1200-1250°C, черновую прокатку заканчивают при температуре не более 1100°C, чистовую прокатку ведут за 7-11 проходов и завершают в диапазоне температур от 880 до 910°C с относительным обжатием в последнем проходе от 10% до 15%, после прокатки и охлаждения листы подвергают термообработке при температуре 900-930°C с последующим охлаждением на воздухе.The stated technical problem is solved in that in a method for producing a hot-rolled sheet from low alloy steel, including obtaining a slab, heating, subsequent multi-pass reverse roughing and finishing rolling and subsequent heat treatment with cooling in air with a regulated temperature of the rolling end, according to the invention, a slab is obtained from steel having the following chemical composition, wt. %: carbon - 0.15-0.22%, silicon - 0.15-0.50%, manganese - 0.60-1.00%, aluminum - 0.01-0.06%, chromium - not more than 0.3%, nickel - not more than 0.3%, copper - not more than 0.3%, molybdenum - 0.20-0.50%, sulfur - not more than 0.007%, phosphorus - not more than 0.020%, nitrogen - not more than 0.012%, iron and inevitable impurities - the rest, while heating under rolling is carried out to a temperature of 1200-1250 ° C, rough rolling is completed at a temperature of not more than 1100 ° C, finishing rolling is carried out in 7-11 passes and is completed in the temperature range from 880 to 910 ° C with relative compression in the last pass from 10% to 15%, after rolling and cooling the sheets according to subjected to heat treatment at a temperature of 900-930 ° C, followed by cooling in air.
Сущность предлагаемого изобретения состоит в следующем. Обеспечение заданных механических свойств горячекатаных толстых листов достигается одновременно как оптимизацией химического состава стали, так и режимов их последующей деформационно-температурной и термической обработки. После прокатки в стали предложенного состава формируется феррито-перлитная микроструктура, а последующая термическая обработка позволяет получить заданные и равномерные свойства в диапазоне толщин 8,0-50,0 мм.The essence of the invention is as follows. Ensuring the specified mechanical properties of hot-rolled thick sheets is achieved both by optimizing the chemical composition of the steel and the modes of their subsequent deformation-temperature and heat treatment. After rolling, a ferrite-pearlite microstructure is formed in the steel of the proposed composition, and subsequent heat treatment allows one to obtain desired and uniform properties in a thickness range of 8.0-50.0 mm.
Углерод упрочняет сталь. При содержании углерода менее 0,15% не достигается требуемая прочность стали, а при его содержании более 0,22% ухудшается ударная вязкость стали.Carbon reinforces steel. When the carbon content is less than 0.15%, the required strength of the steel is not achieved, and when its content is more than 0.22%, the toughness of the steel deteriorates.
Кремний раскисляет сталь, повышает ее прочностные характеристики. При концентрации кремния менее 0,15% прочность стали ниже допустимой, а при концентрации более 0,50% снижается пластичность.Silicon deoxidizes steel, increases its strength characteristics. At a silicon concentration of less than 0.15%, the strength of the steel is lower than acceptable, and at a concentration of more than 0.50%, ductility decreases.
Марганец раскисляет и упрочняет сталь, связывает серу. При содержании марганца менее 0,60% прочность стали недостаточна. Содержание свыше 1,00% приводит к перерасходу легирующих.Manganese deoxidizes and strengthens steel, binds sulfur. When the manganese content is less than 0.60%, the strength of the steel is insufficient. Content over 1.00% leads to an overuse of alloying.
Хром, никель, медь обеспечивают увеличение прочности при повышенных температурах без потери пластичности. Увеличение содержания данных свыше 0,3% приводит к перерасходу легирующих и, как следствие, увеличению себестоимости стали.Chrome, nickel, copper provide an increase in strength at elevated temperatures without loss of ductility. An increase in the data content of more than 0.3% leads to an overrun of alloying and, as a result, an increase in the cost of steel.
Молибден повышает прочность при повышенных температурах и вязкость стали, измельчая зерно микроструктуры. При содержании молибдена менее 0,20% прочность стали при повышенных температурах ниже требуемого уровня, а увеличение его содержания более 0,50% ухудшает пластичность и приводит к перерасходу легирующих элементов.Molybdenum increases strength at elevated temperatures and the viscosity of steel, grinding grain microstructure. When the molybdenum content is less than 0.20%, the strength of steel at elevated temperatures is lower than the required level, and an increase in its content of more than 0.50% impairs plasticity and leads to an excessive consumption of alloying elements.
Сера является вредной примесью, снижающей пластические и вязкостные свойства. При концентрации серы не более 0,007% ее вредное действие проявляется слабо и не приводит к заметному снижению механических свойств стали данного состава. В тоже время более глубокая десульфурация удорожает сталь, делает ее производство нерентабельным.Sulfur is a harmful impurity that reduces plastic and viscous properties. At a sulfur concentration of not more than 0.007%, its harmful effect is weak and does not lead to a noticeable decrease in the mechanical properties of steel of this composition. At the same time, deeper desulfurization increases the cost of steel, making its production unprofitable.
Фосфор в количестве не более 0,020% целиком растворяется в α-железе, что ведет к упрочнению металлической матрицы. Однако увеличение содержания фосфора более 0,020% вызывает охрупчивание стали и снижение работы удара при отрицательных температурах.Phosphorus in an amount of not more than 0.020% is completely dissolved in α-iron, which leads to hardening of the metal matrix. However, an increase in the phosphorus content of more than 0.020% causes steel embrittlement and a decrease in impact work at low temperatures.
Азот является нитридообразующим элементом, упрочняющим сталь. Однако повышение концентрации азота сверх 0,012% приводит к снижению вязкостных свойств при отрицательных температурах.Nitrogen is a nitride forming element that strengthens steel. However, an increase in nitrogen concentration in excess of 0.012% leads to a decrease in the viscosity properties at low temperatures.
Экспериментально установлено, что при температуре нагрева ниже 1200°C сляб в методической печи недостаточно прогревается, что приводит к повышенной неоднородности конечной микроструктуры и, как следствие, к неравномерности механических свойств в листе. Нагрев сляба до температур превышающих 1250°C приводит получению более крупного аустенитного зерна, которое наследуется конечной структурой проката, что в свою очередь приводит к неудовлетворительным значениям временного сопротивления и ударной вязкости.It was experimentally established that at a heating temperature below 1200 ° C, the slab in the method furnace does not warm up enough, which leads to increased heterogeneity of the final microstructure and, as a consequence, to uneven mechanical properties in the sheet. Heating the slab to temperatures exceeding 1250 ° C results in the formation of a larger austenitic grain, which is inherited by the final structure of the rolled product, which in turn leads to unsatisfactory values of temporary resistance and toughness.
При температуре конца черновой прокатки превышающей 1100°C в металле успевают пройти все процессы рекристаллизации, что приводит к росту аустенитного зерна перед чистовой прокаткой, которая не способствует получению структуры готового проката, гарантирующей весь комплекс свойств, включая теплоустойчивость и хладостойкость.At a temperature of the end of rough rolling exceeding 1100 ° C, all the processes of recrystallization have time to go through in the metal, which leads to the growth of austenitic grain before finish rolling, which does not contribute to obtaining the structure of finished steel, which guarantees the whole complex of properties, including heat and cold resistance.
Чистовую прокатку ведут за 7-11 проходов, при таком количестве проходов обжатия при прокатке распределяются равномерно между проходами, что способствует получению равномерной микроструктуры и свойств в готовых листах. Увеличение количества проходов более 11 негативно сказывается на механических свойствах, за счет недостаточной проработки структуры. Уменьшение - менее 7 проходов приводит к росту прочности и снижению пластических характеристик.Finishing rolling is carried out in 7-11 passes, with such a number of compression passes during rolling distributed evenly between the passes, which helps to obtain a uniform microstructure and properties in the finished sheets. An increase in the number of passes over 11 negatively affects the mechanical properties due to insufficient study of the structure. A decrease of less than 7 passes leads to an increase in strength and a decrease in plastic characteristics.
При температуре конца прокатки выше 910°C в стали предложенного состава в процессе охлаждения наблюдается неравномерный рост аустенитных зерен, что приводит к неравномерности микроструктуры в готовых листах, снижению прочности и стабильности механических свойств. Снижение температуры конца прокатки менее 880°C ухудшает пластические и вязкостные свойства листов и увеличивает нагрузки на оборудование при прокатке.At a temperature of rolling end above 910 ° C in the steel of the proposed composition during cooling, an uneven growth of austenitic grains is observed, which leads to uneven microstructure in the finished sheets, a decrease in strength and stability of mechanical properties. Lowering the temperature of the end of rolling below 880 ° C affects the plastic and viscous properties of the sheets and increases the load on the equipment during rolling.
При относительном обжатии от 10 до 15% в последнем проходе имеет место механическая проработка валками только поверхностных слоев толстых листов. Так как поверхность листов после прокатки охлаждается наиболее интенсивно, то результатом механической проработки поверхности является выравнивание механических свойств листов различной толщины и различного химического состава стали в заявленных пределах. Увеличение относительного обжатия более 15% приводит к росту прочности и неравномерности механических свойств листов толщиной 8,0-50,0 мм. Снижение обжатия в последнем проходе менее 10% не обеспечивает выравнивания механических свойств листов в диапазонах толщин 8,0-50,0 мм, что снижает качество листов и выход годного.With a relative reduction of 10 to 15% in the last pass, there is a mechanical study of only the surface layers of thick sheets by rolls. Since the surface of the sheets after rolling is cooled most intensively, the result of the mechanical study of the surface is the alignment of the mechanical properties of sheets of different thicknesses and different chemical compositions of steel within the stated limits. An increase in the relative reduction of more than 15% leads to an increase in the strength and unevenness of the mechanical properties of sheets with a thickness of 8.0-50.0 mm. The reduction in compression in the last pass of less than 10% does not provide alignment of the mechanical properties of the sheets in the thickness ranges of 8.0-50.0 mm, which reduces the quality of the sheets and yield.
При температуре последующей термической обработки свыше 930°C образуется крупнозернистая аустенитная структура, что в свою очередь негативно влияет на ударную вязкость в готовом прокате. Уменьшение температуры нагрева под термическую обработку ниже 900°C не позволяет получить равномерный комплекс всех механических свойств в связи с неравномерностью прогрева листов по толщине.At a temperature of the subsequent heat treatment above 930 ° C, a coarse-grained austenitic structure is formed, which in turn negatively affects the toughness in the finished product. A decrease in the heating temperature for heat treatment below 900 ° C does not allow a uniform complex of all mechanical properties to be obtained due to the uneven heating of the sheets in thickness.
Пример реализацииImplementation example
Сталь выплавляли в электродуговой печи, разливали в слябы. Слябы нагревали до температуры 1200-1250°C и прокатывали на толстолистовом реверсивном стане 2800 в листы до конечной толщины (8,0-50,0 мм) при температуре конца черновой прокатки не более 1100°C, температуре конца чистовой прокатки 880-910°C. Причем чистовую прокатку осуществляли за 7-11 проходов с относительным обжатием в последнем проходе 10-15%. После окончания процесса деформации листы охлаждали на воздухе до температуры окружающей среды. Затем листы подвергали нормализации с отдельного нагрева с последующим охлаждением на воздухе.Steel was smelted in an electric arc furnace, cast into slabs. The slabs were heated to a temperature of 1200-1250 ° C and rolled on a plate reversing mill 2800 in sheets to a final thickness (8.0-50.0 mm) at a temperature of the end of rough rolling of not more than 1100 ° C, the temperature of the end of the finish rolling of 880-910 ° C. Moreover, the finish rolling was carried out for 7-11 passes with a relative compression in the last pass of 10-15%. After the deformation process, the sheets were cooled in air to ambient temperature. Then the sheets were subjected to normalization with separate heating followed by cooling in air.
Из таблиц 1-3 следует, что предложенный способ (составы 2-3; варианты 2-4) имеет более высокие прочностные характеристики при повышенных температурах и ударную вязкость при температуре KCV -30°C. Кроме того, сталь характеризуется высоким уровнем пластических свойств.From tables 1-3 it follows that the proposed method (compositions 2-3; options 2-4) has higher strength characteristics at elevated temperatures and impact strength at a temperature of KCV -30 ° C. In addition, steel is characterized by a high level of plasticity.
При запредельных концентрациях элементов и превышении заявленных технологических параметров горячей прокатки (составы 1, 6-7; варианты 1, 7-8) прочностные характеристики при повышенных температурах и ударная вязкость стали ухудшаются. Также более низкие свойства по прочности и ударной вязкости имеет сталь по прототипу (составы 4, 5; варианты 5, 6).With extreme concentrations of elements and exceeding the declared technological parameters of hot rolling (compositions 1, 6-7; options 1, 7-8), the strength characteristics at elevated temperatures and the toughness of steel deteriorate. Also lower properties in terms of strength and toughness have steel according to the prototype (compositions 4, 5; options 5, 6).
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015130148/02A RU2591922C1 (en) | 2015-07-21 | 2015-07-21 | Method of producing hot-rolled sheet from low-alloy steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015130148/02A RU2591922C1 (en) | 2015-07-21 | 2015-07-21 | Method of producing hot-rolled sheet from low-alloy steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2591922C1 true RU2591922C1 (en) | 2016-07-20 |
Family
ID=56412758
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015130148/02A RU2591922C1 (en) | 2015-07-21 | 2015-07-21 | Method of producing hot-rolled sheet from low-alloy steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2591922C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2679675C1 (en) * | 2018-05-23 | 2019-02-12 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Method of manufacturing construction rolled product from low-alloy steel |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1143019A1 (en) * | 1999-09-29 | 2001-10-10 | Nkk Corporation | Sheet steel and method for producing sheet steel |
| RU2312905C1 (en) * | 2006-03-13 | 2007-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Strips of low alloy steel producing method |
| RU2318027C1 (en) * | 2006-06-13 | 2008-02-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method of production of the plate iron |
| EP1905851A1 (en) * | 2005-06-29 | 2008-04-02 | JFE Steel Corporation | High-carbon hot-rolled steel sheet and process for producing the same |
| RU2341565C2 (en) * | 2006-11-13 | 2008-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of candy manufacturing from low-alloy steel |
| RU2341564C2 (en) * | 2006-11-16 | 2008-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of hot-rolled sheet manufacturing |
| RU2436848C1 (en) * | 2010-11-08 | 2011-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Procedure for production of strips in reels |
| RU2539640C2 (en) * | 2011-12-28 | 2015-01-20 | Джей Эф И Стил Корпорэйшн | High-strength steel plate produced by hot rolling and having good formability, and device for its production |
-
2015
- 2015-07-21 RU RU2015130148/02A patent/RU2591922C1/en active
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1143019A1 (en) * | 1999-09-29 | 2001-10-10 | Nkk Corporation | Sheet steel and method for producing sheet steel |
| EP1905851A1 (en) * | 2005-06-29 | 2008-04-02 | JFE Steel Corporation | High-carbon hot-rolled steel sheet and process for producing the same |
| RU2312905C1 (en) * | 2006-03-13 | 2007-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Strips of low alloy steel producing method |
| RU2318027C1 (en) * | 2006-06-13 | 2008-02-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method of production of the plate iron |
| RU2341565C2 (en) * | 2006-11-13 | 2008-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of candy manufacturing from low-alloy steel |
| RU2341564C2 (en) * | 2006-11-16 | 2008-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of hot-rolled sheet manufacturing |
| RU2436848C1 (en) * | 2010-11-08 | 2011-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Procedure for production of strips in reels |
| RU2539640C2 (en) * | 2011-12-28 | 2015-01-20 | Джей Эф И Стил Корпорэйшн | High-strength steel plate produced by hot rolling and having good formability, and device for its production |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2679675C1 (en) * | 2018-05-23 | 2019-02-12 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Method of manufacturing construction rolled product from low-alloy steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5050433B2 (en) | Method for producing extremely soft high carbon hot-rolled steel sheet | |
| JP5979338B1 (en) | Thick, high toughness, high strength steel plate with excellent material uniformity and method for manufacturing the same | |
| CN105143486B (en) | High strength hot rolled steel sheet and method for producing same | |
| CN107406940A (en) | High-strength electric resistance welded steel pipe and its manufacture method | |
| RU2393239C1 (en) | Procedure for production of plate iron low-alloyed strip | |
| RU2463359C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| JP2007262469A (en) | Steel pipe and its production method | |
| CN101622368A (en) | Electric resistance welded steel pipe prior to heat treatment and process for manufacturing the same | |
| US20200340073A1 (en) | Steel section having a thickness of at least 100mm and method of manufacturing the same | |
| WO2019218135A1 (en) | Ultra high strength steel having yield strength of 1,000 mpa and low yield-tensile ratio, and preparation method thereof | |
| RU2466193C1 (en) | Manufacturing method of thick low-alloy rolled plates | |
| TW202122601A (en) | Electric resistance welded steel pipe and method for producing same, and line pipe and building structure | |
| RU2547087C1 (en) | Method of production of higher-strength hot-rolled stock | |
| JP2010229514A (en) | Cold rolled steel sheet and method for producing the same | |
| TW202045745A (en) | Rectangular steel tube and method for manufacturing same, and building structure | |
| RU2743534C1 (en) | Method for manufacturing railway rails of increased wear resistance and contact endurance | |
| CN105063511B (en) | Ultra-low carbon bainite thin gauge steel plate rolled through heavy and medium plate mill and production method of ultra-low carbon bainite thin gauge steel plate | |
| RU2463360C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| JP2010126808A (en) | Cold rolled steel sheet and method for producing the same | |
| JP5266804B2 (en) | Method for producing rolled non-heat treated steel | |
| TWI754213B (en) | Square steel pipe, method for manufacturing the same, and building structure | |
| RU2591922C1 (en) | Method of producing hot-rolled sheet from low-alloy steel | |
| RU2341564C2 (en) | Method of hot-rolled sheet manufacturing | |
| RU2346060C2 (en) | Method of blades manufacturing | |
| JP2006097109A (en) | High-carbon hot-rolled steel sheet and manufacturing method therefor |