RU2587610C2 - Method of producing seamless hot-rolled pipes - Google Patents
Method of producing seamless hot-rolled pipes Download PDFInfo
- Publication number
- RU2587610C2 RU2587610C2 RU2014140761/02A RU2014140761A RU2587610C2 RU 2587610 C2 RU2587610 C2 RU 2587610C2 RU 2014140761/02 A RU2014140761/02 A RU 2014140761/02A RU 2014140761 A RU2014140761 A RU 2014140761A RU 2587610 C2 RU2587610 C2 RU 2587610C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- lubricant
- injection
- sleeve
- liner
- rotation
- Prior art date
Links
Landscapes
- Lubricants (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к способу изготовления горячекатаных бесшовных труб с использованием материалов, предназначенных для обработки внутренней поверхности гильз.The invention relates to pipe production, and in particular to a method for manufacturing hot-rolled seamless pipes using materials intended for processing the inner surface of the sleeves.
Известен способ продольной прокатки труб (а.с. СССР №1018733, B21B 17/04, опубл. 23.05.1983), заключающийся в том, что перед деформацией в нагретую гильзу засыпают твердый смазочный легкоплавкий материал и выдерживают 1,0÷2,5 секунды до его размягчения.A known method of longitudinal rolling of pipes (AS USSR No. 1018733, B21B 17/04, publ. 05.23.1983), which consists in the fact that before deformation in a heated sleeve fill in a solid lubricant fusible material and withstand 1,0 ÷ 2,5 seconds before it softens.
Недостатком данного способа является то, что при засыпке смазочный материал распределяется неравномерно, при этом на переднем конце гильзы образуется избыток материала, который за указанный период времени может не расплавиться. В результате неравномерно распределенного по периметру переднего конца гильзы материала ухудшаются условия прокатки, возрастает трение на контакте «оправка - деформируемый металл» и снижаются стойкость оправок и качество внутренней поверхности готовых труб, а также увеличивается расход материала. Кроме того, подача смазочного материала только на передний конец гильзы приводит к созданию благоприятных условий работы оправки лишь в начале прокатки. При прокатке остальной части гильзы трение на контакте «оправка - деформируемый металл» резко возрастает, снижаются стойкость оправок и качество внутренней поверхности гильзы, что ограничивает область применения данного способа.The disadvantage of this method is that when filling the lubricant is distributed unevenly, while at the front end of the liner an excess of material is formed, which may not melt over a specified period of time. As a result of the front end of the material being unevenly distributed around the perimeter of the sleeve, the rolling conditions deteriorate, friction at the “mandrel - wrought metal” contact increases and the resistance of the mandrels and the quality of the inner surface of the finished pipes decrease, and the material consumption also increases. In addition, the supply of lubricant only to the front end of the sleeve leads to the creation of favorable working conditions of the mandrel only at the beginning of rolling. When rolling the rest of the sleeve, the friction at the “mandrel - wrought metal” contact increases sharply, the resistance of the mandrels and the quality of the inner surface of the sleeve decrease, which limits the scope of this method.
Наиболее близким техническим решением, принятым за прототип, является способ изготовления горячекатаных бесшовных труб (патент РФ №2505365, B21B 17/04, опубл. 27.01.2014), который включает обработку внутренней поверхности гильзы путем вдувания смазочного материала на основе фосфатов и деформацию нагретой гильзы. На внутренней поверхности гильзы при нагреве в интервале температур от 800 до 1280°C в процессе обработки формируют равномерное твердое покрытие путем вдувания смазочного материала, имеющего определенный состав и гранулометрические характеристики, обеспечивающие полное расплавление материала до начала процесса прокатки.The closest technical solution adopted for the prototype is a method of manufacturing hot-rolled seamless pipes (RF patent No. 2505365, B21B 17/04, publ. 01/27/2014), which includes processing the inner surface of the liner by blowing lubricant based on phosphates and the deformation of the heated liner . During heating in the temperature range from 800 to 1280 ° C, a uniform hard coating is formed on the inner surface of the liner by blowing a lubricant having a certain composition and particle size distribution, which ensures complete melting of the material before the start of the rolling process.
Недостатком способа является то, что смазочный материал в виде порошка подают параллельно образующей гильзы. При нестабильной подаче и гравитации смазочный материал в большом количестве осаждается на переднем конце гильзы, образуя на дне гильзы толстый слой вязкого расплава, который во время прокатки вдавливается в ее поверхность, образуя «раковины». Происходит утонение стенки гильзы, что снижает выход годного. Кроме того, из-за неравномерного распределения расплавленной массы смазочного материала по длине гильзы происходит неравномерный износ рабочей части оправок, что ведет к их преждевременному выходу из строя.The disadvantage of this method is that the lubricant in the form of a powder is fed parallel to the forming sleeve. During unstable feeding and gravity, a large amount of lubricant is deposited on the front end of the liner, forming a thick layer of viscous melt at the bottom of the liner, which is pressed into its surface during rolling, forming “shells”. The shell wall is thinning, which reduces the yield. In addition, due to the uneven distribution of the molten mass of the lubricant along the length of the liner, uneven wear of the working part of the mandrels occurs, which leads to their premature failure.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в снижении коэффициента трения на контактной поверхности «оправка-деформируемый металл», повышении стойкости оправок и качества внутренней поверхности труб.The technical problem solved by the invention is to reduce the coefficient of friction on the contact surface of the "mandrel-deformable metal", increase the durability of the mandrels and the quality of the inner surface of the pipes.
Поставленная задача решается за счет того, что в способе изготовления горячекатаных бесшовных труб, включающем обработку внутренней поверхности гильзы путем вдувания смазочного материала газом и деформацию нагретой гильзы, согласно изобретению, используют смазочный материал на основе щелочных фосфатов или тетрабората натрия, при этом вдувание смазочного материала осуществляют под острым углом к продольной оси гильзы в процессе ее вращения, а после вдувания смазочного материала подают вихревой поток газа в направлении, предпочтительно противоположном направлению вращения гильзы. Кроме того, общее время транспортировки и вдувания смазочного материала The problem is solved due to the fact that in the method of manufacturing hot-rolled seamless pipes, including treating the inner surface of the sleeve by blowing lubricant with gas and deformation of the heated sleeve, according to the invention, a lubricant based on alkaline phosphates or sodium tetraborate is used, while the lubricant is injected at an acute angle to the longitudinal axis of the liner during its rotation, and after the lubricant is injected, a vortex gas flow in the direction but in the opposite direction of rotation of the sleeve. In addition, the total transport and injection times of the lubricant
определяют из выражения: Т=k×Т1 где k=1,0÷3,0 - коэффициент, учитывающий расстояние транспортировки смазочного материала до места вдувания;determined from the expression: T = k × T 1 where k = 1,0 ÷ 3,0 - coefficient taking into account the distance of transportation of the lubricant to the place of injection;
М - масса смазочного материала, г;M is the mass of lubricant, g;
Q - интенсивность вдувания смазочного материала, г/с.Q - the intensity of the injection of lubricant, g / s.
При вдувании расход смазочного материала на основе щелочных фосфатов составляет 60÷120 г/м2, а на основе тетрабората натрия - 120÷160 г/м2, давление газа при вдувании и распределении смазочного материала устанавливают в зависимости от размеров гильзы и плотности смазочного материала.When injecting, the consumption of lubricant based on alkaline phosphates is 60 ÷ 120 g / m 2 , and based on sodium tetraborate, 120 ÷ 160 g / m 2 , the gas pressure during injection and distribution of the lubricant is set depending on the dimensions of the liner and the density of the lubricant .
Сущность изобретения заключается в том, что в процессе изготовления горячекатаных бесшовных труб при обработке внутренней поверхности вдувание смазочного материала осуществляют под острым углом к продольной оси гильзы в процессе ее вращения. А сразу после вдувания смазочного материала подают вихревой поток газа в направлении, предпочтительно противоположном направлению вращения гильзы. При такой обработке происходит достаточно равномерное распределение смазочного материала по внутренней поверхности гильзы, нанесение смазочного материала происходит по всей внутренней поверхности гильзы, начиная от края гильзы. Смазочный материал не скапливается на переднем конце гильзы в виде толстого слоя вязкого расплава, который затем во время прокатки может вдавливаться в ее поверхность, образуя «раковины». При подаче вихревого потока в направлении вращения гильзы происходит неравномерное распределение смазочного материала по поверхности с образованием наплывов, что при последующей деформации нагретой гильзы может привести к вдавливанию их в поверхность с образованием «раковин», возможному утонению стенки гильзы, неравномерному и интенсивному The essence of the invention lies in the fact that in the manufacturing process of hot-rolled seamless pipes when processing the inner surface, the injection of lubricant is carried out at an acute angle to the longitudinal axis of the liner during its rotation. And immediately after injection of the lubricant, a vortex gas flow is supplied in a direction preferably opposite to the direction of rotation of the sleeve. With this treatment, a fairly uniform distribution of the lubricant occurs on the inner surface of the liner, the lubricant is applied throughout the entire inner surface of the liner, starting from the edge of the liner. Lubricant does not accumulate on the front end of the liner in the form of a thick layer of viscous melt, which can then be pressed into its surface during rolling, forming “shells”. When a vortex flow is applied in the direction of rotation of the liner, the lubricant is unevenly distributed over the surface with the formation of sagging, which, upon subsequent deformation of the heated liner, can lead to their indentation into the surface with the formation of “shells”, the possible thinning of the liner wall, uneven and intense
износу рабочей части оправок, снижению их стойкости и повышенному расходу инструмента.wear of the working part of the mandrels, reducing their durability and increased tool consumption.
Общее время транспортировки и вдувания смазочного материала определяют из выражения: Т=k×Т1,The total time of transportation and injection of the lubricant is determined from the expression: T = k × T 1 ,
где k=1,0÷3,0 - коэффициент, учитывающий расстояние транспортировки смазочного материала до места вдувания;where k = 1,0 ÷ 3,0 - coefficient taking into account the distance of transportation of the lubricant to the injection site;
М - масса смазочного материала, г;M is the mass of lubricant, g;
Q - интенсивность вдувания смазочного материала, г/с.Q - the intensity of the injection of lubricant, g / s.
При вдувании смазочного материала на основе щелочных фосфатов расход составляет от 60 до 120 г/м2, а на основе тетрабората натрия - от 120 до 160 г/м2, что позволяет предотвратить его передозировку, не допустить скопления расплава на дне гильзы и образования «раковин» при деформации гильзы.When injecting a lubricant based on alkaline phosphates, the flow rate is from 60 to 120 g / m 2 , and on the basis of sodium tetraborate, from 120 to 160 g / m 2 , which helps to prevent its overdose, to prevent accumulation of melt at the bottom of the sleeve and the formation of sinks ”during deformation of the sleeve.
Величину давления газа при вдувании и распределении смазочного материала вихревым потоком устанавливают в зависимости от размеров гильзы и плотности смазочного материала. Например, при обработке поверхности гильзы длиной от 4,0 м давление газа при вдувании и распределении смазочного материала повышают от начала к концу гильзы. А при обработке поверхности короткой гильзы, например от 1,5 до 4,0 м давление газа при вдувании и распределении смазочного материала снижают к концу гильзы. С увеличением плотности смазочного материала давление газа увеличивают.The gas pressure during injection and distribution of the lubricant by the vortex flow is set depending on the dimensions of the liner and the density of the lubricant. For example, when treating the surface of a liner with a length of 4.0 m or more, the gas pressure is increased from the beginning to the end of the liner by blowing and distributing the lubricant. And when treating the surface of a short sleeve, for example from 1.5 to 4.0 m, the gas pressure is reduced by blowing and distributing the lubricant towards the end of the sleeve. As the density of the lubricant increases, the gas pressure increases.
Применение предлагаемого способа позволяет распределить смазочный материал равномерно по всей длине гильзы, что обеспечивает снижение коэффициента трения на контакте «оправка - деформируемый металл» и приводит к повышению стойкости оправок за счет их равномерного износа. Кроме того, способ обеспечивает сбалансированность процесса обработки гильзы смазочным материалом, не допустив при этом скопления расплава на The application of the proposed method allows you to distribute the lubricant evenly over the entire length of the liner, which reduces the coefficient of friction at the contact "mandrel - deformable metal" and leads to increased durability of the mandrels due to their uniform wear. In addition, the method provides a balanced process of processing the liner with a lubricant, while not allowing the accumulation of melt on
внутренней поверхности гильзы и предотвратив образование «раковин». Это позволяет избежать утонения стенки при последующей деформации иthe inner surface of the liner and preventing the formation of "shells". This avoids wall thinning during subsequent deformation and
значительно сократить количество труб, выходящих за поле допуска, что повышает качество поверхности труб и увеличивает выход годного. Кроме того, снижается износ оправок и увеличивается их стойкость. significantly reduce the number of pipes extending beyond the tolerance field, which improves the quality of the surface of the pipes and increases the yield In addition, the wear of the mandrels is reduced and their durability is increased.
Предлагаемый способ был опробован в линии непрерывного стана PQF ТПА 10¾′′. Прокатку проводили на трубах размером 177,8×9,19 мм из стали марки 22ХГ2А в ручьевых валках на длинной удерживаемой оправке диаметром 172 мм. Размеры гильзы составляли: наружный диаметр - 224 мм, толщина стенки - 21 мм, длина - 8900 мм. Площадь внутренней поверхности гильзы составила 6,25 м2, температура гильзы - 1180°C. В качестве смазочного материала для обработки внутренней поверхности гильзы использовали, например материал на основе щелочных фосфатов со средним размером частиц не более 150 мкм. Плотность смазочного материала была в пределах 900÷1100 г/см3, расход составил 70 г/м2. Интенсивность вдувания смазочного материала в гильзу составляла 90 г/с. Массу смазочного материала определили как произведение расхода смазочного материала на один квадратный метр внутренней поверхности. Время подачи материала рассчитывали по формуле:The proposed method was tested in the continuous mill line PQF TPA 10¾ ′ ′. Rolling was carried out on pipes of 177.8 × 9.19 mm in size made of 22KhG2A steel in stream rolls on a long held mandrel with a diameter of 172 mm. The dimensions of the sleeve were: outer diameter - 224 mm, wall thickness - 21 mm, length - 8900 mm. The inner surface area of the liner was 6.25 m 2 , the temperature of the liner was 1180 ° C. As a lubricant for processing the inner surface of the liner used, for example, a material based on alkaline phosphates with an average particle size of not more than 150 microns. The density of the lubricant was in the range 900 ÷ 1100 g / cm 3 , the flow rate was 70 g / m 2 . The rate of injection of lubricant into the liner was 90 g / s. The mass of lubricant was determined as the product of the consumption of lubricant per square meter of the inner surface. The feed time of the material was calculated by the formula:
где k находится в пределах 1,0÷3,0 в зависимости от расстояния транспортировки смазочного материала до места вдувания. Значение этого коэффициента определено эмпирически на основании проведения многочисленных прокаток. Согласно расчетам, при расстоянии транспортировки смазочного материала 10 м коэффициент k=1,3÷1,5. Учитывая, что при проведении опытных прокаток расстояние транспортировки смазочного материала до места вдувания составляло около 10 м, принимаем к равным 1,4.where k is in the range of 1.0 ÷ 3.0 depending on the distance of transportation of the lubricant to the injection site. The value of this coefficient is determined empirically on the basis of numerous rolling. According to calculations, with a lubricant transportation distance of 10 m, the coefficient k = 1.3 ÷ 1.5. Considering that during pilot rolling, the distance of transportation of the lubricant to the injection site was about 10 m, we take 1.4 to be equal.
Время вдувания смазочного материала, исходя из произведенных расчетов, составило 4,86 с. Время транспортировки смазочного материала до места вдувания составило: 6,8-4,86=1,94 с.Based on the calculations made, the lubricant injection time was 4.86 s. The transportation time of the lubricant to the injection site was: 6.8-4.86 = 1.94 s.
Для вдувания смазочного материала использовали оборудование фирмы «Bemers». Вдувание смазочного материала проводили через центральное отверстие сопловой насадки, отстоящей от края гильзы на расстоянии 180 мм под углом 25 градусов к продольной оси гильзы в направлении пересечения верхней образующей с краем гильзы. Начальное давление газа составило 0,2 бар, конечное - 0,5 бар, скорость вращения гильзы - 47 об/мин. Распределение смазочного материала по внутренней поверхности гильзы осуществляли вихревым потоком газа в направлении, противоположном направлению вращения гильзы. Завихрение потока газа обеспечивали, например конструкцией сопловой насадки, выполненной с несколькими сопловыми отверстиями, расположенными по окружности вокруг центрального отверстия и направленными в сторону продольной оси гильзы. При этом начальное давление газа составляло 0,2 бар; конечное - 2,5 бар. Подачу вихревого потока газа проводили через 0.5 с после начала вдувания смазочного материала. Время с момента начала подачи смазочного материала до начала подачи вихревого потока газа составило: 6,8-1,94-0,5=4,36 с. Изменение давления во время вдувания смазочного материала и распределения его вихревым потоком газа осуществляют с помощью клапана, установленного в оборудовании фирмы «Bemers». Ниже приведены практические результаты применения способа при использовании различных смазочных материалов.For injection of lubricant used equipment of the company "Bemers". The lubricant was injected through the central hole of the nozzle nozzle 180 mm apart from the edge of the liner at an angle of 25 degrees to the longitudinal axis of the liner in the direction of intersection of the upper generatrix with the liner edge. The initial gas pressure was 0.2 bar, the final one was 0.5 bar, and the sleeve rotation speed was 47 rpm. The lubricant was distributed over the inner surface of the sleeve by a vortex gas flow in the direction opposite to the direction of rotation of the sleeve. The turbulence of the gas flow was provided, for example, by the design of the nozzle nozzle made with several nozzle openings located circumferentially around the central hole and directed towards the longitudinal axis of the sleeve. The initial gas pressure was 0.2 bar; final - 2.5 bar. A vortex gas flow was supplied 0.5 s after the start of injection of lubricant. The time from the start of the supply of lubricant to the start of the flow of the vortex gas flow was: 6.8-1.94-0.5 = 4.36 s. The change in pressure during the injection of lubricant and its distribution by a vortex gas flow is carried out using a valve installed in the equipment of the company "Bemers". The following are the practical results of applying the method when using various lubricants.
В таблице 1 представлены результаты прокаток труб с различными параметрами расхода при вдувании смазочного материала, приготовленного на основе щелочных фосфатов при прочих равных условиях.Table 1 presents the results of rolling pipes with various flow rates when blowing a lubricant prepared on the basis of alkaline phosphates, ceteris paribus.
Из таблицы 1 видно, что для получения удовлетворительного качества внутренней поверхности готовых труб с применением смазочного материала на основе щелочных фосфатов особенно предпочтительным для использования предлагаемого способа является расход смазочного материала в интервале от 60,0 до 120,0 г/м2, но положительные результаты достигаются и при расходе материала в интервале от 120,0 до 160,0 г/м2.From table 1 it is seen that in order to obtain a satisfactory quality of the inner surface of the finished pipes using a lubricant based on alkaline phosphates, it is especially preferable to use the proposed method is the consumption of the lubricant in the range from 60.0 to 120.0 g / m 2 , but positive results achieved with a material consumption in the range from 120.0 to 160.0 g / m 2 .
В таблице 2 представлены результаты прокаток труб с различными параметрами расхода при вдувании смазочного материала, приготовленного на основе тетрабората натрия при прочих равных условиях.Table 2 presents the results of rolling pipes with various flow rates when blowing a lubricant prepared on the basis of sodium tetraborate, ceteris paribus.
Из таблицы 2 видно, что для получения удовлетворительного качества внутренней поверхности готовых труб с применением смазочного материала на основе тетрабората натрия особенно предпочтительным для формирования покрытия является расход материала от 120,0 до 160 г/м2, но также удовлетворительное состояние поверхности готовых труб получено при расходе смазочного материала в интервале от 60,0 до 120,0 г/м2.From table 2 it is seen that in order to obtain a satisfactory quality of the inner surface of the finished pipe using a lubricant based on sodium tetraborate, a material flow rate of 120.0 to 160 g / m 2 is particularly preferred for coating formation, but a satisfactory surface condition of the finished pipe was obtained at lubricant consumption in the range from 60.0 to 120.0 g / m 2 .
После проведения прокаток были отобраны образцы от переднего, заднего и среднего участка трех труб, изготовленных с применением различных смазочных материалов, указанных выше, и разным расходом материалов. Были проведены металлографические исследования образцов и замер шероховатости. Максимальная шероховатость по длине трубы составила от 24,0 до 30,0 мкм при допуске 46,0 мкм, что подтверждает высокое качество внутренней поверхности труб. Анализ полученных данных показал, что выход годного по сравнению с существующим способом увеличился до 5%, стойкость оправок возросла на 10÷12%.After rolling, samples were taken from the front, rear and middle sections of three pipes made using various lubricants mentioned above and different consumption of materials. Metallographic studies of samples and roughness measurements were performed. The maximum roughness along the length of the pipe was from 24.0 to 30.0 μm with a tolerance of 46.0 μm, which confirms the high quality of the inner surface of the pipes. Analysis of the data showed that the yield compared to the existing method increased to 5%, the resistance of the mandrels increased by 10 ÷ 12%.
Использование предлагаемого способа изготовления горячекатаных бесшовных труб позволяет снизить коэффициент трения на контактной поверхности «оправка - деформируемый металл», повысить качество выпускаемой продукции, стойкость дорогостоящих оправок и снизить их расход, а также применять способ на раскатных, реечных, пильгерных станах, обкатных установках, станах продольной прокатки, прессовых трубных установках.Using the proposed method for manufacturing hot-rolled seamless pipes allows to reduce the coefficient of friction on the contact surface of the "mandrel - wrought metal", to improve the quality of products, the durability of expensive mandrels and reduce their consumption, as well as apply the method on rolling, rack, pilger mills, rolling installations, mills longitudinal rolling, press tube installations.
Claims (4)
где k=1,0÷3,0 - коэффициент, учитывающий расстояние транспортировки смазочного материала до места вдувания;
М - масса смазочного материала, г;
Q - интенсивность вдувания смазочного материала, г/с.2. The method according to p. 1, characterized in that the total time of transportation and injection of lubricant is determined from the expression: T = k × T 1,
where k = 1,0 ÷ 3,0 - coefficient taking into account the distance of transportation of the lubricant to the injection site;
M is the mass of lubricant, g;
Q - the intensity of the injection of lubricant, g / s.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014140761/02A RU2587610C2 (en) | 2014-10-08 | 2014-10-08 | Method of producing seamless hot-rolled pipes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014140761/02A RU2587610C2 (en) | 2014-10-08 | 2014-10-08 | Method of producing seamless hot-rolled pipes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2014140761A RU2014140761A (en) | 2016-04-27 |
| RU2587610C2 true RU2587610C2 (en) | 2016-06-20 |
Family
ID=55759345
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014140761/02A RU2587610C2 (en) | 2014-10-08 | 2014-10-08 | Method of producing seamless hot-rolled pipes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2587610C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2647393C1 (en) * | 2016-12-28 | 2018-03-15 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Method of helical piercing and device for its implementation |
| RU2745011C1 (en) * | 2020-06-29 | 2021-03-18 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Hot-rolled seamless pipes manufacturing method |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3374650A (en) * | 1964-09-09 | 1968-03-26 | Contubind Sa | Manufacturing seamless tubes |
| SU603451A1 (en) * | 1976-08-09 | 1978-03-21 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт | Sleeve internal lubrication method |
| RU2296636C1 (en) * | 2005-08-03 | 2007-04-10 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Tube lengthwise rolling method |
| RU2505365C1 (en) * | 2012-08-10 | 2014-01-27 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Manufacturing method of seamless hot-rolled tubes |
-
2014
- 2014-10-08 RU RU2014140761/02A patent/RU2587610C2/en active IP Right Revival
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3374650A (en) * | 1964-09-09 | 1968-03-26 | Contubind Sa | Manufacturing seamless tubes |
| SU603451A1 (en) * | 1976-08-09 | 1978-03-21 | Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт | Sleeve internal lubrication method |
| RU2296636C1 (en) * | 2005-08-03 | 2007-04-10 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Tube lengthwise rolling method |
| RU2505365C1 (en) * | 2012-08-10 | 2014-01-27 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Manufacturing method of seamless hot-rolled tubes |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2647393C1 (en) * | 2016-12-28 | 2018-03-15 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Method of helical piercing and device for its implementation |
| RU2745011C1 (en) * | 2020-06-29 | 2021-03-18 | Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") | Hot-rolled seamless pipes manufacturing method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2014140761A (en) | 2016-04-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101983258B (en) | Manufacture of pipes | |
| CN107695102B (en) | A method of block after preventing thick-walled pipe roll piercing | |
| RU2587610C2 (en) | Method of producing seamless hot-rolled pipes | |
| EA201391225A1 (en) | METHOD OF MANUFACTURING WELDED WIRE FROM TITANIUM ALLOY | |
| WO2011021621A1 (en) | Apparatus and method for drawing metal tube | |
| CN105964841A (en) | Combined feeding precise rolling forming method for chute section ring part | |
| US1924294A (en) | Apparatus and method of extruding pipe | |
| CN101195157A (en) | Technique for processing alloying material of steel and copper | |
| CN101934370B (en) | Process for preparing extra-thick or composite pipe blank by injection moulding and device thereof | |
| Pater et al. | Comparative analysis of tube piercing processes in the two-roll and three-roll mills | |
| CN104889163B (en) | A kind of method of pure titanium seamless tubes roll piercing | |
| CN103764307B (en) | The draw-off gear of metal tube and Hubbing method | |
| WO2011047524A1 (en) | Three-roller planetary rolling method for rolling brass pipe | |
| CN106363022B (en) | The method for improving titanium alloy seamless steel pipe interior surface quality | |
| CN106391713A (en) | Mandrel rolling method for metal tubular product | |
| RU2296636C1 (en) | Tube lengthwise rolling method | |
| RU2505365C1 (en) | Manufacturing method of seamless hot-rolled tubes | |
| RU2745011C1 (en) | Hot-rolled seamless pipes manufacturing method | |
| CN202845479U (en) | Steel pipe drawing die | |
| CN105728605B (en) | Aluminum alloy cone drum ring piece radial hot rolling forming method | |
| WO2014168501A8 (en) | Device for the continuous casting, rolling and extrusion of rods | |
| CN103769419A (en) | Pull rolling forming method and device | |
| JP5819146B2 (en) | Metal tube drawing method and drawing apparatus | |
| RU2568805C1 (en) | Cooled mandrel of rotary mill and method of its cooling | |
| CN206464341U (en) | A kind of cycle pipe mill conic mandrel bar |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191009 |
|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20210618 |