RU2586188C1 - Method for intensive plastic deformation by torsion under high pressure with step-by-step heating - Google Patents
Method for intensive plastic deformation by torsion under high pressure with step-by-step heating Download PDFInfo
- Publication number
- RU2586188C1 RU2586188C1 RU2014149030/02A RU2014149030A RU2586188C1 RU 2586188 C1 RU2586188 C1 RU 2586188C1 RU 2014149030/02 A RU2014149030/02 A RU 2014149030/02A RU 2014149030 A RU2014149030 A RU 2014149030A RU 2586188 C1 RU2586188 C1 RU 2586188C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- workpiece
- torsion
- deformation
- striker
- plastic deformation
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано для интенсивной пластической деформации (ИПД) с целью однородного и более значительного измельчения микроструктуры металлов и повышения их микротвердости и прочности.The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used for intensive plastic deformation (IPD) with the aim of uniform and more significant grinding of the microstructure of metals and increase their microhardness and strength.
Среди различных методов ИПД в последнее десятилетие особое внимание привлекает интенсивная пластическая деформация кручением или кручение под высоким давлением (КВД). Это метод, осуществляемый в специальном устройстве - наковальне Бриджмена (Фиг. 1), широко используется для получения ультрамелкозернистых и наноструктурных материалов в заготовках в форме дисков.Among the various IPD methods in the last decade, intense plastic deformation by torsion or high-pressure torsion (HPD) has attracted particular attention. This method, carried out in a special device - the Bridgman anvil (Fig. 1), is widely used to obtain ultrafine-grained and nanostructured materials in disk-shaped blanks.
Основная деформация при методе КВД осуществляется за счет кручения образца в наковальне Бриджмена с применением сжимающего давления двух бойков. Прилагаемое соосно давление, достигающее обычно несколько ГПа, играет двоякую роль. Во-первых, оно создает в образце квазигидростатическое сжатие, препятствующее разрушению образца. Во-вторых, оно увеличивает силу трения между бойками и образцом. Благодаря большой силе трения, крутящий момент от подвижного нижнего бойка передается образцу, и он деформируется кручением. Вместе с тем, у получаемых образцов в процессе КВД существует ряд проблем, таких как неоднородность структуры по площади образца, неравномерная микротвердость по диаметру со значительным понижением в центре диска, а соответственно, невысокая прочность и пластичность в средней части заготовок [1, 2].The main deformation in the HPC method is carried out due to the torsion of the sample in the Bridgman anvil using the compressive pressure of two strikers. The coaxial pressure applied, usually reaching several GPa, plays a dual role. First, it creates quasi-hydrostatic compression in the sample, which prevents the destruction of the sample. Secondly, it increases the friction force between the strikers and the specimen. Due to the large friction force, the torque from the movable lower striker is transmitted to the sample, and it is deformed by torsion. At the same time, the obtained samples have a number of problems during the HPC process, such as heterogeneity of the structure over the area of the sample, uneven microhardness in diameter with a significant decrease in the center of the disk, and, accordingly, low strength and ductility in the middle part of the blanks [1, 2].
Известен способ обработки металлов, предназначенный для наностуктурирования металлов с помощью интенсивной пластической деформации кручением, который является наиболее близким по решаемой задаче и принят в качестве прототипа. Общим у известного устройства и заявленного изобретения являются сжатие и кручение заготовки. В прототипе величину усилия сжатия и крутящего момента рассчитывают по математическим формулам в зависимости от диаметра заготовки, предельного напряжения сдвига материала заготовки и коэффициента трения на поверхности контакта пуансон-заготовка [3].A known method of metal processing, intended for nanostructuring of metals using intense plastic torsional deformation, which is the closest to the problem being solved and adopted as a prototype. Common to the known device and the claimed invention are compression and torsion of the workpiece. In the prototype, the magnitude of the compression force and torque is calculated by mathematical formulas depending on the diameter of the workpiece, the ultimate shear stress of the workpiece material and the friction coefficient on the contact surface of the punch-workpiece [3].
Известный способ позволяет при приложенном давлении более 2 ГПа эффективно измельчать микроструктуру, но обычно не обеспечивает однородную ультрамелкозернистую структуру по всей площади заготовки, в частности в центральной части образца, а значит, и требуемые параметры физико-механических свойств материала.The known method makes it possible to effectively grind the microstructure at an applied pressure of more than 2 GPa, but usually does not provide a homogeneous ultrafine-grained structure over the entire area of the workpiece, in particular in the central part of the sample, and therefore the required parameters of the physicomechanical properties of the material.
Задача, на решение которой направлено изобретение, заключается в проведении интенсивной пластической деформации кручением с обеспечением однородного и более существенного измельчения структуры металла по всему объему заготовки.The problem to which the invention is directed is to carry out intense plastic torsional deformation with a uniform and more substantial refinement of the metal structure over the entire volume of the workpiece.
Технический результат, достигаемый новым способом обработки металлов, заключается в повышении микротвердости, прочности и пластичности материала заготовки, а также их равномерности по площади заготовки.The technical result achieved by a new method of metal processing is to increase the microhardness, strength and ductility of the workpiece material, as well as their uniformity over the workpiece area.
Поставленная задача решается способом интенсивной пластической деформации, включающим осадку и последующее кручение заготовки с получением деформации сдвига, в котором в отличие от прототипа деформацию проводят на бойках Бриджмена с приложением сжимающего удельного давления 3-6 ГПа и последующим вращением подвижного бойка относительно своей оси со скоростью 0,2-1,5 об/мин, причем в процессе вращения бойка осуществляют ступенчатый нагрев заготовки и процесс деформации начинают при комнатной температуре, а заканчивают при температуре не более 0,4Тпл (температуры плавления) металла или сплава и наоборот.The problem is solved by the method of intensive plastic deformation, including sagging and subsequent torsion of the workpiece to obtain shear strain, in which, unlike the prototype, deformation is carried out on Bridgman strikers with a compressive specific pressure of 3-6 GPa and subsequent rotation of the movable striker relative to its axis at a speed of 0 , 2-1.5 rpm, moreover, in the process of rotation of the striker, stepwise heating of the workpiece is carried out and the deformation process begins at room temperature, but ends at a temperature not olee 0,4T mp (melting point) metal or alloy, and vice versa.
При этом поставленная задача достигается тем, что деформацию проводят при ступенчатом изменении температуры нагрева на 30-100°C с шагом 0,5-1 оборот.In this case, the task is achieved in that the deformation is carried out with a stepwise change in the heating temperature by 30-100 ° C in increments of 0.5-1 revolution.
Кроме того, поставленная задача достигается тем, что после деформации может быть проведена термообработка заготовки в бойках Бриджмена со сжимающим удельным давлением и без.In addition, the task is achieved by the fact that after deformation can be carried out heat treatment of the workpiece in Bridgman strikers with compressive specific pressure and without.
Технический результат достигается тем, что изменение температуры нагрева заготовки в ходе ИПД кручением ведет к изменению концентрации вакансий в материале заготовки, которое, в свою очередь, влияет на скорость переползания дислокаций и посредством этого на механизмы деформации и механизмы формирования ультрамелкозернистой структуры, обеспечивая ей однородность. Изменение температуры при ИПД ведет к смене систем скольжения в ходе обработки и благодаря этому обеспечивает более однородную микроструктуру материала и, следовательно, повышение физико-механических свойств, таких как предел прочности, пластичность и микротвердость.The technical result is achieved by the fact that a change in the heating temperature of the workpiece during SPD by torsion leads to a change in the concentration of vacancies in the workpiece material, which, in turn, affects the rate of creep of dislocations and, thereby, the deformation mechanisms and mechanisms of formation of an ultrafine-grained structure, ensuring its uniformity. A change in temperature during SPD leads to a change in sliding systems during processing and, as a result, provides a more uniform microstructure of the material and, consequently, an increase in physical and mechanical properties, such as tensile strength, ductility, and microhardness.
Дополнительная термообработка после деформации способствует уменьшению внутренних напряжений в структуре заготовки.Additional heat treatment after deformation helps to reduce internal stresses in the workpiece structure.
Сущность изобретения поясняется Фиг. 1, Фиг. 2, Фиг. 3, Фиг. 4 и Фиг. 5.The invention is illustrated in FIG. 1, FIG. 2, FIG. 3, FIG. 4 and FIG. 5.
На Фиг. 1 приведена принципиальная схема обработки заготовки способом ИПД кручением, где показана обработка на плоских бойках(а) и бойках с канавкой (б).In FIG. Figure 1 shows a schematic diagram of the processing of a workpiece by the SPD torsion method, which shows processing on flat dies (a) and dies with a groove (b).
На Фиг. 2 приведена фотография микроструктуры исходного титанового сплава ВТ-6 до обработки по предложенному способу (световой микроскоп, увеличение Х500).In FIG. 2 shows a photograph of the microstructure of the initial titanium alloy VT-6 before processing by the proposed method (light microscope, magnification X500).
На Фиг. 3 приведена фотография микроструктуры в середине образца из титанового сплава ВТ-6 после КВД при комнатной температуре (просвечивающий электронный микроскоп, увеличение Х50000).In FIG. Figure 3 shows a photograph of the microstructure in the middle of a VT-6 titanium alloy sample after HPC at room temperature (transmission electron microscope, magnification X50000).
На Фиг. 4 приведена фотография микроструктуры в середине образца из титанового сплава ВТ-6 после КВД по предложенному способу (просвечивающий электронный микроскоп, увеличение Х50000).In FIG. Figure 4 shows a photograph of the microstructure in the middle of a VT-6 titanium alloy sample after HPC according to the proposed method (transmission electron microscope, magnification X50000).
На Фиг. 5 приведены значения микротвердости по диаметрам заготовок титанового сплава ВТ-6 после обработки кручением под давлением по двум режимам.In FIG. Figure 5 shows the microhardness values for the diameters of VT-6 titanium alloy preforms after torsion treatment under pressure in two modes.
Сущность заявляемого изобретения поясняется схемой кручения (Фиг. 1), которая содержит металлическую заготовку 1, подвижный боек Бриджмена 2 и неподвижный боек Бриджмена 3.The essence of the invention is illustrated by the torsion scheme (Fig. 1), which contains a metal billet 1, a movable firing pin of Bridgman 2 and a fixed firing pin of Bridgman 3.
Способ осуществляют следующим образом.The method is as follows.
Заготовку 1 помещают между подвижным 2 и неподвижным 3 бойками Бриджмена (Фиг. 1). Бойки сжимают с удельным усилием 3-6 ГПа, после чего подвижный боек 2 начинают вращать относительно своей оси со скоростью 0,2-1,5 об/мин, обеспечивая тем самым деформацию сдвига. В процессе вращения подвижного бойка изменяют температуру нагрева заготовки. Согласно способу температуру нагрева заготовки изменяют ступенчато, то есть на каждый 0,5-1 оборот повышают или уменьшают температуру на 30-100 градусов Цельсия. После деформации сдвига проводится термообработка заготовки для снятия внутренних напряжений в структуре заготовки.Billet 1 is placed between movable 2 and motionless 3 strikers of Bridgman (Fig. 1). The strikers are compressed with a specific force of 3-6 GPa, after which the
Заявленное изобретение было апробировано в лабораторных условиях Санкт-Петербургского государственного университета. В результате экспериментов было подтверждено достижение указанного технического результата: повышение микротвердости и прочности материала заготовки.The claimed invention was tested in the laboratory conditions of St. Petersburg State University. As a result of the experiments, the achievement of the indicated technical result was confirmed: increasing the microhardness and strength of the workpiece material.
Пример конкретного выполненияConcrete example
Из горячекатаного прутка титанового сплава ВТ-6 диаметром 20 мм были вырезаны заготовки в виде диска толщиной 2 мм на электроискровой установке. Каждая заготовка помещалась между бойками в канавку, затем подвижный и неподвижный бойки сжимались с удельным усилием 6 ГПа. Подвижный боек вращали при комнатной температуре со скоростью 0,2 об/мин до 10 оборотов.From a hot-rolled bar of titanium alloy VT-6 with a diameter of 20 mm, blanks were cut in the form of a
Также был проведен эксперимент со скоростью 0,2 об/мин до 10 оборотов, но с пошаговым изменением температуры в процессе ИПД. Он заключался в том, что после каждого полуоборота или полного оборота останавливали процесс деформации и нагревали образец до определенной температуры, затем продолжали процесс деформации, при этом на 10 обороте температура заготовки не превышала 0,4Тпл сплава ВТ-6. После деформации заготовку поместили в печь на один час при 300°C.An experiment was also conducted at a speed of 0.2 rpm up to 10 revolutions, but with a step-wise change in temperature during the SPD. It was the fact that after each full turn or half-turn process quenched sample deformation and heated to a certain temperature, and then continued to the deformation process, the preform 10 turnover temperature did not exceed 0,4T mp Tu-6 alloy. After deformation, the preform was placed in an oven for one hour at 300 ° C.
После обработки получили заготовки толщиной 1 мм, из которых вырезали образцы для механических испытаний на растяжение с размером базы 4 мм и длиной 12 мм. Каждый образец полировали на алмазных пастах для исключения рисок - концентраторов разрушения.After processing, 1 mm thick blanks were obtained, from which samples were cut for mechanical tensile tests with a base size of 4 mm and a length of 12 mm. Each sample was polished on diamond pastes to exclude dice - fracture concentrators.
Механические испытания на растяжение всех образцов производили на стандартной разрывной машине при комнатной температуре со скоростью деформации 10-4c-1 до их полного разрушения.Mechanical tensile tests of all samples were carried out on a standard tensile testing machine at room temperature with a strain rate of 10 -4 s -1 until they were completely destroyed.
Кроме того, образцы исследовали на просвечивающем электронном микроскопе (ПЭМ). Для этого из полученных образцов изготавливали тонкие фольги путем электролитического полирования, затем фольгу помещали в колонну микроскопа, где и исследовали микроструктуру сплава в исходном и наноструктурном состояниях. На Фиг. 2 показана структура исходного сплава ВТ-6. Как видно на Фиг. 3, после КВД при комнатной температуре в середине полученного диска структура измельчилась, но не наблюдается однородности. На Фиг. 4 показана структура середины образца, полученного по предлагаемому способу. Видно, что структура сильно измельчена и достаточно однородна.In addition, the samples were examined using a transmission electron microscope (TEM). For this, thin foils were made from the obtained samples by electrolytic polishing, then the foil was placed in a microscope column, where the microstructure of the alloy was studied in the initial and nanostructured states. In FIG. 2 shows the structure of the initial alloy VT-6. As seen in FIG. 3, after HPC at room temperature in the middle of the resulting disk, the structure was crushed, but there was no uniformity. In FIG. 4 shows the structure of the middle of the sample obtained by the proposed method. It can be seen that the structure is strongly crushed and fairly homogeneous.
На Фиг. 5 приведены графики микротвердости вдоль диаметра заготовки из сплава ВТ-6 после кручения под высоким давлением при комнатной температуре (среднее значение 420 HV) и после кручения по предлагаемому способу. Как видно на графиках, деформация по предлагаемому способу заметно увеличивает уровень микротвердости (в среднем 490 HV), а также однородность структуры по всему диаметру образцов.In FIG. 5 shows microhardness plots along the diameter of a VT-6 alloy billet after torsion under high pressure at room temperature (average value 420 HV) and after torsion by the proposed method. As can be seen in the graphs, the deformation by the proposed method significantly increases the level of microhardness (an average of 490 HV), as well as the uniformity of the structure over the entire diameter of the samples.
Результаты испытаний образцов представлены в таблице, в которой приведены сравнительные характеристики титанового сплава ВТ-6 до и после его обработки по предложенному способу. Как следует из результатов испытаний, обработанный по предложенному способу материал имеет более высокую прочность и значительную пластичность.The test results of the samples are presented in the table, which shows the comparative characteristics of the VT-6 titanium alloy before and after its processing by the proposed method. As follows from the test results, processed according to the proposed method, the material has higher strength and significant ductility.
Таким образом, предложенное изобретение позволяет получить более однородную микроструктуру материала по всей площади заготовки и существенно повысить его микротвердость, прочность и пластичностьThus, the proposed invention allows to obtain a more uniform microstructure of the material over the entire area of the workpiece and significantly increase its microhardness, strength and ductility
Изобретение может быть применено для создания нового поколения функциональных и конструкционных материалов. Создание однородной наноструктуры в металлах и сплавах открывает путь для получения необычных свойств, весьма привлекательных для инновационных применений в области энергетики, работе при низких температурах, использовании в аэрокосмических установках, спорте и биомедицине. Например, повышенная прочность и износостойкость ультрамелкозернистых металлов с однородным распределением структуры при сохранении достаточной пластичности дает возможность увеличить надежность и долговечность механизмов и конструкций, а также уменьшить расход материала на их изготовление.The invention can be applied to create a new generation of functional and structural materials. The creation of a homogeneous nanostructure in metals and alloys opens the way for obtaining unusual properties that are very attractive for innovative applications in the field of energy, low temperature operation, use in aerospace installations, sports and biomedicine. For example, the increased strength and wear resistance of ultrafine-grained metals with a uniform distribution of the structure while maintaining sufficient ductility makes it possible to increase the reliability and durability of mechanisms and structures, as well as reduce the consumption of material for their manufacture.
Источники информацииInformation sources
1. Р.З. Валиев, И.В. Александров. Объемные наноструктурные металлические материалы. Получение, структура и свойства. - М.: Академкнига, 2007. - 398 с.1. R.Z. Valiev, I.V. Alexandrov. Volumetric nanostructured metallic materials. Obtaining, structure and properties. - M.: Academic Book, 2007 .-- 398 p.
2. A. Vorhauer, R. Pippan. On the homogeneity of deformation by high pressure torsion. Scripta Materialia.Volume 51, Issue 9, November 2004, Pages 921-925.2. A. Vorhauer, R. Pippan. On the homogeneity of deformation by high pressure torsion. Scripta Materialia.Volume 51, Issue 9, November 2004, Pages 921-925.
3. Патент РФ №2382687, МПК C21J 6/04, опубл. 27.02.2010 г. (прототип).3. RF patent No. 2382687, IPC C21J 6/04, publ. 02/27/2010 (prototype).
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014149030/02A RU2586188C1 (en) | 2014-12-04 | 2014-12-04 | Method for intensive plastic deformation by torsion under high pressure with step-by-step heating |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014149030/02A RU2586188C1 (en) | 2014-12-04 | 2014-12-04 | Method for intensive plastic deformation by torsion under high pressure with step-by-step heating |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2586188C1 true RU2586188C1 (en) | 2016-06-10 |
Family
ID=56115307
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014149030/02A RU2586188C1 (en) | 2014-12-04 | 2014-12-04 | Method for intensive plastic deformation by torsion under high pressure with step-by-step heating |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2586188C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2709416C1 (en) * | 2019-10-14 | 2019-12-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of processing technically pure titanium by high plastic deformation |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2134308C1 (en) * | 1996-10-18 | 1999-08-10 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | Method of treatment of titanium alloys |
| RU2203975C2 (en) * | 2000-04-19 | 2003-05-10 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | Method of treatment of blanks made from metals or alloys |
| RU2354486C1 (en) * | 2007-07-25 | 2009-05-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Method of intensive plastic straining in round flat work pieces |
| RU2382687C1 (en) * | 2008-11-12 | 2010-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Пермский государственный технический университет" | Deformation method of blank with providing of severe plastic deformation and device for its implementation |
-
2014
- 2014-12-04 RU RU2014149030/02A patent/RU2586188C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2134308C1 (en) * | 1996-10-18 | 1999-08-10 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | Method of treatment of titanium alloys |
| RU2203975C2 (en) * | 2000-04-19 | 2003-05-10 | Институт проблем сверхпластичности металлов РАН | Method of treatment of blanks made from metals or alloys |
| RU2354486C1 (en) * | 2007-07-25 | 2009-05-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Method of intensive plastic straining in round flat work pieces |
| RU2382687C1 (en) * | 2008-11-12 | 2010-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Пермский государственный технический университет" | Deformation method of blank with providing of severe plastic deformation and device for its implementation |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2709416C1 (en) * | 2019-10-14 | 2019-12-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of processing technically pure titanium by high plastic deformation |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Kunčická et al. | Effect of thermomechanical processing via rotary swaging on properties and residual stress within tungsten heavy alloy | |
| Gholami et al. | Friction stir processing of 7075 Al alloy and subsequent aging treatment | |
| Rodriguez-Calvillo et al. | Microstructure and mechanical properties of a commercially pure Ti processed by warm equal channel angular pressing | |
| Lezhnev et al. | RESEARCH OF INFLUENCE EQUAL CHANNEL ANGULAR PRESSING ON THE MICROSTRUCTURE OF COPPER. | |
| Arab et al. | Effects of microstructure on the dynamic properties of TA15 titanium alloy | |
| Kumar et al. | Peak stress studies of hot compressed TiHy 600 alloy | |
| Gil et al. | The effect of cooling rate on the cyclic deformation of β-annealed Ti–6Al–4V | |
| JP6077000B2 (en) | Torsional high strain processing method for conical metal members | |
| Dhal et al. | Influence of annealing on stain hardening behaviour and fracture properties of a cryorolled Al 2014 alloy | |
| Semenova et al. | Nanostructured titanium alloys: New developments and application prospects | |
| Zhang et al. | Microstructure and cyclic deformation behavior of a 3D-printed Ti–6Al–4V alloy | |
| Huang et al. | Effect of microstructure on torsion properties of Ti–5Al–5Mo–5V–3Cr–1Zr alloy | |
| Li et al. | Microstructural evolution associated with shear location of AISI 52100 under high strain rate loading | |
| Das et al. | Effect of static and dynamic ageing on wear and friction behavior of aluminum 6082 alloy | |
| Prokoshkin et al. | Manufacturing of long-length rods of ultrafine-grained Ti-Ni shape memory alloys | |
| Karelin et al. | Effect of quasi-continuous equal-channel angular pressing on structure and properties of Ti-Ni shape memory alloys | |
| Suresh et al. | Evolution of microstructure and texture in the third generation Al–Li alloy AA2195 during warm hybrid processing | |
| Khmelevskaya et al. | Effect of biaxial isothermal quasi-continuous deformation on structure and shape memory properties of Ti-Ni alloys | |
| Salishchev et al. | Formation of submicrocrystalline structure in titanium and titanium alloys and their mechanical properties | |
| Liu et al. | Evolution of the α phase and microhardness for hot isostatic pressed Ti-6Al-4V alloy during multi-pass deformation | |
| Kadiyan et al. | Effects of severe plastic deformation by ECAP on the microstructure and mechanical properties of a commercial copper alloy | |
| Yang et al. | Strain-controlled low-cycle fatigue behavior of friction stir-welded AZ31 magnesium alloy | |
| RU2586188C1 (en) | Method for intensive plastic deformation by torsion under high pressure with step-by-step heating | |
| Modina et al. | Peculiarities of microstructure and mechanical behavior of VT8M-1 alloy processed by rotary swaging | |
| Wang et al. | Adiabatic shear localization in ultrafine grained 6061 aluminum alloy |