RU2579586C1 - Composite material for implementation of explosion penetrating action - Google Patents
Composite material for implementation of explosion penetrating action Download PDFInfo
- Publication number
- RU2579586C1 RU2579586C1 RU2014142306/05A RU2014142306A RU2579586C1 RU 2579586 C1 RU2579586 C1 RU 2579586C1 RU 2014142306/05 A RU2014142306/05 A RU 2014142306/05A RU 2014142306 A RU2014142306 A RU 2014142306A RU 2579586 C1 RU2579586 C1 RU 2579586C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fluoropolymer
- composite material
- active metal
- metal fuel
- tungsten
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области порошковой металлургии и может быть использовано для изготовления энергоемких композиционных материалов, применяемых для разрушения скальных и бетонных преград, а также в перфорационной технике при прострелочно-взрывных работах в нефтеразведке.The invention relates to the field of powder metallurgy and can be used for the manufacture of energy-intensive composite materials used for the destruction of rock and concrete barriers, as well as in perforation technology during shooting and blasting operations in oil exploration.
Существует множество энергоемких композиций, содержащих активное металлическое горючее и фторполимеры в качестве основного или дополнительного окислителя. В ряде случаев, при проектировании изделий народнохозяйственного назначения, необходима высокая масса ударника, содержащего энергоемкий состав, например, чтобы обеспечить необходимые баллистические характеристики на воздушной траектории полета или террадинамические при столкновении с преградой. Одним из способов обеспечить необходимую массу является повышение плотности самого состава за счет включения в него компонента с высокой плотностью. Такими компонентами являются тяжелые металлы (U, W, Th, Та, Hf, Nb и др.), а также некоторые оксиды тяжелых металлов (WO2, WO3, CuO, PbO2, Pb3O4 и др.). Одним из наиболее привлекательных компонентов является вольфрам, т.к. он относительно дешев, малотоксичен, не повышает чувствительность смеси и при этом является одним из наиболее высокоплотных материалов. Его использование для повышения плотности описано во многих патентах и публикациях.There are many energy-intensive compositions containing active metal fuel and fluoropolymers as the main or additional oxidizing agent. In a number of cases, when designing products for national economic purposes, a high mass of a striker containing an energy-intensive composition is necessary, for example, to provide the necessary ballistic characteristics on the air flight path or terradynamic in a collision with an obstacle. One way to provide the necessary mass is to increase the density of the composition itself by incorporating a component with a high density into it. Such components are heavy metals (U, W, Th, Ta, Hf, Nb, etc.), as well as some oxides of heavy metals (WO 2 , WO 3 , CuO, PbO 2 , Pb 3 O 4 , etc.). One of the most attractive components is tungsten, as it is relatively cheap, low-toxic, does not increase the sensitivity of the mixture and at the same time is one of the most high-density materials. Its use for increasing density is described in many patents and publications.
Известны порошковые смеси (патент US №2007051267, МПК F42B 1/02; F42B 1/032; F42B 3/28; опубл. 08.03.2007), составы, содержащие W, перхлорат калия и 7,5% фторполимера (патент US №2008229963; МПК С06В 25/00; С06В 27/00; С06В 33/02; опубл. 25.09.2008). Однако содержание вольфрама в приведенных аналогах, во-первых, не превышает 80-82,2%, а во-вторых, в смеси отсутствует активное металлическое горючее, что резко снижает их энергоемкость.Powder mixtures are known (US patent No. 2007051267, IPC F42B 1/02;
Известен состав (патент US №6962634; МПК С06В 27/00; C08K 3/00; C08L 27/12; опубл. 05.02.2004), содержащий от 15 до 90% фторполимера (предпочтительнее 25-75%), от 10 до 85% металлического порошка (Mg, Al, их сплавы, Fe,Cu, Zr, Ti, Zn, Mn, Sn, В, Si, Hf, W, U, Та) и др. компоненты. В известных составах при горении температура не может обеспечивать быструю и полную химическую реакцию между компонентами; кроме того, резко ухудшается прессуемость состава из-за низкого объемного содержания пластичных компонентов (фторполимер, Al и др.).A known composition (US patent No. 6962634; IPC C06B 27/00;
Задачей изобретения является создание энергоемких композиционных материалов, которые можно использовать для замены инертных конструкционных материалов (сталь, медь, свинец и др.) в ударниках, способных пробивать прочные преграды, перфорационной технике и других приложениях, с плотностью, не ниже плотности заменяемого материала.The objective of the invention is the creation of energy-intensive composite materials that can be used to replace inert structural materials (steel, copper, lead, etc.) in drums capable of punching solid barriers, perforating equipment and other applications with a density not lower than the density of the material being replaced.
Технический результат при использовании изобретения заключается в повышении эффективности устройств за счет дополнительной химической энергии, выделяемой такими композиционными материалами.The technical result when using the invention is to increase the efficiency of the devices due to the additional chemical energy released by such composite materials.
Технический результат достигается тем, что композиционный материал для осуществления взрывопроникающего действия содержит вольфрам, активное металлическое горючее и фторполимер. Компоненты взяты в следующем соотношении, мас.%: вольфрам - 68-98, активное металлическое горючее - 1-29, фторполимер - 1-14. Плотность композиционного материала составляет не менее 7,8 г/см3. В качестве активного металлического горючего могут использоваться Al, Mg, Ti, Zr или их смеси и сплавы. В качестве фторполимера могут использоваться фторопласты Ф-4, Ф-3, Ф-2, Ф-42, Ф-32 и фторкаучуки СКФ-32, СКФ-26.The technical result is achieved in that the composite material for explosive action contains tungsten, an active metal fuel and a fluoropolymer. The components are taken in the following ratio, wt.%: Tungsten - 68-98, active metal fuel - 1-29, fluoropolymer - 1-14. The density of the composite material is at least 7.8 g / cm 3 . As the active metal fuel, Al, Mg, Ti, Zr or mixtures and alloys thereof can be used. As the fluoropolymer can be used fluoropolymers F-4, F-3, F-2, F-42, F-32 and fluororubber SKF-32, SKF-26.
Отличием предлагаемого состава от известных аналогов является обязательное наличие не менее двух типов порошков - активного горючего (В, Al, Si, Mg, Ti, Zr, их смесей или сплавов), обеспечивающего высокую температуру реакции, и тяжелого компонента (W), обеспечивающего нужную плотность состава. Другим отличием является то, что содержание вольфрама в предлагаемом составе может быть значительно больше и достигать 98 (мас.% от всего состава). При более высоком содержании вольфрама развиваемая при горении температура не может обеспечивать быструю и полную химическую реакцию между компонентами; кроме того, резко ухудшается прессуемость состава из-за низкого объемного содержания пластичных компонентов (фторполимер, Al и др.).The difference between the proposed composition and its known analogues is the mandatory presence of at least two types of powders - active fuel (B, Al, Si, Mg, Ti, Zr, their mixtures or alloys), which provides a high reaction temperature, and a heavy component (W), which provides the desired composition density. Another difference is that the tungsten content in the proposed composition can be significantly higher and reach 98 (wt.% Of the total composition). At a higher tungsten content, the temperature developed during combustion cannot provide a quick and complete chemical reaction between the components; in addition, the compressibility of the composition sharply worsens due to the low volume content of plastic components (fluoropolymer, Al, etc.).
Содержание в композиционном материале фторполимера - 1-14 (мас.%) обеспечивает окисление активного горючего и необходимые механические и технологические характеристики, содержание вольфрама в количестве 68-98 обеспечивает необходимую плотность; а активного горючего (В, Al, Si, Mg,Ti, Zr или их смеси и сплавы) в количестве 1-29 обеспечивает высокую энергоемкость. Плотность композиционного материала 7,8 г/см3 и выше обеспечивает возможность изготовления из него деталей с теми же массогабаритными характеристиками, как и из распространенных конструкционных материалов (сталь, медь, свинец и др.).The content in the composite material of fluoropolymer - 1-14 (wt.%) Provides the oxidation of the active fuel and the necessary mechanical and technological characteristics, the tungsten content in the amount of 68-98 provides the necessary density; and active fuel (B, Al, Si, Mg, Ti, Zr or their mixtures and alloys) in an amount of 1-29 provides high energy intensity. The density of the composite material of 7.8 g / cm 3 and above makes it possible to manufacture parts from it with the same weight and size characteristics as from common structural materials (steel, copper, lead, etc.).
Нижний предел массовой доли W определяется требуемой плотностью состава. Например, если необходимо обеспечить плотность состава 7,8 г/см3 для состава, содержащего в качестве активного горючего алюминий, то массовая доля W должна быть не меньше 77-83%. При замене алюминия на более плотный металл (например, цирконий), доля вольфрама может быть снижена до 68%.The lower limit of the mass fraction W is determined by the desired density of the composition. For example, if it is necessary to ensure a compositional density of 7.8 g / cm 3 for a composition containing aluminum as an active fuel, then the mass fraction of W should be at least 77-83%. When replacing aluminum with a denser metal (for example, zirconium), the proportion of tungsten can be reduced to 68%.
Относительно высокое энергосодержание (~10 кДж/см3) обеспечивается при содержании вольфрама 90% и менее, при увеличении содержания вольфрама оно снижается, например, при 98% W - менее 3 кДж/см3. Таким образом, оптимальное соотношение между плотностью композиционного материала и его энергоемкостью соответствует содержанию вольфрама 70-90%.A relatively high energy content (~ 10 kJ / cm 3 ) is provided when the tungsten content is 90% or less, with an increase in the tungsten content it decreases, for example, at 98% W, less than 3 kJ / cm 3 . Thus, the optimal ratio between the density of the composite material and its energy intensity corresponds to a tungsten content of 70-90%.
Соотношение между другими компонентами (активное металлическое горючее/фторполимер) определяется назначением состава. Стехиометрическое соотношение обеспечивает полное окисление металла до фторида и восстановление связей C-F до углерода (например, если фторполимер - ПТФЭ, то содержание активного металла в смеси с фторполимером - Al 26,5%; ПАМ 28%; Ti 32%; Zr 48%). В составах, рассчитанных на реакцию без доступа воздуха, максимальное энерговыделение соответствует небольшому (10-20%) избытку активного металла по сравнению со стехиометрическим соотношением. Однако составы, предназначенные для догорания продуктов реакции на воздухе, должны содержать максимальное количество активного металла, при котором обеспечивается устойчивое горение. Для указанных металлов и сплавов это соответствует соотношению 80-90% металла и 10-20% фторполимера. Термодинамические расчеты, проведенные по программе ТЕРМО-2010 (Имховик Н.А. Программа термодинамического расчета параметров детонации, равновесного состава и характеристик продуктов взрыва многокомпонентных гетерогенных взрывчатых систем (МГВС). Руководство пользователя. МГТУ им. Баумана, М., 2010), показывают, что максимальная работоспособность продуктов сгорания достигается при содержании активного металла 50-100% от стехиометрии. Порошки тяжелого вольфрама также могут участвовать в реакции с фторуглеводородами; хотя выделяемая энергия намного меньше, чем с активным металлом, но летучесть высших фторидов вольфрама делает их привлекательными в качестве рабочего тела, увеличивающего фугасное действие. Поэтому в тройных системах фторполимер-вольфрам-активный металл минимальное количество последнего может составлять 20% и менее от стехиометрии. Таким образом, интервал соотношения активный металл - фторполимер для указанных металлов (Al, Mg, Ti, Zr) составляет 5-90% металла и 95-10% фторполимера. Минимальное количество фторполимера определяется также соображениями технологии - для обеспечения прессуемости композита желательно содержание полимера на уровне не менее 1-2%.The ratio between other components (active metal fuel / fluoropolymer) is determined by the purpose of the composition. The stoichiometric ratio ensures the complete oxidation of the metal to fluoride and the reduction of C-F bonds to carbon (for example, if the fluoropolymer is PTFE, then the active metal content in the mixture with the fluoropolymer is Al 26.5%; PAM 28%; Ti 32%; Zr 48%). In compositions designed for a reaction without access to air, the maximum energy release corresponds to a small (10–20%) excess of active metal compared with the stoichiometric ratio. However, compositions intended for the combustion of reaction products in air should contain the maximum amount of active metal, which ensures stable combustion. For these metals and alloys, this corresponds to a ratio of 80-90% metal and 10-20% fluoropolymer. Thermodynamic calculations carried out according to the TERMO-2010 program (Imkhovik N.A. The program of thermodynamic calculation of detonation parameters, equilibrium composition and characteristics of explosion products of multicomponent heterogeneous explosive systems (MGWS). User manual. MSTU named after Bauman, M., 2010), show that the maximum efficiency of the combustion products is achieved when the active metal content is 50-100% of stoichiometry. Heavy tungsten powders can also be involved in reactions with fluorocarbons; although the energy released is much less than with the active metal, the volatility of higher tungsten fluorides makes them attractive as a working fluid that increases the high-explosive effect. Therefore, in ternary systems fluoropolymer-tungsten-active metal, the minimum amount of the latter may be 20% or less of stoichiometry. Thus, the range of the active metal – fluoropolymer ratio for these metals (Al, Mg, Ti, Zr) is 5–90% metal and 95–10% fluoropolymer. The minimum amount of fluoropolymer is also determined by technology considerations - to ensure the compressibility of the composite, it is desirable to have a polymer content of at least 1-2%.
В зависимости от содержания W (68-98%) массовая доля, приходящаяся на фторполимер и активный металл, составляет соответственно 2-32%. Доля фторполимера, таким образом, может варьировать от 1% (минимальное количество, при котором обеспечивается прессуемость) до 14%. Массовая доля активного металла может составлять от 1% (состав 98% W+1% ФП+1% активного металла) до 29% (при котором состав с 68% W еще горит и имеет максимальную теплоту догорания на воздухе).Depending on the W content (68-98%), the mass fraction attributable to the fluoropolymer and the active metal is 2-32%, respectively. The proportion of fluoropolymer, therefore, can vary from 1% (the minimum amount at which compressibility is ensured) to 14%. The mass fraction of the active metal can range from 1% (composition 98% W + 1% FP + 1% active metal) to 29% (at which the composition with 68% W is still burning and has a maximum heat of burning in air).
Пример использования композиционного материала для осуществления взрывопроникающего действия.An example of the use of composite material for the implementation of explosive action.
В таблице 1 представлено несколько составов композиционных материалов. Некоторые из них использовались для изготовления цилиндрических вставок для ударника-проникателя. На фиг. 1 представлено фото проникателя, на фиг. 2 схематически изображен проникатель, на фиг. 3 - фото преграды до опыта, на фиг. 4 изображена бетонная преграда, на фиг. 5 - фото лицевой стороны бетонной преграды после опыта, на фиг. 6 - фото тыльной стороны бетонной преграды после опыта, на фиг. 7 и фиг. 8 показана глубина каверны бетонной преграды после опыта, на фиг. 9 - схема разрушения преграды в опыте №1, на фиг. 10 - профиль каверны в бетоне в четырех сечениях в опыте №3, где 1 - вставка из композиционного материала, 2 - корпус проникателя.Table 1 presents several compositions of composite materials. Some of them were used for the manufacture of cylindrical inserts for the impactor-penetrator. In FIG. 1 is a photo of the intruder; FIG. 2 schematically shows the intruder; FIG. 3 - photo of the barrier to the experiment, in FIG. 4 shows a concrete barrier, in FIG. 5 is a photo of the front side of the concrete barrier after the experiment; FIG. 6 is a photograph of the rear side of the concrete barrier after the experiment; FIG. 7 and FIG. 8 shows the depth of the cavity of the concrete barrier after the experiment; FIG. 9 is a diagram of the destruction of the barrier in experiment No. 1, in FIG. 10 is a profile of a cavity in concrete in four sections in experiment No. 3, where 1 is an insert made of composite material, 2 is a casing body.
Для оценки проникающего и разрушающего действия проникателей с композиционными материалами были выбраны составы №1 и №6 (табл. 1).To assess the penetrating and destructive effect of penetrators with composite materials, compositions No. 1 and No. 6 were selected (Table 1).
Состав №1 (8,5% Ф - 1,5% Al - 90% W) выбран исходя из требования высокой плотности, которая обеспечивалась содержанием вольфрама 90%. Содержание активного металла (алюминия), составляющее 50% от стехиометрического (2,6% Al+7,4% ПТФЭ), выбрано исходя из результатов термодинамических расчетов, как обеспечивающее максимальную работоспособность продуктов реакции. При одинаковых габаритах вставка, изготовленная из состава №6, в 4 раза легче, чем вставка, изготовленная из состава №1.Composition No. 1 (8.5% F - 1.5% Al - 90% W) was selected based on the high density requirement, which was ensured by a 90% tungsten content. The content of the active metal (aluminum), which is 50% of the stoichiometric (2.6% Al + 7.4% PTFE), is selected based on the results of thermodynamic calculations, as ensuring the maximum performance of the reaction products. With the same dimensions, an insert made of composition No. 6 is 4 times lighter than an insert made of composition No. 1.
Проникатели со вставками-стержнями, изготовленными из составов №1 (опыт №1) и №6 (опыт №3), выстреливались из легкогазовой баллистической установки в бетонные преграды. Общий вид бетонной преграды, ее состав и размеры (в миллиметрах) приведены на фиг. 3 и фиг. 4. Опыты №1 и №3 проведены с идентичными начальными условиями.Penetrators with core inserts made of compounds No. 1 (experiment No. 1) and No. 6 (experiment No. 3) were fired from a light-gas ballistic installation into concrete obstacles. The general view of the concrete barrier, its composition and dimensions (in millimeters) are shown in FIG. 3 and FIG. 4. Experiments No. 1 and No. 3 were carried out with identical initial conditions.
Использование композиционного материала заявляемого состава в конструкции проникателя позволило реализовать взрывопроникающее действие, увеличившее диаметр и объем каверны в бетоне. Так, на фиг. 5 и фиг. 6 показана преграда после опыта №1, из которого видно, что с лицевой стороны (по отношению к легкогазовой баллистической установке) получена глубина проникания Н≈210 мм, практически полностью разрушен прочный бетон с образованием тыльного откола (фиг. 6), разрушена часть цементно-песчаного раствора.The use of a composite material of the claimed composition in the design of the penetrator made it possible to realize an explosive effect that increased the diameter and volume of the cavity in concrete. So in FIG. 5 and FIG. Figure 6 shows the obstacle after experiment No. 1, from which it is seen that the penetration depth H≈210 mm was obtained from the front side (with respect to the light gas ballistic installation), strong concrete was almost completely destroyed with the formation of a rear spall (Fig. 6), some of the cement was destroyed sand solution.
На фиг. 7 и фиг. 8 показана преграда после опыта №3 с глубиной каверны Н≈70 мм без тыльного откола. Каверна имеет коническую форму с основанием диаметром примерно 140 мм (фиг. 8).In FIG. 7 and FIG. Figure 8 shows the obstacle after experiment No. 3 with a cavity depth of N≈70 mm without a rear spall. The cavity has a conical shape with a base diameter of approximately 140 mm (Fig. 8).
Сравнение результатов опытов №1 и №3 показало, что взрывопроникающее действие значительно больше у проникателя со вставкой, изготовленной из более «тяжелого» состава композиционного материала.A comparison of the results of experiments No. 1 and No. 3 showed that the explosive effect is much greater for the penetrator with an insert made of a more “heavy” composition of the composite material.
Для сравнительной оценки эффективности террадинамических параметров проникателей с композиционными материалами и с инертными конструкционными материалами использовались результаты, проведенного ранее опыта №3 со стержнем из сплава ВНЖ - 7-3 (плотностью 17,1 г/см3) диаметром 7 мм и длиной 30 мм. Редакции опытов были идентичны.For a comparative assessment of the effectiveness of the terradynamic parameters of penetrators with composite materials and with inert structural materials, we used the results of previous experiment No. 3 with a core of VNZh - 7-3 alloy (density 17.1 g / cm 3 ) with a diameter of 7 mm and a length of 30 mm. The editions of the experiments were identical.
На фиг. 9 и фиг. 10 для сравнения показана схема разрушения преграды в опыте №1 (фиг. 9) (размеры в миллиметрах), и профиль каверны в бетоне в четырех сечениях в опыте №3 (фиг. 10). Очевидно, разрушающее действие у проникателя с композиционным материалом значительно больше, чем у проникателя, изготовленного из «инертного» материала.In FIG. 9 and FIG. 10 for comparison shows a diagram of the destruction of the barrier in experiment No. 1 (Fig. 9) (dimensions in millimeters), and the profile of the cavity in concrete in four sections in experiment No. 3 (Fig. 10). Obviously, the destructive effect of a penetrator with a composite material is much greater than that of a penetrator made of an “inert” material.
Claims (3)
вольфрам - 68-98,
активное металлическое горючее - 1-29,
фторполимер - 1-14,
при этом плотность композиционного материала составляет не менее 7,8 г/см3.1. Composite material for explosive action, containing tungsten, an active metal fuel and a fluoropolymer, characterized in that the components are taken in the following ratio, wt.%:
tungsten - 68-98,
active metal fuel - 1-29,
fluoropolymer - 1-14,
the density of the composite material is at least 7.8 g / cm 3 .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014142306/05A RU2579586C1 (en) | 2014-10-20 | 2014-10-20 | Composite material for implementation of explosion penetrating action |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014142306/05A RU2579586C1 (en) | 2014-10-20 | 2014-10-20 | Composite material for implementation of explosion penetrating action |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2579586C1 true RU2579586C1 (en) | 2016-04-10 |
Family
ID=55793597
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014142306/05A RU2579586C1 (en) | 2014-10-20 | 2014-10-20 | Composite material for implementation of explosion penetrating action |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2579586C1 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2209806C2 (en) * | 2001-11-06 | 2003-08-10 | Федеральный научно-производственный центр "Научно-исследовательский институт прикладной химии" | Multiple-factor elevated-power blasting composition |
| EP1348683A2 (en) * | 2002-03-28 | 2003-10-01 | Alliant Techsystems Inc. | Low temperature, extrudable, high density, reactive materials |
| EP1439208A1 (en) * | 2001-09-28 | 2004-07-21 | Nippon Tungsten Co., Ltd. | High-density composite material |
| WO2005049714A2 (en) * | 2003-11-14 | 2005-06-02 | Wild River Consulting Group, Llc | Metal polymer composite , a method for its extrusion and shaped articles made therefrom |
| EP1780494A2 (en) * | 2005-10-04 | 2007-05-02 | Alliant Techsystems Inc. | Reactive material enhanced projectiles and related methods |
| RU2331620C2 (en) * | 2006-06-13 | 2008-08-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик-Федеральное агентство по атомной энергии | Power-generating material charge |
-
2014
- 2014-10-20 RU RU2014142306/05A patent/RU2579586C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1439208A1 (en) * | 2001-09-28 | 2004-07-21 | Nippon Tungsten Co., Ltd. | High-density composite material |
| RU2209806C2 (en) * | 2001-11-06 | 2003-08-10 | Федеральный научно-производственный центр "Научно-исследовательский институт прикладной химии" | Multiple-factor elevated-power blasting composition |
| EP1348683A2 (en) * | 2002-03-28 | 2003-10-01 | Alliant Techsystems Inc. | Low temperature, extrudable, high density, reactive materials |
| WO2005049714A2 (en) * | 2003-11-14 | 2005-06-02 | Wild River Consulting Group, Llc | Metal polymer composite , a method for its extrusion and shaped articles made therefrom |
| EP1780494A2 (en) * | 2005-10-04 | 2007-05-02 | Alliant Techsystems Inc. | Reactive material enhanced projectiles and related methods |
| RU2331620C2 (en) * | 2006-06-13 | 2008-08-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик-Федеральное агентство по атомной энергии | Power-generating material charge |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Koch | Metal-fluorocarbon based energetic materials | |
| CN1886574B (en) | Improvements in and relating to oil well perforators | |
| CA2678697C (en) | Improvements in and relating to oil well perforators | |
| US8230789B1 (en) | Method and apparatus for a projectile incorporating a metastable interstitial composite material | |
| RU2258195C1 (en) | Lining of shaped charge | |
| EP0860679B1 (en) | Shaped charge | |
| US20030015265A1 (en) | Energy dense explosives | |
| RU2579586C1 (en) | Composite material for implementation of explosion penetrating action | |
| Zygmunt et al. | Application and properties of aluminum in primary and secondary explosives | |
| RU2415119C1 (en) | Energy-saturated explosive composition | |
| JPH1129389A (en) | Non gunpowder fragmenting composition | |
| EP3497399A1 (en) | A method of and a cartridge for disarming an unexploded blasting charge in a drill hole | |
| EP3659992A1 (en) | Metallic mixture blasting capsule | |
| Oxley | Explosives detection: potential problems | |
| RU2631821C2 (en) | Composition for high energy pyrotechnical ignition element | |
| USH913H (en) | Explosive devices for foxhole manufacture, demolition and urban warfare | |
| Peiris | Enhancing energy in future conventional munitions using reactive materials | |
| RU2708423C1 (en) | Device for directed explosive incendiary and high explosive-kinetic action | |
| JP2005139036A (en) | Insensible high-power non-gunpowder crushing agent | |
| US8048241B1 (en) | Explosive device | |
| Oxley | Non‐traditional explosives: Potential detection problems | |
| JP6404147B2 (en) | Crushing agent composition | |
| RU2217687C2 (en) | Facing for shaped charge | |
| Grobler | Sensitizing Micron-Sized Al/KIO4Compositions for Potential Use in Chemical Delay Detonators | |
| WO2016101057A1 (en) | Tungsten oxide primer compositions |