RU2573700C1 - Control circuit of bridge device thyristor for estimation of induction electric meters suitability - Google Patents
Control circuit of bridge device thyristor for estimation of induction electric meters suitability Download PDFInfo
- Publication number
- RU2573700C1 RU2573700C1 RU2015109342/28A RU2015109342A RU2573700C1 RU 2573700 C1 RU2573700 C1 RU 2573700C1 RU 2015109342/28 A RU2015109342/28 A RU 2015109342/28A RU 2015109342 A RU2015109342 A RU 2015109342A RU 2573700 C1 RU2573700 C1 RU 2573700C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- thyristor
- bridge device
- storage capacitors
- series
- control circuit
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области измерительной электротехники и может быть использовано для оценки пригодности вновь разрабатываемых электросчетчиков от неконтролируемого отбора электроэнергии (хищения путем отмотки) из энергетических электросетей.The invention relates to the field of measuring electrical engineering and can be used to assess the suitability of newly developed electricity meters from uncontrolled selection of electricity (theft by winding) from energy networks.
Известны устройства для проверки электросчетчиков [1-6].Known devices for checking electricity meters [1-6].
Ближайшим аналогом заявляемому техническому решению (прототипом) является «Устройство для поверки индукционных приборов учета электроэнергии», по патенту РФ №2521307, опубл. в №18 от 27.06.14 [5], содержащее накопительные конденсаторы, заряжаемые прерывистым током на повышенной частоте прерываний и плавно разряжаемые обратно в сеть, а также транзисторные цепи прерывания тока и коммутации плавного разряда накопительных конденсаторов, отличающееся тем, что включает две параллельно подключенные к сети после поверяемого электросчетчика цепи из последовательно соединенных накопительного конденсатора и двунаправленного транзисторного коммутатора, образующие мостовую схему так, что накопительный конденсатор первой цепи подключен к фазному проводнику сети, а конденсатор второй цепи подключен к нулевому проводнику сети, а в диагонали этой мостовой схемы включены последовательно соединенные симистор и катушка индуктивности, причем транзисторы двунаправленных транзисторных коммутаторов указанных цепей и симистор подключены к соответствующим выходам блока управления транзисторами и симистором, синхронизация работы которого осуществляется от сети.The closest analogue to the claimed technical solution (prototype) is a "Device for verification of induction energy metering devices", according to the patent of the Russian Federation No. 2521307, publ. No. 18 dated 06/27/14 [5], which contains storage capacitors charged with intermittent current at an increased interrupt frequency and smoothly discharged back to the network, as well as transistor current interrupting and switching circuits for the smooth discharge of storage capacitors, characterized in that it includes two parallel connected to the network after the verified electric meter circuits of series-connected storage capacitor and bi-directional transistor switch, forming a bridge circuit so that the storage capacitor first the first circuit is connected to the phase conductor of the network, and the capacitor of the second circuit is connected to the neutral conductor of the network, and the diagonal of this bridge circuit includes serially connected triac and inductor, and the transistors of bi-directional transistor switches of these circuits and triac connected to the corresponding outputs of the transistor control unit and triac , the synchronization of which is carried out from the network.
Недостатком известного устройства является сложность его блока управления транзисторами и симистором. Этот недостаток устранен в заявляемом устройстве.A disadvantage of the known device is the complexity of its transistor control unit and triac. This disadvantage is eliminated in the inventive device.
Целью изобретения является существенное упрощение устройства.The aim of the invention is a significant simplification of the device.
Указанная цель достигается в заявляемой схеме управления тиристором мостового устройства оценки пригодности индукционных электросчетчиков, содержащей в ветвях мостового устройства накопительные конденсаторы, выводы которых с одной стороны подключены к проводникам сети, а с другой стороны к тиристору в диагональной цепи мостового устройства, отличающаяся тем, что последовательно с накопительными конденсаторами включены силовые диоды и дроссели, подключенные к проводникам сети, а схема управления тиристором включает последовательно соединенные диод, регулируемый резистор и дополнительный конденсатор, включенные параллельно катоду и аноду тиристора, а его управляющий электрод подключен к точке соединения регулируемого резистора и дополнительного конденсатора через последовательно соединенные динистор и ограничительный резистор.This goal is achieved in the inventive thyristor control circuit of a bridge device for evaluating the suitability of induction electric meters, which contains storage capacitors in the branches of the bridge device, the terminals of which are connected on one side to the network conductors and, on the other hand, to the thyristor in the diagonal circuit of the bridge device, characterized in that with storage capacitors, power diodes and chokes are connected to the network conductors, and the thyristor control circuit includes a series connected diode, a resistor and an additional adjustment capacitor connected in parallel cathode and anode of the thyristor, and its control electrode connected to a connection point of the resistor and an adjustable additional capacitor connected in series through Shockley diode and a limiting resistor.
Достижение поставленной цели изобретения объясняется, во-первых, заменой силовых транзисторов в ветвях мостового устройства на пассивные элементы - силовые диоды и дроссели, не требующие какого-либо управления со стороны блока управления, что существенно упрощает его конструкцию, а во-вторых, применение простой схемы формирования сигнала, открывающего тиристор в заданный момент времени в каждом из периодов сетевого напряжения без применения достаточно громоздкой электронной схемы на микросхемах и транзисторах с выходными трансформаторами, а также вторичного источника питания.The achievement of the goal of the invention is explained, firstly, by replacing power transistors in the branches of the bridge device with passive elements - power diodes and inductors that do not require any control from the control unit, which greatly simplifies its design, and secondly, the use of a simple a signal generating circuit that opens the thyristor at a given point in time in each of the periods of the mains voltage without using a rather cumbersome electronic circuit on microcircuits and transistors with output transformers oram, as well as a secondary power source.
На рис. 1 приведена схема заявляемого устройства и его подключение к электросчетчику и контролирующему работу схемы двухканальному осциллографу с резисторными элементами связи с последним. На рис. 2 представлен график мгновенного значения напряжения на каждом из накопительных конденсаторах мостового устройства - сплошными линиями и напряжения сети - пунктирной. На рис. 3 дан график зарядного и разрядного токов в накопительных конденсаторах, а временное положение импульсов разряда сможет регулироваться (показано двунаправленными стрелками) с помощью регулируемого резистора цепи формирования сигнала управления включением тиристора.In fig. 1 shows a diagram of the inventive device and its connection to the electric meter and controlling the operation of the circuit with a two-channel oscilloscope with resistor elements of communication with the latter. In fig. 2 is a graph of the instantaneous voltage value at each of the storage capacitors of the bridge device — solid lines and network voltage — dashed. In fig. Figure 3 shows a graph of the charging and discharge currents in the storage capacitors, and the temporary position of the discharge pulses can be adjusted (shown by bidirectional arrows) using an adjustable resistor of the circuit for generating the control signal for turning on the thyristor.
Схема устройства (рис. 1) включает следующие элементы:The device diagram (Fig. 1) includes the following elements:
C1 и C2 - накопительные конденсаторы одинаковой величины С (например, по 100 мкФ).C 1 and C 2 are storage capacitors of the same C value (for example, 100 μF each).
L1 и L2 - дроссели с одинаковыми индуктивностями L с железными сердечниками,L 1 and L 2 - chokes with the same inductances L with iron cores,
D1 и D2 - силовые диоды, рассчитанные на максимальный ток заряда накопительных конденсаторов с обратным напряжением, превышающим амплитуду напряжения сети,D 1 and D 2 - power diodes designed for the maximum charge current of storage capacitors with a reverse voltage exceeding the amplitude of the mains voltage,
Y - динистор, открывающийся при достижении напряжения на нем порядка 20 В.Y - dinistor, opening when voltage reaches about 20 V.
C3 - дополнительный конденсатор цепи управления включением тиристора,C 3 - additional capacitor control circuit of the thyristor
R1 и R2 - регулируемый резистор из последовательно включенных резистора постоянной величины R1 и реостата R2,R 1 and R 2 is an adjustable resistor from a series-connected resistor of constant value R 1 and a rheostat R 2 ,
R3 - ограничительный резистор, снижающий ток управления тиристора до обусловленной предельно допустимыми значениями тока управления величины,R 3 is a limiting resistor that reduces the thyristor control current to a value determined by the maximum permissible values of the control current,
T - тиристор, установленный в диагонали мостового устройства.T - thyristor mounted in the diagonal of the bridge device.
Кроме того, элементами связи устройства с двухканальным осциллографом выступают: R4 - низкоомный резистор (порядка 0,1 Ом) цепи измерения тока заряда и разряда накопительных конденсаторов C1 и C2, проходящего через токовую обмотку счетчика, R5 и R6 - резисторы делителя напряжения, приложенного к катушке напряжения счетчика, то есть к проводникам сети - фазному и нулевому.In addition, the communication elements of the device with a two-channel oscilloscope are: R 4 - low resistance resistor (of the order of 0.1 Ohm) of the circuit for measuring the charge current and discharge of storage capacitors C 1 and C 2 passing through the current winding of the meter, R 5 and R 6 are resistors a voltage divider applied to the voltage coil of the meter, that is, to the network conductors - phase and zero.
На рис. 2 пунктирная линия (напряжение сети) совпадает со сплошной линией напряжения на накопительных конденсаторах в процессе их заряда на промежутке первой четверти каждого периода напряжения сети (от нуля до Т/4).In fig. 2, the dashed line (mains voltage) coincides with the solid line of the voltage across the storage capacitors during their charge in the interval of the first quarter of each period of the mains voltage (from zero to T / 4).
На рис. 3 ток заряда протекает в первую четверть периода сети и имеет квазисинусоидальную форму с двойной частотой сети (полупериод тока заряда соответствует четверти периода сетевого напряжения), а ток разряда представляет собой экспоненциально спадающий короткий импульс, амплитуда которого в К раз больше амплитуды зарядного тока, площади зарядного и разрядного импульсов равновелики при малых внутренних потерях в мостовом устройстве, что соответствует закону сохранения заряда. Это отражено приведенным на рис. 3 интегральным равенством.In fig. 3, the charge current flows in the first quarter of the network period and has a quasi-sinusoidal shape with a double network frequency (a half period of the charge current corresponds to a quarter of the network voltage period), and the discharge current is an exponentially decaying short pulse whose amplitude is K times the amplitude of the charging current and the charging area and discharge pulses are equal at low internal losses in the bridge device, which corresponds to the law of conservation of charge. This is reflected in fig. 3 by integral equality.
Рассмотрим работу заявляемого устройства.Consider the operation of the claimed device.
В первую четверть положительного полупериода происходит заряд накопительных конденсаторов C1 и C2 через последовательно с ними включенными силовыми диодами и дросселями, которые для зарядного тока, длящегося за достаточно длительный промежуток времени (5 мс), представляют малые сопротивления, и к концу четверти периода напряжение на накопительных конденсаторах достигает амплитудного значения напряжения - порядка UO=300 В. Тиристор Т при этом закрыт. Установка силовых диодов в ветвях мостового устройства поддерживает это напряжение заряда накопительных конденсаторов в течение второй четверти положительного полупериода. В момент включения тиристора в диагонали мостового устройства накопительные конденсаторы включаются последовательно, и напряжение на проводниках сети возрастает до величины порядка 600 В, и последовательно включенные накопительные конденсаторы быстро разряжаются обратно в сеть с малым внутренним сопротивлением сети (порядка 0,3…0,5 Ом) в зависимости от удаленности абонента от электроподстанции и сопротивления ввода от линии электропередачи (например, от воздушной линии ВЛ-0,4 кВ). Момент включения тиристора выгодно выбирать, когда синусоида переменного напряжения сети проходит нулевой уровень, то есть когда заканчивается положительный полупериод в момент времени Т/2.In the first quarter of the positive half-cycle, the storage capacitors C 1 and C 2 are charged through power diodes and chokes connected in series with them, which for the charging current, which lasts for a sufficiently long period of time (5 ms), represent low resistances, and by the end of the quarter of the period the voltage on storage capacitors reaches the amplitude value of the voltage - of the order of U O = 300 V. The thyristor T is closed. The installation of power diodes in the branches of the bridge device maintains this charge voltage of the storage capacitors during the second quarter of the positive half-cycle. When the thyristor is turned on in the diagonal of the bridge device, the storage capacitors are connected in series, and the voltage on the network conductors rises to a value of about 600 V, and the series-connected storage capacitors are quickly discharged back into the network with a small internal resistance of the network (about 0.3 ... 0.5 Ohm ) depending on the remoteness of the subscriber from the electrical substation and input resistance from the power line (for example, from the overhead line of 0.4 kV overhead lines). It is advantageous to choose the turn-on moment of the thyristor when the sine wave of the alternating voltage of the network passes the zero level, that is, when the positive half-cycle at the time T / 2 ends.
Указанная на рис. 1 установка силовых диодов D1 и D2 исключает возможность перезаряда накопительных конденсаторов, то есть устройство работает в однополупериодном режиме. Поэтому дроссели L1 и L2 работают на пульсирующем токе (одного направления) и должны иметь соответствующие зазоры в их магнитопроводах, рассчитанные на соответствующие токи заряда, что исключает эффект насыщения дросселей.Indicated in fig. 1, the installation of power diodes D 1 and D 2 eliminates the possibility of overcharging storage capacitors, that is, the device operates in a half-wave mode. Therefore, the chokes L 1 and L 2 operate on a pulsating current (one direction) and must have appropriate gaps in their magnetic cores, designed for the corresponding charge currents, which eliminates the effect of saturation of the chokes.
Дроссели L1 и L2 выполняют заградительную функцию для существенного проникновения разрядного тока накопительных конденсаторов самих на себя при открытии тиристора. В устройстве-прототипе такую заградительную функцию выполняли силовые транзисторы, которые при открытии тиристора (симистора) должны были быть надежно закрытыми сигналами с блока управления. В противном случае эти силовые транзисторы оказались бы пробитыми огромным разрядным током порядка 600 В / 0,3 Ом = 2000 А. В рассматриваемой схеме эта опасность не существует, так как нет и силовых транзисторов. А, учитывая широкий спектр коротких разрядных импульсов (порядка ΔF=1/ΔtРАЗР=2,3 τ, где τ=rС С/2 - постоянная времени процесса разряда, rС - внутреннее сопротивление сети (0,3…0,5 Ом)), имеем при емкости накопительных конденсаторов С=100 мкФ и rС=0,3 Ом длительность разрядного импульса ΔtРАЗР=2,3∗0,3∗10-4/2=0,345∗10-4 с=34,5 мкс. Следовательно, ширина спектра разрядного импульса имеет порядок 30 кГц, и индуктивное сопротивление дросселя L имеет порядок XL=2π ΔF L. Так, при использовании дросселя Д 170 - 0,04 - 2,2 с индуктивностью 40 мГн имеем XL=6,28∗30000∗0,04=7536 Ом>>>rС. При этом практически весь разрядный ток с накопительных конденсаторов при разряде поступает обратно в сеть. Для зарядного тока такой дроссель представляет собой индуктивное сопротивление величиной всего 12,5 Ом (для сети с частотой 50 Гц), и заряд при этом не затягивается во времени сколько-нибудь ощутимо. При этом постоянная времени заряда при С=100 мкФ в каждой ветви мостового устройства составляет всего 1,3 мс, что в 3,85 раза меньше полного времени заряда. Кроме того, можно выбрать иные дроссели с меньшим значением индуктивности, например, дроссели типа Д 177 - 0,0025 - 12,5 с индуктивностью всего 2,5 мГн (их индуктивное сопротивление на частоте 50 Гц будет всего 0,8 Ом, а на частоте 30 кГц оно равно 470 Ом).Inductors L 1 and L 2 perform a protective function for the significant penetration of the discharge current of the storage capacitors themselves upon opening the thyristor. In the prototype device, such transient function was performed by power transistors, which, when the thyristor (triac) was opened, should have been reliably closed by signals from the control unit. Otherwise, these power transistors would be punctured by a huge discharge current of the order of 600 V / 0.3 Ohm = 2000 A. In this circuit, this danger does not exist, since there are no power transistors either. And, given the wide range of short discharge pulses (of the order of ΔF = 1 / Δt SIZE = 2.3 τ, where τ = r С С / 2 is the time constant of the discharge process, r С is the internal resistance of the network (0.3 ... 0.5 Ohm)), we have, with the capacitance of the storage capacitors C = 100 μF and r C = 0.3 Ohm, the duration of the discharge pulse Δt PIT = 2.3 ∗ 0.3 ∗ 10 -4 / 2 = 0.345 ∗ 10 -4 s = 34, 5 μs. Therefore, the width of the spectrum of the discharge pulse is of the order of 30 kHz, and the inductance of the inductor L is of the order of X L = 2π ΔF L. So, when using the inductor D 170 - 0.04 - 2.2 with an inductance of 40 mH, we have X L = 6, 28 * 30000 * 0.04 = 7536 ohms >>> r C. Moreover, almost the entire discharge current from the storage capacitors during the discharge goes back to the network. For a charging current, such a choke is an inductive resistance of only 12.5 Ohms (for a network with a frequency of 50 Hz), and the charge does not drag out any noticeably in time. Moreover, the charge time constant at C = 100 μF in each branch of the bridge device is only 1.3 ms, which is 3.85 times less than the total charge time. In addition, you can choose other chokes with a lower value of inductance, for example, chokes of type D 177 - 0.0025 - 12.5 with an inductance of only 2.5 mH (their inductance at a frequency of 50 Hz will be only 0.8 Ohms, and at 30 kHz, it is 470 ohms).
Энергия заряда WЗАР каждого из двух накопительных конденсаторов мостового устройства вычисляется в виде WЗАР=СUO 2/2. При С=100 мкФ имеем WЗАР=4,5 Дж, что определяет среднюю мгновенную мощность заряда за четверть периода Т/4 как PСР=4WЗАР/Т=18/0,02=900 Вт. Следовательно, средний ток заряда составляет величину IСР ЗАР=900/220=4,09 А, а максимальное значение зарядного тока (при фазе φ*=π/8) равно IMAX ЗАР=1,41*4,09=5,7 А. Zar charging power W of each of the two storage capacitors of the bridge device is calculated as W = Zar Cu O 2/2. At C = 100 μF, we have W ZAR = 4.5 J, which determines the average instantaneous charge power for a quarter of the T / 4 period as P CP = 4W ZAR / T = 18 / 0.02 = 900 W. Therefore, the average charge current is I SR ZAR = 900/220 = 4.09 A, and the maximum value of the charging current (with phase φ * = π / 8) is I MAX ZAR = 1.41 * 4.09 = 5, 7 A.
Полная энергия заряда равна удвоенной энергии заряда каждого из двух накопительных конденсаторов, то есть равна в рассматриваемом примере 9 Дж. Поэтому в однополупериодном режиме работы схемы мощность PЗАР, которую при заряде будет отсчитывать счетчик, равна РЗАР=9 Дж * 50 Гц=450 Вт.The total charge energy is equal to twice the charge energy of each of the two storage capacitors, that is, equal to 9 J. In this example, therefore, in the half-wave mode of operation of the circuit, the power P ZAR , which the meter will count when charging, is equal to P ZAR = 9 J * 50 Hz = 450 Tue
На основании закона сохранения заряда, пренебрегая, в первом приближении, потерями в мостовом устройстве, можно записать очевидное соотношение:Based on the law of conservation of charge, neglecting, in a first approximation, the losses in the bridge device, we can write the obvious relation:
где 3 τ - длительность импульса разряда вблизи его нулевого уровня, К>>1 - превышение амплитуды разрядного импульса над амплитудой зарядного, принимаемого за единичный уровень.where 3 τ is the duration of the discharge pulse near its zero level, K >> 1 is the excess of the amplitude of the discharge pulse over the amplitude of the charge pulse, taken as a unit level.
Остановимся теперь на вопросе формирования сигнала управления открыванием тиристора Т мостового устройства в моменты времени t=Т/2 в каждом периоде напряжения сети.Let us dwell on the question of generating a control signal for opening the thyristor T of the bridge device at time t = T / 2 in each period of the mains voltage.
В качестве тиристора следует выбирать сильноточный лавинный тиристор, например, типа ТЛ-150 с импульсным током до 2500 А и средним током 150 А. Для его запуска необходимо напряжение на его управляющем электроде порядка +5 В относительно катода тиристора с током удержания 0,2 А. При подключении цепи из диода D3, резисторов R1 и R2 и дополнительного конденсатора C3 параллельно аноду и катоду тиристора Т (рис. 1), между которыми действует возрастающее напряжение до 600 В в течение первой четверти периода времени Т/4 и сохранении этого напряжения в последующие четверть периода, как это видно на рис. 2, происходит заряд дополнительного конденсатора C3 с постоянной времени (R1+R2)C3. Заряжаемый при этом дополнительный конденсатор включен к переходу «управляющий электрод-катод» тиристора через последовательно включенные динистор Y и ограничительный резистор R3. Если в качестве элемента Y выбрать динистор типа КН102А с напряжением прямого пробоя 20 В, то в момент пробоя динистора при фазах переменного напряжения сети φ=π в каждом из периодов переменного напряжения сети к управляющему переходу тиристора Т будет приложено это напряжение с дополнительного конденсатора C3 и при этом начальный ток управляющего электрода будет порядка 0,5 А при ограничительном резисторе R3=24 Ом. При этом дополнительный конденсатор C3 будет разряжаться, однако ток на управляющем электроде тиристора будет складываться и из тока, вытекающего из цепи с регулирующим резистором (R1+R2), и будет иметь порядок не менее 0,2 А в течение времени открывания тиристора, которое имеет величину 10…15 мкс, соизмеримого с временем разряда накопительных конденсаторов мостового устройства. Тиристор будет открыт в течение всего разряда даже и без сохранения управляющего тока и закроется автоматически по мере разряда накопительных конденсаторов, когда напряжение анод-катод на тиристоре обнулится. В разработанной схеме используются следующие параметры элементов: R1=5,1 кОм, R2=2,2 кОм (переменное), C3=47 мкФ, R3=24 Ом при динисторе КН102А. Энергии, запасенной в дополнительном конденсаторе порядка 9,4 мДж, достаточно для включения тиристора ТЛ-150 за время около 10…15 мкс.As a thyristor, you should choose a high-current avalanche thyristor, for example, type TL-150 with a pulsed current of up to 2500 A and an average current of 150 A. To start it, you need a voltage on its control electrode of about +5 V relative to the thyristor cathode with a holding current of 0.2 A When connecting a circuit from a diode D 3 , resistors R 1 and R 2 and an additional capacitor C 3 parallel to the anode and cathode of the thyristor T (Fig. 1), between which an increasing voltage of up to 600 V is applied during the first quarter of the T / 4 time period and maintaining this voltage in the subsequent a quarter of the period, as seen in Fig. 2, an additional capacitor C 3 is charged with a time constant (R 1 + R 2 ) C 3 . The additional capacitor charged in this case is connected to the thyristor control electrode-cathode junction through the dynistor Y and the limiting resistor R 3 connected in series. If you select a KN102A type dinistor with a direct breakdown voltage of 20 V as an element Y, then at the moment of the breakdown of the dinistor at phases of the alternating voltage of the network φ = π in each of the periods of the alternating voltage of the network, this voltage from the additional capacitor C 3 will be applied to the control transition and the initial current of the control electrode will be about 0.5 A with a limiting resistor R 3 = 24 Ohms. In this case, the additional capacitor C 3 will be discharged, however, the current at the thyristor control electrode will also add up from the current flowing from the circuit with a control resistor (R 1 + R 2 ), and will have an order of at least 0.2 A during the opening time of the thyristor , which has a value of 10 ... 15 μs, commensurate with the discharge time of the storage capacitors of the bridge device. The thyristor will be open during the entire discharge even without maintaining the control current and will close automatically as the storage capacitors discharge, when the voltage of the anode-cathode on the thyristor is reset. In the developed scheme, the following element parameters are used: R 1 = 5.1 kOhm, R 2 = 2.2 kOhm (variable), C 3 = 47 μF, R 3 = 24 Ohm with a KN102A dinistor. The energy stored in the additional capacitor of the order of 9.4 mJ is enough to turn on the TL-150 thyristor for a time of about 10 ... 15 μs.
Регулировкой величины сопротивления R2 можно сдвигать по времени импульс разряда (указано двунаправленными стрелками на рис. 3), чтобы его начало приходилось на фазу φ=π переменного напряжения сети в каждом из его периодов.By adjusting the resistance value R 2, the discharge pulse can be shifted in time (indicated by bidirectional arrows in Fig. 3) so that its beginning falls on the phase φ = π of the alternating voltage of the network in each of its periods.
ЛитератураLiterature
1. Меньших О.Ф., Устройство для проверки работы однофазных индукционных электросчетчиков, патент №2474825, опубл. в бюл. №4 от 10.02.2013.1. Smaller OF, Patent No. 2474825, publ. in bull.
2. Меньших О.Ф., Мостовое устройство для проверки электросчетчиков активной энергии индукционного типа, патент №2522706, опубл. в бюл. №20 от 20.07.2014.2. Smaller OF, Bridge патент publ. in bull. No. 20 dated 07/20/2014.
3. Меньших О.Ф., Устройство для контроля электросчетчиков, патент №2521782, опубл. в бюл. №19 от 10.07.2014.3. Smaller OF, Patent No. 2521782, publ. in bull. No. 19 dated 07/10/2014.
4. Меньших О.Ф., Устройство для исследования работы индукционных электросчетчиков, патент №2523109, опубл. в бюл. №20 от 20.07.2014.4. Smaller O. F., Patent No. 2523109, publ. in bull. No. 20 dated 07/20/2014.
5. Меньших О.Ф., Устройство для проверки индукционных приборов учета электроэнергии, патент №2521307, опубл. в бюл. №18 от 27.06.14 (прототип).5. Smaller OF, Patent No. 2521307, publ. in bull. No. 18 dated 06/27/14 (prototype).
6. Меньших О.Ф., Устройство проверки индукционных электросчетчиков, патент №2532861, опубл. в бюл. №31 от 10.11.2014.6. Smaller OF, Patent No. 2532861, publ. in bull. No. 31 dated 10/10/2014.
7. Меньших О.Ф., Устройство учета электроэнергии, патент №2521767, опубл. в бюл. №19 от 10.07.2014.7. Smaller OF, Patent No. 2521767, publ. in bull. No. 19 dated 07/10/2014.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015109342/28A RU2573700C1 (en) | 2015-03-17 | 2015-03-17 | Control circuit of bridge device thyristor for estimation of induction electric meters suitability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015109342/28A RU2573700C1 (en) | 2015-03-17 | 2015-03-17 | Control circuit of bridge device thyristor for estimation of induction electric meters suitability |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2573700C1 true RU2573700C1 (en) | 2016-01-27 |
Family
ID=55236965
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015109342/28A RU2573700C1 (en) | 2015-03-17 | 2015-03-17 | Control circuit of bridge device thyristor for estimation of induction electric meters suitability |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2573700C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5473322A (en) * | 1992-07-24 | 1995-12-05 | Schlumberger Industries, Inc. | Apparatus and method for sensing tampering with a utility meter |
| US5488565A (en) * | 1993-05-28 | 1996-01-30 | Abb Power T&D Company Inc. | Tamper detection methods and apparatus for load management terminals |
| RU2521307C1 (en) * | 2013-02-04 | 2014-06-27 | Олег Фёдорович Меньших | Calibration device for induction electricity meters |
| RU2521163C1 (en) * | 2013-03-20 | 2014-06-27 | Олег Фёдорович Меньших | Protection circuit for induction electricity meters |
| RU2521763C1 (en) * | 2013-03-11 | 2014-07-10 | Олег Фёдорович Меньших | Control circuit for induction electricity meters |
-
2015
- 2015-03-17 RU RU2015109342/28A patent/RU2573700C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5473322A (en) * | 1992-07-24 | 1995-12-05 | Schlumberger Industries, Inc. | Apparatus and method for sensing tampering with a utility meter |
| US5488565A (en) * | 1993-05-28 | 1996-01-30 | Abb Power T&D Company Inc. | Tamper detection methods and apparatus for load management terminals |
| RU2521307C1 (en) * | 2013-02-04 | 2014-06-27 | Олег Фёдорович Меньших | Calibration device for induction electricity meters |
| RU2521763C1 (en) * | 2013-03-11 | 2014-07-10 | Олег Фёдорович Меньших | Control circuit for induction electricity meters |
| RU2521163C1 (en) * | 2013-03-20 | 2014-06-27 | Олег Фёдорович Меньших | Protection circuit for induction electricity meters |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2235776C (en) | An ac-dc power supply | |
| EP2988404A1 (en) | Modular multilevel converter precharge | |
| US20060164776A1 (en) | Current-limiting circuit and method for operating the circuit | |
| US7852051B2 (en) | Current-limiting circuit and method for operating the circuit | |
| KR101899031B1 (en) | Testing apparatus | |
| RU2577551C1 (en) | Device for testing electric meters | |
| RU2573700C1 (en) | Control circuit of bridge device thyristor for estimation of induction electric meters suitability | |
| CN211580266U (en) | Phase-cut dimming circuit | |
| RU2589940C2 (en) | Device for testing inductive electric meters | |
| RU2546643C1 (en) | Installation for melting of glaze ice at overhead power transmission lines | |
| CN111372360A (en) | Phase-cut dimming circuit | |
| RU2647700C1 (en) | Variable amplitude pulse generator | |
| CN104348350B (en) | Circuit of power factor correction | |
| Sack et al. | Design of a semiconductor-based bipolar Marx generator | |
| RU2598773C1 (en) | Device for testing inductive electric meters | |
| RU2579529C1 (en) | Device for controlling thyristors of bridge circuit of device for testing electric meters | |
| RU2520311C1 (en) | Voltage stabilisation system at extended power transmission line | |
| RU2532861C1 (en) | Device for testing of inductive electric meters | |
| RU2582881C1 (en) | Bidirectional triode thyristor control device of bridge circuit for checking metering of electric power by inductive electric meters | |
| JPS5923080B2 (en) | X↓-line generator circuit | |
| RU2598772C1 (en) | Device for testing inductive electric meters | |
| CN106163070A (en) | A kind of high current ion source arc power | |
| RU2572165C1 (en) | Device for testing of electric meters | |
| Vinko et al. | Soft-Start Circuit in Wireless Power Transmission System | |
| RU2581185C1 (en) | Half-wave scheme for testing electricity meters for selection of electric power |