RU2569929C1 - Three-phase ac-to-dc voltage transducer (versions) - Google Patents
Three-phase ac-to-dc voltage transducer (versions) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2569929C1 RU2569929C1 RU2014135130/07A RU2014135130A RU2569929C1 RU 2569929 C1 RU2569929 C1 RU 2569929C1 RU 2014135130/07 A RU2014135130/07 A RU 2014135130/07A RU 2014135130 A RU2014135130 A RU 2014135130A RU 2569929 C1 RU2569929 C1 RU 2569929C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- phase
- windings
- group
- winding
- turns
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Ac-Ac Conversion (AREA)
- Rectifiers (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано для преобразования трехфазного переменного напряжения в постоянное, с купированием всех видов намагничивания трансформатора.The invention relates to electrical engineering and can be used to convert a three-phase AC voltage to DC, with the stopping of all types of magnetization of the transformer.
Все нижеприведенные аналоги являются аналогами для всех вариантов преобразователя.All the analogues below are analogs for all transmitter options.
Известен преобразователь трехфазного переменного напряжения в постоянное, содержащий трехфазный трансформатор с первичной обмоткой, соединенной в звезду, и двумя трехфазными группами вторичных фазных обмоток, первая из которых соединена в звезду и подключена на одинарный зигзаг каждым свободным выводом к одноименному выводу смежной по фазе обмотки второй группы, вентили, подключенные к свободным выводам обмоток второй группы по лучевой схеме, общая точка одноименных электродов которых и нейтраль первой вторичной обмотки образуют выходные выводы (см. Г.А. Ривкин. Преобразовательные устройства. М., Энергия, 1970, стр. 92, рис. 4-21).A known converter of three-phase AC to DC voltage, containing a three-phase transformer with a primary winding connected to a star and two three-phase groups of secondary phase windings, the first of which is connected to a star and connected to a single zigzag by each free terminal to the terminal of the same phase winding of the second group valves connected to the free terminals of the windings of the second group according to the radiation pattern, the common point of the electrodes of the same name and the neutral of the first secondary winding form odnye findings (see. Rivkin GA. Converting device. M., Energia, 1970, p. 92, Fig. 4-21).
Недостатком этого преобразователя, который можно применять для трехфазного выпрямления по схеме звезда - одинарный зигзаг, является его непригодность для формирования при многопульсном выпрямлении результирующего напряжения с произвольным фазовым сдвигом, в том числе равным нулю относительно фазного напряжения соединенной в звезду первичной обмотки трансформатора.The disadvantage of this converter, which can be used for three-phase rectification according to the star-single zigzag scheme, is its unsuitability for generating a resultant voltage with arbitrary phase shift during multi-pulse rectification, including zero relative to the phase voltage of the transformer primary connected to the star.
Совокупность причин, препятствующих получению требуемого технического результата, заключается в том, что неравенство чисел витков между фазной обмоткой вторичной звезды и ветвью одинарного зигзага, для формирования результирующего напряжения с другим фазовым сдвигом, приводит к намагничиванию трансформатора постоянным магнитным потоком. Кроме того, магнитная система трансформатора становится неуравновешенной и по переменному магнитному потоку. При этом нулевой фазовый сдвиг результирующего напряжения относительно фазного напряжения первичной обмотки (звезды) не возможен в принципе, т.к. это исключает зигзаг.The set of reasons that impede the achievement of the required technical result is that the inequality of the number of turns between the phase winding of the secondary star and the single zigzag branch, to form the resulting voltage with a different phase shift, leads to the magnetization of the transformer by a constant magnetic flux. In addition, the magnetic system of the transformer becomes unbalanced and variable magnetic flux. In this case, a zero phase shift of the resulting voltage relative to the phase voltage of the primary winding (star) is not possible in principle, because this eliminates the zigzag.
Известен преобразователь трехфазного переменного напряжения в постоянное, содержащий трехфазный трансформатор с первичной обмоткой, соединенной в звезду, и тремя трехфазными группами вторичных фазных обмоток, первая из которых соединена в звезду и подключена на двойной зигзаг каждым свободным выводом к одноименным выводам смежных по фазе обмоток других групп, вентили, подключенные к свободным выводам обмоток третьей группы по лучевой схеме, общая точка одноименных электродов которых и нейтраль первой вторичной обмотки образуют выходные выводы (см. Г.А. Ривкин. Преобразовательные устройства. М., Энергия, 1970, стр. 92, рис. 4-22).A known converter of three-phase AC to DC voltage, containing a three-phase transformer with a primary winding connected to a star and three three-phase groups of secondary phase windings, the first of which is connected to a star and connected to a double zigzag by each free terminal to the same terminals of phase-related windings of other groups valves connected to the free leads of the third group windings according to the beam pattern, the common point of the same electrodes of which and the neutral of the first secondary winding form an output nye findings (see. Rivkin GA. Converting device. M., Energia, 1970, p. 92, Fig. 4-22).
Недостатком этого преобразователя, который можно применять для 6-пульсного выпрямления по схеме звезда - двойной зигзаг, является его непригодность для формирования при многопульсном выпрямлении результирующего напряжения с произвольным фазовым сдвигом, в том числе равным нулю относительно фазного напряжения соединенной в звезду первичной обмотки трансформатора.The disadvantage of this converter, which can be used for 6-pulse rectification according to the star-double zigzag scheme, is its unsuitability for generating a resultant voltage with arbitrary phase shift during multi-pulse rectification, including zero relative to the phase voltage of the transformer primary connected to the star.
Совокупность причин, препятствующих получению требуемого технического результата, заключается в том, что неравенство чисел витков между фазной обмоткой вторичной звезды и ветвью двойного зигзага, для формирования результирующего напряжения с другим фазовым сдвигом, приводит к намагничиванию трансформатора постоянным магнитным потоком. Кроме того, магнитная система трансформатора становится неуравновешенной и по переменному магнитному потоку. При этом нулевой фазовый сдвиг результирующего напряжения относительно фазного напряжения первичной обмотки (звезды) не возможен в принципе, т.к. это исключает зигзаг.The set of reasons that impede the achievement of the required technical result is that the inequality of the number of turns between the phase winding of the secondary star and the double zigzag branch, to form the resulting voltage with a different phase shift, leads to the magnetization of the transformer by a constant magnetic flux. In addition, the magnetic system of the transformer becomes unbalanced and variable magnetic flux. In this case, a zero phase shift of the resulting voltage relative to the phase voltage of the primary winding (star) is not possible in principle, because this eliminates the zigzag.
Наиболее близким к предлагаемому техническому решению (прототип) является преобразователь трехфазного переменного напряжения в постоянное, содержащий трехфазный трансформатор с первичной обмоткой и тремя трехфазными группами вторичных фазных обмоток, первая из которых соединена в звезду и подключена промежуточным выводом каждой фазной обмотки на двойной зигзаг к одноименным выводам смежных по фазе обмоток второй и третьей групп, вентили, подключенные к свободным выводам вторичных обмоток по лучевой схеме, общая точка одноименных электродов которых и нейтраль первой упомянутой группы обмоток образуют выходные выводы (см. Б.М. Шляпошников. Игнитронные выпрямители. 1947, стр. 330, фиг. 238).Closest to the proposed technical solution (prototype) is a three-phase AC to DC converter containing a three-phase transformer with a primary winding and three three-phase groups of secondary phase windings, the first of which is connected to a star and connected by an intermediate terminal of each phase winding to a double zigzag to the same terminals adjacent phase windings of the second and third groups, valves connected to the free terminals of the secondary windings according to the radiation pattern, a common point of the same name the electrodes of which and the neutral of the first mentioned group of windings form the output terminals (see BM Shlyaposhnikov. Ignitron rectifiers. 1947, p. 330, Fig. 238).
Недостатком этого преобразователя, обеспечивающего требуемое 9-пульсное однополупериодное выпрямление благодаря неравенству чисел витков каждой ветви двойного зигзага числу витков части фазной обмотки первой упомянутой группы, является намагничивание трансформатора постоянным магнитным потоком. Кроме того, магнитная система трансформатора не уравновешена по переменному магнитному потоку.The disadvantage of this converter, providing the required 9-pulse half-wave rectification due to the inequality of the number of turns of each branch of the double zigzag to the number of turns of the phase winding of the first mentioned group, is the magnetization of the transformer by constant magnetic flux. In addition, the magnetic system of the transformer is not balanced by alternating magnetic flux.
Совокупность причин, препятствующих получению требуемого технического результата, заключается в неравенстве чисел витков фазной обмотки вторичной звезды и ветви двойного зигзага. Это неравенство, хотя оно и является необходимым условием формирования на выходе преобразователя 9-пульсного напряжения, приводит к наличию всех видов намагничивания трансформатора. Кроме того, режим работы первой группы вторичных фазных обмоток - дополнительный фактор намагничивания.The set of reasons that impede the achievement of the required technical result is the inequality of the number of turns of the phase winding of the secondary star and the double zigzag branch. This inequality, although it is a necessary condition for the formation of a 9-pulse voltage at the output of the converter, leads to the presence of all types of magnetization of the transformer. In addition, the mode of operation of the first group of secondary phase windings is an additional magnetization factor.
Задача, на решение которой направлено предлагаемое техническое решение, заключается в формировании нечетно-фазной (3-, 9-пульсной) системы результирующих напряжений с купированием всех видов намагничивания трехфазного трансформатора.The problem to which the proposed technical solution is directed is to form an odd-phase (3-, 9-pulse) system of resulting voltages with stopping all types of magnetization of a three-phase transformer.
Эта задача в первом варианте решается тем, что в преобразователе трехфазного переменного напряжения в постоянное, содержащем трехфазный трансформатор с первичной обмоткой и тремя трехфазными группами вторичных фазных обмоток, первая из которых соединена в звезду и подключена на зигзаг каждым свободным выводом к одноименному выводу смежной по фазе обмотки второй группы, вентили, подключенные к выводам вторичных обмоток по лучевой схеме, вторая группа вторичных фазных обмоток подключена каждым свободным выводом к разноименному выводу фазной обмотки третьей группы, смежной по фазе относительно последовательно соединенных с ней фазных обмоток первой и второй группы, а общая точка одноименных электродов упомянутых вентилей, подключенных к свободным выводам фазных обмоток третьей группы, и общая точка одноименных выводов первой группы вторичных фазных обмоток образуют выходные выводы, при этом, сумма чисел витков обмоток второй и третьей группы равна числу витков обмоток первой группы.This problem in the first embodiment is solved by the fact that in a three-phase AC to DC converter containing a three-phase transformer with a primary winding and three three-phase groups of secondary phase windings, the first of which is connected to a star and connected to a zigzag by each free terminal to the terminal of the same phase windings of the second group, valves connected to the terminals of the secondary windings according to the radiation pattern, the second group of secondary phase windings is connected by each free output to the opposite terminal phase windings of the third group, adjacent in phase with respect to the phase windings of the first and second groups connected in series with it, and the common point of the same name electrodes of the mentioned valves connected to the free terminals of the phase windings of the third group, and the common point of the same terminals of the first group of secondary phase windings form the output terminals however, the sum of the number of turns of the windings of the second and third groups is equal to the number of turns of the windings of the first group.
Во втором варианте эта задача решается тем, что в преобразователе трехфазного переменного напряжения в постоянное, содержащем трехфазный трансформатор с первичной обмоткой и тремя трехфазными группами вторичных фазных обмоток, первая из которых соединена в звезду и подключена промежуточным выводом каждой фазной обмотки на двойной зигзаг к одноименным выводам смежных по фазе обмоток второй и третьей групп, вентили, подключенные к выводам вторичных обмоток по лучевой схеме, содержащем две дополнительные и четыре вспомогательные трехфазные группы вторичных фазных обмоток, каждый свободный вывод фазной обмотки второй и аналогично третьей группы соединен с одноименным выводом смежной по фазе обмотки вспомогательной группы, которая соединена каждым свободным выводом к разноименному с ним выводу фазной обмотки другой вспомогательной группы, смежной по фазе относительно последовательно соединенных с ней фазных обмоток, каждый свободный вывод фазной обмотки первой группы аналогично соединен с выводами фазных обмоток дополнительных групп, а общая точка одноименных электродов упомянутых вентилей, подключенных к свободным выводам фазных обмоток дополнительной и соответствующей из вспомогательных групп, и общая точка одноименных выводов первой группы вторичных фазных обмоток образуют выходные выводы, при этом число витков фазной обмотки первой группы равно 1,688·w, число витков фазной обмотки каждой дополнительной группы равно 0,844·w, число витков фазной обмотки каждой из второй и третьей групп равно 1,5862·w, число витков фазной обмотки каждой вспомогательной группы равно 0,2931·w, где w - число витков фазной обмотки первой группы между ее промежуточным выводом и общей точкой ее одноименных выводов.In the second embodiment, this problem is solved in that in a three-phase AC to DC converter containing a three-phase transformer with a primary winding and three three-phase groups of secondary phase windings, the first of which is connected to a star and connected by an intermediate terminal of each phase winding to a double zigzag to the same terminals adjacent phase windings of the second and third groups, valves connected to the terminals of the secondary windings according to the radiation pattern containing two additional and four auxiliary trifa known groups of secondary phase windings, each free terminal of the phase winding of the second and similarly third groups is connected to the same terminal of the auxiliary phase adjacent to the phase of the winding, which is connected by each free terminal to the opposite terminal of the phase winding of another auxiliary group, adjacent in phase with respect to the series connected to phase windings, each free terminal of the phase winding of the first group is similarly connected to the terminals of the phase windings of additional groups, and the common point of the same name the rods of the mentioned gates connected to the free terminals of the phase windings of the additional and corresponding auxiliary groups, and the common point of the same terminals of the first group of secondary phase windings form the output terminals, while the number of turns of the phase winding of the first group is 1.688 · w, the number of turns of the phase winding of each additional the group is 0.844 · w, the number of turns of the phase winding of each of the second and third groups is 1.5862 · w, the number of turns of the phase winding of each auxiliary group is 0.2931 · w, where w is the number of turns of the phase winding heel first group between its intermediate terminal and its common point of similar findings.
В третьем варианте эта задача решается тем, что в преобразователе трехфазного переменного напряжения в постоянное, содержащем трехфазный трансформатор с первичной обмоткой и тремя трехфазными группами вторичных фазных обмоток, первая из которых соединена в звезду и подключена промежуточным выводом каждой фазной обмотки на двойной зигзаг к одноименным выводам смежных по фазе обмоток второй и третьей групп, вентили, подключенные к выводам вторичных обмоток по лучевой схеме, содержит две дополнительные и две вспомогательные трехфазные группы вторичных фазных обмоток, каждый свободный вывод фазной обмотки второй и аналогично третьей группы соединен с одноименным выводом той фазной обмотки вспомогательной группы, которая совместно с фазной обмоткой первой группы образует последовательную цепь из указанных обмоток трех разных фаз, каждый свободный вывод фазной обмотки первой группы аналогично соединен с выводами фазных обмоток дополнительных групп, а общая точка одноименных электродов упомянутых вентилей, подключенных к свободным выводам фазных обмоток дополнительной и вспомогательных групп, и общая точка одноименных выводов первой вторичной обмотки образуют выходные выводы, при этом число витков фазной обмотки первой группы равно 1,688·w, число витков фазной обмотки каждой дополнительной группы равно 0,844·w, число витков фазной обмотки каждой из второй и третьей групп равно 1,5862·w, число витков фазной обмотки каждой вспомогательной группы равно 0,2931·w, число витков фазной обмотки первой группы между ее промежуточным выводом и нейтралью равно 1,2931·w, где w - разность чисел витков фазной обмотки первой группы между ее промежуточным выводом и общей точкой одноименных выводов и фазной обмотки вспомогательной группы.In the third embodiment, this problem is solved in that in a three-phase AC to DC converter containing a three-phase transformer with a primary winding and three three-phase groups of secondary phase windings, the first of which is connected to a star and connected by an intermediate terminal of each phase winding to a double zigzag to the same terminals adjacent in phase of the windings of the second and third groups, the gates connected to the terminals of the secondary windings according to the radiation pattern, contains two additional and two auxiliary three-phase groups of secondary phase windings, each free terminal of the phase winding of the second and similarly third groups is connected to the terminal of the same name of the phase winding of the auxiliary group, which together with the phase winding of the first group forms a series circuit of these windings of three different phases, each free terminal of the phase winding of the first group is similar connected to the terminals of the phase windings of additional groups, and the common point of the same name electrodes of the mentioned valves connected to the free terminals of the phase windings is an additional oh and auxiliary groups, and the common point of the same terminals of the first secondary winding form the output terminals, while the number of turns of the phase winding of the first group is equal to 1,688 · w, the number of turns of the phase winding of each additional group is equal to 0,844 · w, the number of turns of the phase winding of each of the second and of the third group is equal to 1.5862 · w, the number of turns of the phase winding of each auxiliary group is 0.2931 · w, the number of turns of the phase winding of the first group between its intermediate output and neutral is 1.2931 · w, where w is the difference between the numbers of turns of the phase winding first group s between its intermediate terminal and the common point of like terminals and auxiliary winding phase group.
В четвертом варианте эта задача решается тем, что в преобразователе трехфазного переменного напряжения в постоянное, содержащем трехфазный трансформатор с первичной обмоткой и тремя трехфазными группами вторичных фазных обмоток, первая из которых соединена в звезду, например, с общим выводом от разноименных выводов каждой пары одноименных фазных обмоток первой и второй групп, вентили, подключенные к выводам вторичных обмоток, например, по лучевой схеме, содержащем две дополнительные и две вспомогательные трехфазные группы вторичных фазных обмоток, разноименные фазные обмотки второй и дополнительных групп, совместно с упомянутым вентилем, образуют три трехфазных последовательных разветвлений зигзагов, подключенных каждое одним крайним выводом к фазной обмотке первой группы, а другим - к первому выводу нагрузки, второй вывод которой соединен с общей точкой одноименных выводов первой группы обмоток, разноименные фазные обмотки третьей и вспомогательных групп образуют три трехфазных последовательных разветвлений зигзагов, подключенных каждое одним крайним выводом к первому выводу нагрузки, а другим - к одноименным электродам вентилей, другие электроды которых подключены к выводам фазных обмоток первой группы, разноименных с соединяемой фазной обмоткой третьей группы, при этом фазные обмотки первой, второй и вспомогательных групп включены встречно относительно фазных обмоток третьей и дополнительных групп, число витков фазной обмотки второй группы равно 0,688·w, число витков фазной обмотки каждой дополнительной группы равно 0,844·w, число витков фазной обмотки третьей группы равно 1,5862·w, число витков фазной обмотки каждой вспомогательной группы равно 0,2931·w, где w - число витков фазной обмотки первой группы.In the fourth embodiment, this problem is solved in that in a three-phase AC to DC converter containing a three-phase transformer with a primary winding and three three-phase groups of secondary phase windings, the first of which is connected to a star, for example, with a common terminal from the opposite terminals of each pair of the same phase windings of the first and second groups, valves connected to the terminals of the secondary windings, for example, according to a radiation scheme containing two additional and two auxiliary three-phase groups of secondary of different windings, the unlike phase windings of the second and additional groups, together with the mentioned valve, form three three-phase consecutive branches of zigzags, each connected at one extreme terminal to the phase winding of the first group, and the other to the first terminal of the load, the second terminal of which is connected to a common point of the same name the conclusions of the first group of windings, the unlike phase windings of the third and auxiliary groups form three three-phase consecutive branches of zigzags, each connected to one extreme terminal to the first output of the load, and the other to the same valve electrodes, the other electrodes of which are connected to the terminals of the phase windings of the first group, unlike the connected phase winding of the third group, while the phase windings of the first, second and auxiliary groups are turned on in relation to the phase windings of the third and additional groups , the number of turns of the phase winding of the second group is 0.688 · w, the number of turns of the phase winding of each additional group is 0.844 · w, the number of turns of the phase winding of the third group is 1.5862 · w, the number of turns of fa the heat of the winding of each auxiliary group is 0.2931 · w, where w is the number of turns of the phase winding of the first group.
В пятом варианте эта задача решается тем, что в преобразователе трехфазного переменного напряжения в постоянное, содержащем трехфазный трансформатор с первичной обмоткой и четырьмя трехфазными группами вторичных фазных обмоток, первая из которых соединена в звезду с общим выводом от разноименных выводов каждой пары одноименных фазных обмоток первой и второй групп и, например, подключена на зигзаг к одноименному выводу разноименной фазной обмотки третьей группы, вентили, подключенные к выводам вторичных обмоток по лучевой схеме, содержит одну дополнительную и четыре вспомогательные трехфазные группы вторичных фазных обмоток и промежуточный вывод в каждой фазной обмотке второй группы, подключенный на зигзаг к последовательной цепи, состоящей из упомянутого вентиля и разноименной обмотки дополнительной группы вторичных фазных обмоток, общий вывод которых подключен к первому выводу нагрузки, второй вывод которой соединен с общей точкой одноименных выводов первой группы обмоток, разноименные фазные обмотки третьей и двух вспомогательных групп, совместно с упомянутым вентилем, образуют три трехфазных последовательных разветвлений зигзагов, подключенных каждое одним крайним выводом к соответствующему упомянутому общему выводу фазных обмоток первой и второй групп, а другим - к первому выводу нагрузки, каждая пара одноименных фазных обмоток первой и второй групп с разноименными с ними фазными обмотками четвертой и двух вспомогательных групп совместно с упомянутым вентилем образуют трехфазное последовательное разветвление зигзага, подключенное свободным крайним выводом к первому выводу нагрузки, при этом фазные обмотки первой, второй и одной пары вспомогательных групп включены относительно соединенных с ними фазных обмоток третьей группы и относительно четвертой и другой пары вспомогательных групп встречно, а все зигзаги однонаправленные, число витков фазной обмотки второй группы между промежуточными выводами равно 1,8794·w, число витков фазной обмотки второй группы между промежуточным и крайним выводами равно 0,3949·w, число витков фазной обмотки дополнительной группы равно 2,8794·w, число витков фазной обмотки третьей группы равно 3,2743·w, число витков фазной обмотки каждой вспомогательной группы равно 1,13715·w, где w - число витков фазной обмотки первой, а также четвертой группы.In the fifth embodiment, this problem is solved in that in a three-phase AC to DC converter containing a three-phase transformer with a primary winding and four three-phase groups of secondary phase windings, the first of which is connected to a star with a common terminal from the opposite terminals of each pair of the same phase windings of the first and the second group and, for example, is connected on a zigzag to the terminal of the same name of the opposite phase winding of the third group, the gates connected to the terminals of the secondary windings according to the radiation pattern contain um one additional and four auxiliary three-phase groups of secondary phase windings and an intermediate terminal in each phase winding of the second group, connected in a zigzag to a series circuit consisting of the aforementioned valve and an opposite winding of an additional group of secondary phase windings, the common terminal of which is connected to the first output terminal of the load, the second terminal of which is connected to a common point of the same name of the conclusions of the first group of windings, the unlike phase windings of the third and two auxiliary groups, together with with a valve, three three-phase consecutive zigzag branches are connected, each connected by one extreme terminal to the corresponding common terminal of the phase windings of the first and second groups, and the other to the first load terminal, each pair of the same phase windings of the first and second groups with the opposite phase windings of the fourth and two auxiliary groups together with the said valve form a three-phase sequential branching of the zigzag connected by a free extreme terminal to the first terminal of the load, p In this case, the phase windings of the first, second, and one pair of auxiliary groups are turned on with respect to the phase windings of the third group connected to them and relative to the fourth and other pairs of auxiliary groups are opposite, and all the zigzags are unidirectional, the number of turns of the phase winding of the second group between the intermediate leads is equal to 1.8794 w, the number of turns of the phase winding of the second group between the intermediate and extreme terminals is 0.3949 · w, the number of turns of the phase winding of the additional group is 2.8794 · w, the number of turns of the phase winding of the third group is 3.274 3 · w, the number of turns of the phase winding of each auxiliary group is 1.13715 · w, where w is the number of turns of the phase winding of the first as well as the fourth group.
В шестом варианте эта задача решается тем, что в преобразователе трехфазного переменного напряжения в постоянное, содержащем трехфазный трансформатор с первичной обмоткой и четырьмя трехфазными группами вторичных фазных обмоток, первая из которых соединена в звезду с общим первым выводом от разноименных выводов каждой пары одноименных фазных обмоток первой и второй групп и, например, подключена на зигзаг к выводу разноименной фазной обмотки другой группы, вентили, подключенные к выводам вторичных обмоток по однополупериодной схеме, содержащем две вспомогательные трехфазные группы вторичных фазных обмоток и промежуточный второй вывод в каждой фазной обмотке второй группы, четвертая группа вторичных фазных обмоток соединена в звезду с общим первым выводом от разноименных выводов каждой пары одноименных фазных обмоток третьей и четвертой групп и в каждой фазной обмотке третьей группы содержит промежуточный второй вывод, вторые выводы разноименных фазных обмоток второй и третьей групп подключены друг к другу через упомянутый вентиль на зигзаг, одноименные фазные выводы двух разноименных фазных обмоток групп, нумерация которых однотипна по признаку четности, подключены друг к другу на зигзаг через последовательно соединенные упомянутый вентиль и разноименную с этими обмотками фазную обмотку вспомогательной группы, включенную встречно относительно наибольшей суммы чисел витков последовательно соединенных фазных обмоток групп с четной и нечетной нумерацией, все зигзаги однонаправленные, между общими точками одноименных выводов первой и четвертой групп обмоток включена нагрузка, число витков фазной обмотки первой, четвертой группы равно 2,13715·w, число витков фазной обмотки второй, третьей группы между промежуточными выводами равно 0,74225·w, число витков фазной обмотки второй группы между промежуточным и крайним выводами равно 0,3949·w, число витков фазной обмотки каждой вспомогательной группы равно 1,13715·w, где w - разность чисел витков фазных обмоток первой и вспомогательной групп.In the sixth embodiment, this problem is solved in that in a three-phase AC to DC converter containing a three-phase transformer with a primary winding and four three-phase groups of secondary phase windings, the first of which is connected to a star with a common first terminal from the opposite terminals of each pair of the same phase windings of the first and the second group and, for example, is connected on a zigzag to the output of the opposite phase winding of the other group, valves connected to the terminals of the secondary windings according to the half-wave circuit, with holding two auxiliary three-phase groups of secondary phase windings and an intermediate second terminal in each phase winding of the second group, the fourth group of secondary phase windings is connected to a star with a common first terminal from the opposite terminals of each pair of the same phase windings of the third and fourth groups and in each phase winding of the third group contains an intermediate second terminal, the second terminals of the opposite phase windings of the second and third groups are connected to each other through the said zigzag valve, the same phase odes of two opposite phase windings of groups, the numbering of which is the same by the criterion of parity, are connected to each other on a zigzag through the aforementioned valve connected in series and the phase winding of the auxiliary group unlike with these windings, turned on relative to the largest sum of the number of turns of the series connected phase windings of the even and odd numbering, all zigzags are unidirectional, between the common points of the same conclusions of the first and fourth groups of windings, the load is turned on, the number of turns of the winding of the first, fourth group is 2.13715 · w, the number of turns of the phase winding of the second, third group between the intermediate terminals is 0.74225 · w, the number of turns of the phase winding of the second group between the intermediate and extreme terminals is 0.3949 · w, the number turns of the phase winding of each auxiliary group is 1.13715 · w, where w is the difference between the numbers of turns of the phase windings of the first and auxiliary groups.
В седьмом варианте эта задача решается тем, что в преобразователе трехфазного переменного напряжения в постоянное, содержащем трехфазный трансформатор с первичной обмоткой и двумя трехфазными группами вторичных фазных обмоток, первая из которых содержит промежуточный вывод в каждой фазной обмотке, вентили, подключенные к выводам вторичных обмоток, содержащем две вспомогательные трехфазные группы вторичных фазных обмоток, каждая фазная обмотка второй трехфазной группы подключена к крайнему выводу фазной обмотки первой трехфазной группы и образует с ней три согласно последовательно соединенные секции, крайние выводы одной группы крайних секций с одинаковым числом витков подключены к входным выводам трехфазного вентильного моста, к выходным выводам которого подключена нагрузка, каждый свободный крайний вывод другой группы крайних фазных секций соединен с одноименным выводом смежной по фазе обмотки первой вспомогательной группы, которая соединена свободным выводом с разноименным с ним выводом фазной обмотки второй вспомогательной группы, смежной по фазе относительно последовательно соединенных с ней других фазных обмоток трехфазного разветвления зигзага между входным выводом вентильного моста и свободным выводом фазной обмотки второй вспомогательной группы, который подключен к разноименным электродам выполненных управляемыми упомянутых вентилей, свободные электроды которых подключены к отсчитываемым от нулевых входных выводов вентильного моста первым выводам фазных секций двух других аналогичных трехфазных разветвлений зигзагов, между каждой парой вторых выводов фазных секций упомянутых разветвлений зигзагов включен выполненный управляемым упомянутый вентиль, причем полярность его подключения соответствует полярности подключения других управляемых вентилей, число витков смежной с первой второй секции равно 1,8794·w, число витков смежной со второй третьей секции равно 0,3949·w, число витков фазной обмотки каждой вспомогательной группы равно 1,13715·w, где w - число витков крайней секции фазной обмотки, подключенной к входным выводам вентильного моста.In the seventh embodiment, this problem is solved in that in a three-phase AC to DC converter containing a three-phase transformer with a primary winding and two three-phase groups of secondary phase windings, the first of which contains an intermediate terminal in each phase winding, valves connected to the terminals of the secondary windings containing two auxiliary three-phase groups of secondary phase windings, each phase winding of the second three-phase group is connected to the extreme terminal of the phase winding of the first three-phase group pp and forms three according to it in series connected sections, the extreme terminals of one group of extreme sections with the same number of turns are connected to the input terminals of the three-phase valve bridge, the output terminals of which are connected to the load, each free extreme terminal of another group of extreme phase sections is connected to the same terminal of the adjacent in the phase of the winding of the first auxiliary group, which is connected by a free terminal with the opposite terminal of the phase winding of the second auxiliary group, related in phase the other phase windings of the three-phase branching of the zigzag connected in series between the input output of the valve bridge and the free output of the phase winding of the second auxiliary group, which is connected to the opposite electrodes of the controlled valves mentioned above, the free electrodes of which are connected to the first phase terminals counted from the zero input terminals of the valve bridge sections of two other similar three-phase zigzag branches; between each pair of second terminals of the phase sections I will mention of the zigzag branches included, the said valve is made controllable, and the polarity of its connection corresponds to the polarity of the connection of other controllable valves, the number of turns adjacent to the first second section is 1.8794 · w, the number of turns adjacent to the second third section is 0.3949 · w, the number of turns the phase winding of each auxiliary group is 1.13715 · w, where w is the number of turns of the extreme section of the phase winding connected to the input terminals of the valve bridge.
Кроме того, в этом преобразователе встречно параллельно с каждым управляемым вентилем можно дополнительно подключить управляемый вентиль.In addition, in this converter, a controllable valve can be additionally connected in parallel with each controlled valve.
В восьмом варианте эта задача решается тем, что в преобразователе трехфазного переменного напряжения в постоянное, содержащем трехфазный трансформатор с первичной обмоткой и двумя трехфазными группами вторичных фазных обмоток, первая из которых содержит промежуточный вывод в каждой фазной обмотке, вентили, подключенные к выводам вторичных обмоток, содержащем две вспомогательные трехфазные группы вторичных фазных обмоток, каждая фазная обмотка второй трехфазной группы подключена к крайнему выводу фазной обмотки первой трехфазной группы и образует с ней три согласно последовательно соединенные секции, свободные крайние выводы первой группы крайних секций с одинаковым числом витков подключены к входным выводам трехфазного вентильного моста, к выходным выводам которого подключена нагрузка, одноименные фазные обмотки вспомогательных групп, каждая с последовательно соединенным с ней и выполненным управляемым упомянутым вентилем, подключены к выводам разноименных с ними фазных обмоток, один из которых упомянутый промежуточный вывод, а другой - свободный крайний вывод второй группы крайних секций, при этом указанные одноименные фазные обмотки включены каждая согласно последовательно относительно фазной обмотки первой крайней секции, между каждой парой смежных с промежуточными выводов разноименных средних фазных секций включен выполненный управляемым упомянутый вентиль, причем полярность его подключения соответствует полярности подключения других управляемых вентилей, число витков смежной с первой второй секции равно 0,74225·w, число витков смежной со второй третьей секции равно 0,3949·w, число витков фазной обмотки каждой вспомогательной группы равно 1,13715·w, число витков крайней секции фазной обмотки, подключенной к входным выводам вентильного моста, равно 2,13715·w, где w - разность чисел витков подключенной к входным выводам вентильного моста крайней секции фазной обмотки и фазной обмотки вспомогательной группы.In the eighth embodiment, this problem is solved in that in a three-phase AC to DC converter containing a three-phase transformer with a primary winding and two three-phase groups of secondary phase windings, the first of which contains an intermediate terminal in each phase winding, valves connected to the terminals of the secondary windings containing two auxiliary three-phase groups of secondary phase windings, each phase winding of the second three-phase group is connected to the extreme terminal of the phase winding of the first three-phase group PP and forms three according to it in series connected with it, the free extreme terminals of the first group of extreme sections with the same number of turns are connected to the input terminals of the three-phase valve bridge, the output terminals of which are connected to the load, the same phase windings of auxiliary groups, each with series connected to it and made by the said control valve, connected to the terminals of unlike phase windings, one of which is said intermediate terminal, and the other is a free extreme pin d of the second group of extreme sections, wherein said phase windings of the same name are included each according to a phase winding of the first extreme section, between each pair of opposite opposite intermediate phases of the opposite phase turns, the said valve is made controllable, and the polarity of its connection corresponds to the polarity of the connection of other controlled valves , the number of turns adjacent to the first second section is 0.74225 · w, the number of turns adjacent to the second third section is 0.3949 · w, the number of turns the phase winding of each auxiliary group is 1.13715 · w, the number of turns of the extreme section of the phase winding connected to the input terminals of the valve bridge is 2.13715 · w, where w is the difference in the number of turns connected to the input terminals of the valve bridge of the extreme section of the phase winding and phase winding auxiliary group.
Кроме того, в этом преобразователе встречно параллельно с каждым управляемым вентилем можно дополнительно подключить управляемый вентиль.In addition, in this converter, a controllable valve can be additionally connected in parallel with each controlled valve.
Технический результат заключается в формировании нечетно-фазной системы результирующих напряжений с купированием всех видов намагничивания трехфазного трансформатора. Этот результат для первого варианта достижим независимо от изменения соотношения чисел витков между фазными обмотками внутренней и внешней ветвей предлагаемого двойного последовательного зигзага, при условии, что их сумма равна числу витков вторичных фазных обмоток, соединенных в звезду. Дополнительный технический результат, достигаемый в седьмом или восьмом варианте, заключается в уменьшении коэффициента превышения расчетной мощности трансформатора до величины соответственно kT=1, 2342 или kT=1, 2012, а также в уменьшении количества групп вторичных обмоток до пяти. Кроме того, отсутствие всех видов намагничивания трансформатора имеет место и в 18-пульсном выпрямителе, при kT=1, 2135 или kT=1, 1831 - модификации соответственно седьмого или восьмого варианта 9-пульсного выпрямителя с удвоенным количеством управляемых вентилей.The technical result consists in the formation of an odd-phase system of the resulting voltages with stopping all types of magnetization of a three-phase transformer. This result for the first option is achievable regardless of the change in the ratio of the number of turns between the phase windings of the inner and outer branches of the proposed double sequential zigzag, provided that their sum is equal to the number of turns of the secondary phase windings connected to a star. An additional technical result achieved in the seventh or eighth embodiment is to reduce the coefficient of excess of the design power of the transformer to a value of k T = 1, 2342 or k T = 1, 2012, respectively, as well as to reduce the number of groups of secondary windings to five. In addition, the absence of all types of magnetization of the transformer takes place in the 18-pulse rectifier, for k T = 1, 2135 or k T = 1, 1831 - modifications of the seventh or eighth version of the 9-pulse rectifier with twice the number of controlled valves, respectively.
На фиг. 1 приведена принципиальная схема первого варианта преобразователя трехфазного переменного напряжения в 3-пульсное с вторичными обмотками трехфазного трансформатора, соединенными в двойной последовательный зигзаг; на фиг. 2, 3 и 4 - соответственно второго, третьего и четвертого варианта преобразователя трехфазного переменного напряжения в 9-пульсное с вторичными обмотками трансформатора, соединенными с использованием двойного последовательного зигзага; на фиг. 5 - одна из схемных разновидностей четвертого варианта преобразователя, иллюстрирующая возможность взаимного перемещения элементов схемы для изменения ее конфигурации; на фиг. 6, 7, 8 и 9 - соответственно пятого, шестого, седьмого и восьмого варианта преобразователя трехфазного переменного напряжения в 9-пульсное с вторичными обмотками трансформатора, соединенными с использованием двойного последовательного зигзага.In FIG. 1 is a schematic diagram of the first embodiment of a three-phase AC to 3-pulse converter with secondary windings of a three-phase transformer connected in a double serial zigzag; in FIG. 2, 3, and 4, respectively, of the second, third, and fourth versions of a three-phase AC to 9-pulse converter with secondary transformer windings connected using a double sequential zigzag; in FIG. 5 is one of the circuit variations of the fourth embodiment of the transducer, illustrating the possibility of mutual movement of circuit elements to change its configuration; in FIG. 6, 7, 8, and 9, respectively, of the fifth, sixth, seventh, and eighth versions of a three-phase AC to 9-pulse converter with secondary transformer windings connected using a double sequential zigzag.
Преобразователь (фиг. 1) выполнен на трехфазном трансформаторе 1, первичная обмотка 2 которого соединена в звезду и подключена к фазным входным выводам A, В, С. Трансформатор 1 содержит три вторичные группы трехфазных обмоток 3, 4, 5, первая из которых 3 соединена в звезду с общей точкой начал. Концы фаз а 1, b1, c1 обмотки 3 подключены соответственно к концам фаз b2, с2, а 2 обмотки 4. Начала фаз a 2, b2, с2, обмотки 4 подключены соответственно к концам фаз b3, с3, а 3 обмотки 5. Начала фаз а 3, b3, с3 обмотки 5 подключены к анодам вентилей соответственно 6, 7, 8. Между общей точкой катодов вентилей и нейтралью вторичной обмотки 3 включена нагрузка 9. Сумма чисел витков обмоток 4 и 5 равна числу витков обмотки 3.The converter (Fig. 1) is made on a three-
Если число витков w2 обмотки 4 равно числу витков w3 обмотки 5, при заданном условии равенства суммы их чисел витков числу витков обмотки w1, то вектор каждого из трех напряжений симметричной системы выпрямляемых напряжений совпадает по фазе с вектором напряжения одной из фаз обмотки 3, а амплитуда выпрямляемого напряжения равна 3/2 от амплитуды фазного напряжения обмотки 3. Поэтому для сохранения равенства амплитуд фазного напряжения обмотки 3 и выпрямляемого необходимо уменьшить на треть число витков w1 обмотки 3. В каждом интервале дискретности ток нагрузки 9 замыкается через одно из трехфазных разветвлений двойного последовательного зигзага, включающего три разноименные фазы обмоток 3, 4, 5 и один вентиль. Например, ток фазы a1 обмотки 3, ток фазы b2 обмотки 4, ток фазы с3 обмотки 5, вентиль 8, нагрузка 9, нейтраль обмотки 3. Соответственно на первичной стороне трансформатора полуволна тока замыкается через обмотку фазы A, затем в нейтрали разветвляется на две равные части, одна из которых замыкается через обмотку фазы B, а другая - через обмотку фазы С. Аналогичное разветвление полуволны первичного тока на другие пары фаз происходит в каждом интервале дискретности. Поэтому сумма ампер-витков первичных фазных обмоток в каждом интервале дискретности равна нулю. В течение периода выпрямленного напряжения сумма ампер-витков одноименных фаз вторичных обмоток 3,4, 5 также равна нулю, т.е. среднее значение магнитного потока в каждом стержне магнитопровода равно нулю. В результате отсутствуют как постоянная, так и переменная составляющие магнитного потока намагничивания трансформатора.If the number of turns w 2 of winding 4 is equal to the number of turns w 3 of winding 5, given the equality of the sum of their number of turns to the number of turns of winding w 1 , then the vector of each of the three voltages of the symmetrical rectified voltage system coincides in phase with the voltage vector of one of the phases of winding 3 and the amplitude rectified voltage is 3/2 of the amplitude of the
Изменение соотношения чисел витков обмоток 4 и 5, при постоянстве суммы их чисел витков относительно числа витков обмотки 3, сдвигает каждое выпрямляемое напряжение по фазе до 30 эл.град. в сторону опережения или отставания от соответствующего фазного напряжения обмотки 3 и к увеличению его амплитуды до в √3 раза большего значения. Теоретический предел этого изменения - правый или левый односторонний зигзаг. Промежуточное значение соотношения изменяет форму первичных токов (разные амплитуды ступеней разветвленной части первичного тока), но не приводит к появлению ни постоянного, ни переменного намагничивания трансформатора, т.к. сохраняется равенство нулю и среднего значения магнитного потока в каждом стержне магнитопровода и суммы его мгновенных значений в любой момент времени.Changing the ratio of the number of turns of the
Вследствие изложенного оказывается возможным соединение первичной обмотки 2 трансформатора 1 в звезду без нулевого провода независимо от изменения в заданных пределах соотношения чисел витков обмоток 4 и 5.Due to the foregoing, it is possible to connect the primary winding 2 of the
Преобразователь (фиг. 2) выполнен на трехфазном трансформаторе 1, первичная обмотка 2 которого (на чертеже не показана) соединена в звезду и подключена к фазным входным выводам A, B, С. Концы фаз а 1, b1, c1 обмотки 3 подключены соответственно к концам фаз b2, c2, a 2 обмотки 4. Начала фаз а 2, b2, c2, обмотки 4 подключены соответственно к концам фаз b3, с3, а 3 обмотки 5. Начала фаз а 3, b3, c3 обмотки 5 подключены к анодам вентилей соответственно 6, 7, 8. Между общей точкой катодов вентилей 6, 7, 8 и нейтралью вторичной обмотки 3 включена нагрузка 9. Промежуточный вывод фазы a 1 (с1) обмотки 3 подключен к концам разноименных фаз b4, с4 (а 7, b7) обмотки 10 (11). Промежуточный вывод фазы b1 обмотки 3 подключен к концу a 4 обмотки 10 и к концу c7, обмотки 11. Начала фаз a 5, b5, c5 обмотки 12 соединены соответственно с началами фаз c4, а 4, b4 обмотки 10, а концы фаз a 5, b5, c5 обмотки 12 - соответственно с началами фаз b6, с6, а 6 обмотки 13. Концы фаз а6, b6, с6 обмотки 13 подключены к анодам вентилей соответственно 14, 15, 16, катоды которых соединены с катодами вентилей 6, 7, 8. Начала фаз a 8, b8, c8 обмотки 17 соединены соответственно с началами фаз с7, a 7, b7 обмотки 11, а концы фаз a 8, b8, c8 обмотки 17 - соответственно с началами фаз b9, c9, a 9 обмотки 18. Концы фаз а 9, b9, с9 обмотки 18 подключены к анодам вентилей соответственно 19, 20, 21, катоды которых соединены с катодами вентилей 6, 7, 8. Числа витков вторичных обмоток трансформатора 1 выбраны в следующем соотношении: w1=1,688·w; w4=w7=1,5862·w; w2=w3=0,844·w; w5=w6=w8=w9=0,2931·w, где w - число витков фазной обмотки 3 между ее промежуточным выводом и нейтралью.The converter (Fig. 2) is made on a three-
Для формирования 9-пульсного выпрямленного напряжения с очередностью включения вентилей 8, 15, 20, 6, 16, 21, 7, 19, 14 необходимо, чтобы наличие в схеме дополнительных (4 и 5) и вспомогательных (12, 13 и 17, 18) обмоток не оказало воздействия ни на амплитуду, ни на фазу выпрямляемых напряжений. Функция этих обмоток заключается, в том числе в устранении всех видов намагничивания трансформатора. Поэтому число витков каждой фазы обмотки 3 необходимо уменьшить на величину, равную росту напряжения за счет добавления обмоток 4 и 5, т.е. на треть от первоначального числа витков. Аналогично число витков каждой фазы обмотки 10 или 11 необходимо уменьшить на величину, равную росту напряжения за счет добавления обмоток соответственно 12, 13 или 17, 18, тоже на треть, но от разности первоначального числа витков обмоток 10 или 11 и числа витков фазной обмотки 3 между ее промежуточным выводом и нейтралью. Включение в расчеты указанной разности связано с тем, что именно она, при отсутствии обмоток 12, 13 и 17, 18, создает намагничивание трансформатора. Это является обоснованием вышеприведенных соотношений, с учетом того, что, при отсутствии обмоток 4, 5, 12, 13, 17, 18, числа витков вторичных обмоток определяются соотношениями w4=w7=2·cos20°·w и w1-w=2·cos40°·w.To generate a 9-pulse rectified voltage with the sequence of turning on the
В процессе работы преобразователя, благодаря распределению токов по фазам дополнительными и вспомогательными обмотками, обеспечивается равенство нулю среднего значения магнитного потока в каждом стержне трансформатора, а также суммы магнитных потоков в трех стержнях магнитопровода в каждом интервале дискретности, т.е. отсутствие всех видов намагничивания. Это позволяет соединить первичную обмотку трансформатора 1 в звезду без нулевого провода.In the process of operation of the converter, due to the distribution of currents in phases by additional and auxiliary windings, the average value of the magnetic flux in each transformer rod is equal to zero, as well as the sum of the magnetic fluxes in the three rods of the magnetic circuit in each discrete interval, i.e. lack of all types of magnetization. This allows you to connect the primary winding of the
Преобразователь (фиг. 3) выполнен на трехфазном трансформаторе 1, первичная обмотка 2 которого (на чертеже не показана) соединена в звезду и подключена к фазным входным выводам A, В, С. Концы фаз а 1, b1, c1 обмотки 3 подключены соответственно к концам фаз b2, c2, а 2 обмотки 4. Начала фаз а 2, b2, c2 обмотки 4 подключены соответственно к концам фаз b3, с3, а 3 обмотки 5. Начала фаз a 3, b3, c3 обмотки 5 подключены к анодам вентилей соответственно 6, 7, 8. Между общей точкой катодов вентилей 6, 7, 8 и нейтралью вторичной обмотки 3 включена нагрузка 9. Промежуточный вывод фазы a 1 (с1) обмотки 3 подключен к концам разноименных фаз b4, c4 (а 7, b7) обмотки 10 (11). Промежуточный вывод фазы b1 обмотки 3 подключен к концу a 4 обмотки 10 и к концу с7 обмотки 11. Начало фазы с5 обмотки 12 соединено с началом фазы b4 обмотки 10, а конец фазы с5 обмотки 12 - с анодом вентиля 14. Начала фаз b6, c6 обмотки 13 соединены соответственно с началами фаз с4, a 4 обмотки 10, а концы фаз b6, c6 обмотки 13 подключены к анодам вентилей соответственно 15, 16, катоды которых соединены с катодами вентилей 6, 7, 8. Начала фаз a 8, b8, обмотки 17 соединены соответственно с началами фаз с7, а 7 обмотки 11, а концы фаз a 8, b8 обмотки 17 подключены к анодам вентилей соответственно 20, 21, катоды которых соединены с катодами вентилей 6, 7, 8. Начало фазы а 9 обмотки 18 соединено с началом фазы b7 обмотки 11, а конец фазы a 9 обмотки 18 подключен к аноду вентиля 19, катод которого соединен с катодами вентилей 20, 21. Числа витков вторичных обмоток трансформатора 1 выбраны в следующем соотношении: w1=1,688·w; w4=w7=1,5862·w; w2=w3=0,844·w; w5=w6=w8=w9=0,2931·w, где w - разность чисел витков фазной обмотки 3 между ее промежуточным выводом и нейтралью w′′ и фазной обмотки вспомогательной группы. Следовательно, w′′=w+0,2931·w=1,2931·w.The converter (Fig. 3) is made on a three-
Отличие преобразователя на фиг. 3 от преобразователя на фиг. 2 заключается в том, что в цепи каждого трехфазного разветвления зигзага между промежуточным выводом обмотки 3 и общей точкой катодов вентилей 14, 15, 16 или 19, 20, 21 отсутствует одна из фазных обмоток соответствующей вспомогательной группы. Например, в цепи трехфазного разветвления зигзага, включающей промежуточный вывод фазы a 1 обмотки 3, фазу b4 обмотки 10, фазу c5 обмотки 12 и вентиль 14, отсутствует фаза а 6 обмотки 13. Отсутствие этой обмотки восполняется увеличением на ту же величину числа витков обмотки 3 между промежуточным выводом и нейтралью. Такое совмещение функций обмоток не отражается на магнитной системе трансформатора - также отсутствуют все виды намагничивания. Число вспомогательных обмоток уменьшается вдвое, но их нагрузку берет на себя часть обмотки 3 между промежуточными выводами и нейтралью. Очередность включения вентилей та же, что и во втором преобразователе: 8, 15, 20, 6, 16, 21, 7, 19, 14.The difference of the converter in FIG. 3 from the converter of FIG. 2 consists in the fact that in the circuit of each three-phase branching of the zigzag between the intermediate terminal of the winding 3 and the common point of the cathodes of the
Преобразователь (фиг. 4) выполнен на трехфазном трансформаторе 1, первичная обмотка 2 которого (на чертеже не показана) соединена в звезду и подключена к фазным входным выводам A, В, С. Концы фаз a 1, b1, c1 обмотки 3 подключены соответственно к концам фаз b2, c2, a 2 обмотки 4. Начала фаз а 2, b2, с2 обмотки 4 подключены соответственно к концам фаз b3, с3, а 3 обмотки 5. Начала фаз а 3, b3, c3 обмотки 5 подключены к анодам вентилей соответственно 6, 7, 8. Между общей точкой катодов вентилей 6, 7, 8 и нейтралью вторичной обмотки 3 включена нагрузка 9. Промежуточные выводы фаз a 1, b1, c1 обмотки 3 подключены к общей точке анодов вентилей соответственно 14 и 15, 16 и 20, 19 и 21. Концы фаз a 4, b4, c4 обмотки 10 подключены к общей точке катодов вентилей соответственно 16 и 21, 14 и 19, 15 и 20. Начала фаз a 5, b5, c5 обмотки 12 соединены соответственно с началами фаз c4, a 4, b4 обмотки 10, а концы фаз a 5, b5, c5 обмотки 12 - соответственно с началами фаз b6, с6, a 6 обмотки 13. Концы фаз а 6, b6, c6 обмотки 13 соединены с катодами вентилей 6, 7, 8. Числа витков вторичных обмоток трансформатора 1 выбраны в следующем соотношении: w1=1,688·w; w4=1,5862·w; w2=w3=0,844·w; w5=w6=0,2931·w, где w - число витков фазной обмотки 3 между ее промежуточным выводом и нейтралью.Converter (FIG. 4) is formed on a three-
Отличие преобразователя на фиг. 4 от преобразователя на фиг. 2 заключается в отсутствии вторичной обмотки третьей группы 11 и вспомогательных обмоток 17, 18. Это сокращение обмоток достигается за счет перемещения вентилей 14, 15, 16 (19, 20, 21) относительно обмоток 13, 12, 10 (18, 17, 11) до соединения их анодов с промежуточными выводами обмотки 3 и совмещением дублирующих функций обмоток 11 и 10. Следствием этого является соединение вентилей 14, 15, 16 и 19, 20, 21 в кольцевую схему. Такое совмещение функций обмоток не отражается на магнитной системе трансформатора - также отсутствуют все виды намагничивания. Число обмоток с числом витков 1,5862·w и 0,2931·w уменьшается вдвое, а их угол проводимости увеличивается вдвое. Это уменьшает в √2 раз расчетную мощность обмоток с указанным числом витков. Режим работы обмотки 3 не изменяется. Очередность включения вентилей та же, что и в предыдущих преобразователях: 8, 15, 20, 6, 16, 21, 7, 19, 14.The difference of the converter in FIG. 4 from the converter of FIG. 2 consists in the absence of a secondary winding of the
Отличие приведенной на фиг. 5 схемной разновидности четвертого варианта преобразователя от преобразователя на фиг. 4 заключается только в изменении ее конфигурации, учитывающей возможность перемещения относительно обмоток 4, 5 и части обмотки 3 вентилей 6, 7, 8 до подключения их анодов к концам фаз a 0, b0, c0 первой части обмотки 3 между ее промежуточными выводами и нейтралью, а катодов - к началам фаз a 1, b1, c1 второй части обмотки 3 между ее промежуточными и крайними выводами, с числом витков соответственно w и w1-w, образованных в результате рассечки обмотки 3 на участке размещения ее промежуточных выводов. Такое перемещение вентилей позволяет создать на трансформаторе 1 шестифазное соединение второй части обмотки 3 и обмотки 10, образующих с обмотками соответственно 4, 5 и 12, 13 двойной последовательный зигзаг. Это достигается взаимным перемещением обмоток 4, 5 и второй части обмотки 3 (второй группы вторичных фазных обмоток) в одном из трехфазных разветвлений зигзага и обмоток 10 и 12, 13 в другом (на чертеже не показано). Режим работы обеих частей обмотки 3 не изменяется. Отсутствуют все виды намагничивания трансформатора.The difference between FIG. 5 is a schematic variation of a fourth embodiment of the converter from the converter of FIG. 4 consists only in changing its configuration, taking into account the possibility of moving relative to the
Преобразователь (фиг. 6) выполнен на трехфазном трансформаторе 1, первичная обмотка 2 которого (на чертеже не показана) соединена в звезду и подключена к фазным входным выводам A, В, С. Концы фаз а 1, b1, c1 обмотки 3 подключены соответственно к началам фаз а 2, b2, c2 обмотки 4. Концы фаз обмотки 4 подключены соответственно к началам фаз а 3, b3, c3 обмотки 5. Промежуточные выводы а 2, b2, c2 между обмотками 4 и 5 соответственно подключены к концам фаз b4, c4, а 4 обмотки 6, к началам которой подключены аноды вентилей 7, 8, 9. Между общей точкой катодов вентилей 7, 8, 9 и нейтралью вторичной обмотки 3 включена нагрузка 10. Промежуточные выводы а 1, b1, c1 между обмотками 3 и 4 соответственно подключены к началам фаз а 5, b5, c5 обмотки 11, концы которой подключены к началам фаз b6, c6, а 6 обмотки 12. Концы фаз а 6, b6, c6 обмотки 12 соответственно подключены к концам b7, с7, а 7 обмотки 13, к началам а 7, b7, c7 которой подключены аноды вентилей 14, 15, 16, катоды которых соединены с катодами вентилей 7, 8, 9. Концы фаз а 3, b3, c3 обмотки 5 соответственно подключены к концам фаз b8, a 8, c8 обмотки 17, начала которой подключены к концам фаз b9, а 9 с9 обмотки 18, начала которой подключены к концам фаз а 10, b10, c10 обмотки 19, к началам а 10, b10, c10 которой подключены аноды вентилей 20, 21, 22, катоды которых соединены с катодами вентилей 7, 8, 9. Числа витков вторичных обмоток трансформатора 1 выбраны в следующем соотношении: w2=1,8794·w; w3=0,3949·w; w4=2,8794·w; w5=w6=w8=w9=1,13715·w; w7=3,2743·w, где w=w1=w10 - число витков обмотки 3 и 10. Обоснованием этих соотношений является то, что при отсутствии обмоток 11, 12 и 17, 18, числа витков вторичных обмоток определяются соотношениями w2=2·cos20°·w; w3=2·cos40°·w; w4=w1+w2; w7=w1+w2+w3.The converter (Fig. 6) is made on a three-
Отличие этого 9-пульсного преобразователя (и всех других на фиг. 7 - фиг. 9) от преобразователей на фиг. 2 - фиг. 5 в том, что его система выпрямляемых напряжений отстает по фазе на 10 эл.град. Это позволяет уменьшить с 9 до 6 число тактов работы вентильных обмоток, для которых требуется компенсация намагничивающих потоков трансформатора, т.к. работу вентилей 7, 8, 9 на фиг. 6 не сопровождают намагничивающие потоки. Вспомогательные обмотки 11, 12 и 17, 18 обеспечивают компенсацию потоков намагничивания при работе вентилей соответственно 14, 15, 16 и 20, 21, 22. Очередность включения вентилей в этом преобразователе: 8, 22, 16, 9, 20, 14, 7, 21, 15.The difference between this 9-pulse converter (and all others in FIG. 7 - FIG. 9) from the converters in FIG. 2 - FIG. 5 is that its rectified voltage system is 10 phase behind in phase. This allows you to reduce from 9 to 6 the number of strokes of the valve windings, which require compensation of the magnetizing flux of the transformer, because operation of the
Преобразователь (фиг. 7) выполнен на трехфазном трансформаторе 1, первичная обмотка 2 которого (на чертеже не показана) соединена в звезду и подключена к фазным входным выводам A, В, С.The converter (Fig. 7) is made on a three-
Концы фаз а 1, b1, c1 обмотки 3 с числом витков w+w5=w′′ соответственно подключены к началам фаз а 2, b2, c2 обмотки 4. Концы фаз обмотки 4 соответственно подключены к началам фаз а 3, b3, c3 обмотки 5. Промежуточные выводы а 2, b2, c2 между обмотками 4 и 5 соответственно подключены к анодам вентилей 8, 9, 7, катоды которых соединены с концами фаз b4, с4, a 4 обмотки 6. Между общими точками начал обмоток 3 и 19 включена нагрузка 10. Число витков обмотки 19 с числом витков w+w18=w′′ составляет часть числа витков обмотки 6 с числом витков w4, которая, в свою очередь, составляет часть числа витков обмотки 13 с числом витков w7. Поэтому концы фаз а 10, b10, c10 обмотки 19 - это первая группа промежуточных выводов, отсчитываемых от общей точки начал этих обмоток, а концы фаз а 4, b4, c4 - вторая. Промежуточные выводы а 1, b1, c1 между обмотками 3 и 4 соответственно подключены к началам фаз b6, с6, a 6 обмотки 12, концы которых подключены к анодам вентилей 16, 14, 15, катоды которых соединены с концами фаз с7, а7, b7 обмотки 13. Концы фаз а 3, b3, c3 обмотки 5 подключены соответственно к концам фаз b8, c8, а 8 обмотки 17, начала которых подключены к анодам вентилей 22, 20, 21, катоды которых соединены с концами фаз а 10, b10, c10 обмотки 19. Число витков w2 обмотки 4 равно разности чисел витков w4 и w+w18 обмоток 13 и 6. Число витков w3 обмотки 5 равно разности чисел витков w7 и w4 обмоток 13 и 6. Таким образом, две вторичные обмотки трансформатора 1, каждая с двумя промежуточными выводами, идентичны друг другу. Числа витков этих вторичных обмоток выбраны в следующем соотношении: w2=0,74225·w; w3=0,3949·w; w4=2,8794·w; w5=w8=1,13715·w; w7=3,2743·w, где w - разность чисел витков фазной обмотки 3 между ее промежуточным выводом и нейтралью w′′ и фазной обмотки вспомогательной группы. Следовательно, w′′=w+1,13715·w=2,13715·w.The ends of phases a 1 , b 1 , c 1 of winding 3 with the number of turns w + w 5 = w ′ ′ are respectively connected to the beginnings of phases a 2 , b 2 , c 2 of winding 4. The ends of phases of winding 4 are respectively connected to the beginnings of phases a 3 , b 3 , c 3 windings 5. Intermediate leads a 2 , b 2 , c 2 between
Отличие преобразователя на фиг. 7 от преобразователя на фиг. 6 заключается в отсутствии обмоток 11 и 18, функции которых совмещены в обмотках соответственно 3 и 19, путем увеличения, при постоянстве суммы, их числа витков. Кроме того, обмотки 6 и 19 совмещены с обмоткой 13 на фиг. 6, число витков которой равно сумме чисел витков обмоток 3, 4, 5. При этом использована возможность перемещения вентилей 14, 15, 16 относительно обмотки 13 и вентилей 20, 21, 22 относительно обмотки 19. В результате обмотка 13 обрела два промежуточных вывода на уровне чисел витков обмоток 19 и 6. Такое совмещение функций обмоток не отражается на магнитной системе трансформатора - так же отсутствуют все виды намагничивания. Число вспомогательных обмоток уменьшается вдвое, отсутствует дополнительная обмотка 6, а их нагрузку берут на себя части обмотки 13 между соответствующими промежуточными выводами и нейтралью. Очередность включения вентилей в этом преобразователе: 8, 22, 16, 9, 20, 14, 7, 21, 15.The difference of the converter in FIG. 7 from the converter of FIG. 6 consists in the absence of
Преобразователь (фиг. 8) выполнен на трехфазном трансформаторе 1, первичная обмотка 2 которого (на чертеже не показана) соединена в звезду и подключена к фазным входным выводам A, В, С. Концы фаз а 1, b1, c1 обмотки 3 с числом витков w1=w подключены соответственно к началам фаз а 2, b2, c2 обмотки 4. Концы фаз обмотки 4 с числом витков w2 подключены соответственно к началам фаз а 3, b3, c3 обмотки 5 с числом витков w3. Начала фаз а 0, b0, c0 обмотки 3 подключены к входным выводам трехфазного моста на диодах 23-28, к выходу которого подключена нагрузка 10. Концы фаз а 3, b3, c3 обмотки 5 подключены соответственно к концам фаз b4, c4, a 4 обмотки 12, начала которых соединены с концами фаз с5, a 5, b5 обмотки 13. Начала фаз а 5, b5, c5 обмотки 13 подключены соответственно к анодам управляемых вентилей 20, 21 и 22 и к катодам управляемых вентилей 15, 16 и 14. Общие точки разноименных свободных электродов управляемых вентилей 20 и 16, 21 и 14, 22 и 15 подключены соответственно к концам фаз а 1, b1, c1 обмотки 3. Числа витков вторичных обмоток трансформатора 1 выбраны в следующем соотношении: w2=1,8794·w; w3=0,3949·w; w4=w5=1,13715·w, где w=w1 - число витков обмотки 3.The converter (Fig. 8) is made on a three-
Отличие преобразователя на фиг. 8 от преобразователя на фиг. 7 заключается, прежде всего, в отсутствии тех участков вторичной обмотки 13, функции которых совмещены в идентичных с ними обмотках 3, 4, 5, и замене диодов, соединяющих фазные обмотки через вентили на зигзаг, на тиристоры. Другое отличие заключается в выборе соотношения чисел витков обмоток 3 и 4 таким же, как в преобразователе на фиг. 6, в соответствии с которым определяется конфигурация вспомогательных обмоток 12 и 13, совмещающих в себе, вследствие двухполупериодного режима работы, функции обмоток 17 и 18 на фиг. 6. Эти отличия реализуются путем размыкания нейтрали обмотки 3 и подключения к образовавшимся выводам а 0, b0, c0 обмотки 3 входных выводов трехфазного моста на диодах 23-28. В результате все вторичные обмотки переходят с однополупериодного режима работы на двухполупериодный. Замена диодов на тиристоры необходима для предотвращения короткого замыкания между обмотками, например, по цепи, включающей вентили 8 и 20. Очередность включения тиристоров в этом преобразователе: 8, 22, 16, 9, 20, 14, 7, 21, 15.The difference of the converter in FIG. 8 from the converter of FIG. 7 consists, first of all, in the absence of those sections of the secondary winding 13 whose functions are combined in
Работа тиристоров с углом отпирания, не превышающим естественный, может обеспечить максимально возможный коэффициент мощности этого преобразователя при заданной периодичности выпрямления. Для этого согласно параллельно каждому тиристору между его анодом и управляющим электродом можно подключить последовательную цепь, содержащую переменный резистор и диод. Величина сопротивления резистора выбирается из такого расчета, чтобы ток, замыкающийся через управляющий электрод тиристора, был достаточен для его отпирания (Эта возможность на примере управления электроприводом переменного тока представлена на рис. 2, стр. 92, издания «Руководство по методике предварительной и государственной научно-технической экспертизы изобретений», ВНИИПИ, Москва, 1985 г.).The operation of thyristors with an opening angle not exceeding the natural one can provide the maximum possible power factor of this converter for a given rectification frequency. For this, according to parallel to each thyristor between its anode and the control electrode, you can connect a series circuit containing a variable resistor and a diode. The resistance value of the resistor is selected from such a calculation that the current closing through the thyristor control electrode is sufficient to unlock it (This possibility is shown on the example of controlling an AC electric drive in Fig. 2, page 92, of the publication “Manual on the methodology of preliminary and state scientific -technical examination of inventions ”, VNIIIPI, Moscow, 1985).
Дополнительное подключение тиристоров встречно параллельно к основным тиристорам переводит преобразователь в 18-пульсный режим работы, в котором, также как и в 9-пульсном режиме, отсутствуют все виды намагничивания трансформатора.An additional connection of thyristors in parallel with the main thyristors transfers the converter to an 18-pulse operation mode, in which, like in the 9-pulse mode, all types of magnetization of the transformer are absent.
Преобразователь (фиг. 9) выполнен на трехфазном трансформаторе 1, первичная обмотка 2 которого (на чертеже не показана) соединена в звезду и подключена к фазным входным выводам A, В, С. Концы фаз а 1, b1, c1 обмотки 3 с числом витков w1=w подключены соответственно к началам фаз а 2, b2, c3 обмотки 4. Концы фаз обмотки 4 с числом витков w2 подключены соответственно к началам фаз а 3, b3, c3 обмотки 5 с числом витков w3. Начала фаз а 0, b0, c0 обмотки 3 подключены к входным выводам трехфазного моста на диодах 23-28, к выходу которого подключена нагрузка 10. Концы фаз а 3, b3, c3 обмотки 5 соответственно подключены к концам фаз b4, с4, a 4 обмотки 12, начала которых подключены к анодам управляемых вентилей 22, 20 и 21. Концы фаз а 1, b1, c1 обмотки 3 соответственно подключены к началам фаз b5, c5, a 5, обмотки 13, концы которых подключены к анодам управляемых вентилей 16, 14, 15, катоды которых соединены с концами фаз с3, а 3, b3 обмотки 5. Числа витков вторичных обмоток трансформатора 1 выбраны в следующем соотношении: w2=0,74225·w; w3=0,3949·w; w4=w5=1,13715·w, где w=w1 - число витков обмотки 3.The converter (Fig. 9) is made on a three-
Отличие преобразователя на фиг. 9 от преобразователя на фиг. 8 заключается в замещении группой вспомогательных фазных обмоток части витков одноименных фазных обмоток между началами а 0, b0, c0 обмотки 3 и промежуточными выводами а 2, b2, c2. За счет этого уменьшается число витков обмотки 4 от w2=1,8794·w до w2=0,74225·w, а число витков обмотки w увеличивается до w′′=w+1,13715·w=2,13715·w, т.е. на величину числа витков вспомогательной обмотки (как на фиг. 7). Обмотки 3, 4, 5 (12, 13) работают в двухполупериодном (однополупериодном) режиме. Очередность включения тиристоров в этом преобразователе: 8, 22, 16, 9, 20, 14, 7, 21, 15.The difference of the converter in FIG. 9 from the converter of FIG. 8 consists in replacing a group of auxiliary phase windings of a part of the turns of the same phase windings between the beginnings a 0 , b 0 , c 0 of winding 3 and the intermediate leads a 2 , b 2 , c 2 . Due to this, the number of turns of winding 4 decreases from w 2 = 1.8794 · w to w 2 = 0.74225 · w, and the number of turns of winding w increases to w ′ ′ = w + 1.13715 · w = 2.13715 · w, i.e. by the value of the number of turns of the auxiliary winding (as in Fig. 7).
Аналогично преобразователю на фиг. 8, согласно параллельно каждому тиристору между его анодом и управляющим электродом можно подключить последовательную цепь, содержащую переменный резистор и диод.Similarly to the converter in FIG. 8, according to each thyristor between its anode and the control electrode, in parallel, a series circuit containing a variable resistor and a diode can be connected.
Дополнительное подключение тиристоров встречно параллельно к основным тиристорам переводит преобразователь в 18-пульсный режим работы, в котором, также как и в 9-пульсном режиме, отсутствуют все виды намагничивания трансформатора.An additional connection of thyristors in parallel with the main thyristors transfers the converter to an 18-pulse operation mode, in which, like in the 9-pulse mode, all types of magnetization of the transformer are absent.
Claims (10)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014135130/07A RU2569929C1 (en) | 2014-08-27 | 2014-08-27 | Three-phase ac-to-dc voltage transducer (versions) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014135130/07A RU2569929C1 (en) | 2014-08-27 | 2014-08-27 | Three-phase ac-to-dc voltage transducer (versions) |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2569929C1 true RU2569929C1 (en) | 2015-12-10 |
Family
ID=54846340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014135130/07A RU2569929C1 (en) | 2014-08-27 | 2014-08-27 | Three-phase ac-to-dc voltage transducer (versions) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2569929C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2614981C2 (en) * | 2015-12-02 | 2017-04-03 | Ариф Гасан оглы Аслан-заде | Three-phase ac-to-dc voltage transducer (versions) |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1254425A (en) * | 1967-11-17 | 1971-11-24 | Nat Res Dev | Improved static rectifier systems |
| US4265784A (en) * | 1979-04-03 | 1981-05-05 | General Electric Company | Azine liquid crystal compounds for use in light-control devices |
| JPH01501834A (en) * | 1986-12-30 | 1989-06-22 | サンドストランド・コーポレーション | Adjusted AC/DC converter |
| EP0299275B1 (en) * | 1987-07-13 | 1992-03-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Power converter assembly for coupling two kinds of high-voltage three-phase networks together |
| WO1997035378A1 (en) * | 1995-02-14 | 1997-09-25 | Zero Emissions Technology Inc. | Power supply for electrostatic precipitator electrodes |
| RU2286644C1 (en) * | 2005-04-06 | 2006-10-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарева" | Three-phase ac-to-dc voltage converter (alternatives) |
| FR2899401A1 (en) * | 2006-03-29 | 2007-10-05 | Champion Aerospace Inc | CURRENT CONVERTER FOR AIRCRAFT WITH IMPROVED VOLTAGE OUTPUT CHARACTERISTICS |
| RU2389272C1 (en) * | 2008-12-26 | 2010-05-20 | Олег Иванович Квасенков | Method for production of instant-powder to make flavoured girasol-sunflower malt drink |
| RU2469457C1 (en) * | 2011-09-13 | 2012-12-10 | Ариф Гасан оглы Аслан-заде | Converter of three-phase ac voltage into dc voltage (versions) |
-
2014
- 2014-08-27 RU RU2014135130/07A patent/RU2569929C1/en active
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1254425A (en) * | 1967-11-17 | 1971-11-24 | Nat Res Dev | Improved static rectifier systems |
| US4265784A (en) * | 1979-04-03 | 1981-05-05 | General Electric Company | Azine liquid crystal compounds for use in light-control devices |
| JPH01501834A (en) * | 1986-12-30 | 1989-06-22 | サンドストランド・コーポレーション | Adjusted AC/DC converter |
| EP0299275B1 (en) * | 1987-07-13 | 1992-03-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Power converter assembly for coupling two kinds of high-voltage three-phase networks together |
| WO1997035378A1 (en) * | 1995-02-14 | 1997-09-25 | Zero Emissions Technology Inc. | Power supply for electrostatic precipitator electrodes |
| RU2286644C1 (en) * | 2005-04-06 | 2006-10-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарева" | Three-phase ac-to-dc voltage converter (alternatives) |
| FR2899401A1 (en) * | 2006-03-29 | 2007-10-05 | Champion Aerospace Inc | CURRENT CONVERTER FOR AIRCRAFT WITH IMPROVED VOLTAGE OUTPUT CHARACTERISTICS |
| RU2389272C1 (en) * | 2008-12-26 | 2010-05-20 | Олег Иванович Квасенков | Method for production of instant-powder to make flavoured girasol-sunflower malt drink |
| RU2469457C1 (en) * | 2011-09-13 | 2012-12-10 | Ариф Гасан оглы Аслан-заде | Converter of three-phase ac voltage into dc voltage (versions) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2614981C2 (en) * | 2015-12-02 | 2017-04-03 | Ариф Гасан оглы Аслан-заде | Three-phase ac-to-dc voltage transducer (versions) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO833604L (en) | RECTIFIER TRANSFORMER | |
| US9136776B2 (en) | Current supply arrangement for the rectifying three-phase AC current into multi-pulse DC current | |
| RU2569929C1 (en) | Three-phase ac-to-dc voltage transducer (versions) | |
| RU2365019C1 (en) | Current phase-to-phase distributor | |
| RU2358379C1 (en) | Ac-to-dc voltage converter (versions) | |
| RU2587463C2 (en) | Converter of three-phase ac voltage into dc | |
| RU2604829C1 (en) | Three-phase alternating voltage converter into direct voltage (versions) | |
| RU151148U1 (en) | CONVERTER WITH 24X AC RATING VOLTAGE FREQUENCY | |
| RU2340073C1 (en) | Three-phase ac-to-dc voltage transducer (versions) | |
| RU181495U1 (en) | Single-phase to balanced three-phase voltage converter | |
| RU2656380C1 (en) | Controlled reactor (options) | |
| RU2469457C1 (en) | Converter of three-phase ac voltage into dc voltage (versions) | |
| US2261699A (en) | Rectifier arrangement | |
| RU2604491C1 (en) | Three-phase alternating voltage cascade converter (versions) | |
| RU2630215C2 (en) | Converter of three-phase alternating voltage to direct voltage | |
| RU191518U1 (en) | ROTATING FIELD TRANSFORMER | |
| RU2700567C2 (en) | Device for phase-to-phase current distribution (versions) | |
| RU2708632C1 (en) | Double-phase rectifier | |
| RU2487457C1 (en) | Converter of three-phase alternating voltage | |
| RU208998U1 (en) | SEMICONDUCTOR RECTIFIER | |
| RU158207U1 (en) | ELECTROMAGNETIC COMPENSATOR OF CURRENT OF THIRD HARMONIC 4-WIRE NETWORK | |
| RU2732193C2 (en) | Three-phase alternating voltage converter (embodiments) | |
| RU2389126C1 (en) | Three-phase ac voltage converter | |
| RU2709454C1 (en) | Rectifier | |
| RU2359394C1 (en) | Converter of three-phase ac voltage into dc voltage |