RU2564158C2 - Method of air flow rate regulation in centrifugal compressor of turbo-machine and diffuser for its implementation - Google Patents

Method of air flow rate regulation in centrifugal compressor of turbo-machine and diffuser for its implementation Download PDF

Info

Publication number
RU2564158C2
RU2564158C2 RU2012148378/06A RU2012148378A RU2564158C2 RU 2564158 C2 RU2564158 C2 RU 2564158C2 RU 2012148378/06 A RU2012148378/06 A RU 2012148378/06A RU 2012148378 A RU2012148378 A RU 2012148378A RU 2564158 C2 RU2564158 C2 RU 2564158C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
blades
blade
installation angle
lattice
diffuser
Prior art date
Application number
RU2012148378/06A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2012148378A (en
Inventor
Пьер БИСКЭ
Патрик МАРКОНИ
Юбер Ипполит ВИНЬО
Original Assignee
Турбомека
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=43067161&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2564158(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Турбомека filed Critical Турбомека
Publication of RU2012148378A publication Critical patent/RU2012148378A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2564158C2 publication Critical patent/RU2564158C2/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
    • F04D29/441—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/444—Bladed diffusers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
    • F04D29/46—Fluid-guiding means, e.g. diffusers adjustable
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
    • F04D29/46—Fluid-guiding means, e.g. diffusers adjustable
    • F04D29/462—Fluid-guiding means, e.g. diffusers adjustable especially adapted for elastic fluid pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2250/00—Geometry
    • F05D2250/50—Inlet or outlet
    • F05D2250/52—Outlet

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

FIELD: machine building.
SUBSTANCE: method of air flow rate regulation in the centrifugal compressor (10) of the turbo-machine means assurance of air distribution through the first ring grid (G1) of blades (24) with variable installation angle. Along the grid edge in radial direction the second ring grid (G2) of blades with the same number of blades (28) with fixed angle of installation of the same radial length is located. Distribution in radial direction is provided by means of interaction of the blades (24, 28) of two blade grids. Each blade (24) of the first blades grid (G1) is put into rotation along axis (X′X) at some distance from the blade (24).
EFFECT: maintenance of the turbo-machine compressor efficiency and capacity to reduce essentially the exact Cs consumption upon assurance of the sufficient reserve due to surge under partial load.
10 cl, 8 dwg

Description

Изобретение относится к способу регулирования расхода воздуха в турбомашине, содержащей центробежный компрессор, в частности, в турбинных двигателях вертолетов или в дополнительных силовых установках (в сокращении APU) с переменной потребностью в расходе или механической или электрической мощности. Изобретение относится также к диффузору, снабженному лопастями с изменяемым шагом для осуществления этого способа.The invention relates to a method for controlling air flow in a turbomachine containing a centrifugal compressor, in particular in turbine engines of helicopters or in additional power plants (in abbreviation APU) with a variable demand for flow or mechanical or electrical power. The invention also relates to a diffuser equipped with variable pitch blades for implementing this method.

Изобретение касается области компрессии газов в двигателях турбомашин и, в частности, регулирования потока сжатого воздуха в соответствии с характеристиками двигателей независимо от того, являются ли они турбинными двигателями или APU, в особенности, их специфического потребления (сокращенно Cs) при частичной нагрузке.The invention relates to the field of gas compression in turbomachine engines and, in particular, to regulating the flow of compressed air in accordance with the characteristics of the engines, regardless of whether they are turbine engines or APUs, in particular, their specific consumption (abbreviated Cs) at partial load.

В этом контексте основной проблемой является соответствие требованиям к запасу по помпажу и увеличение коэффициента компрессии в промежуточных режимах турбинных двигателей, а также при изменениях потребности расхода сжатого воздуха и электрической мощности в случае APU.In this context, the main problem is the compliance with the surge margin requirements and the increase in the compression ratio in the intermediate modes of turbine engines, as well as with changes in the demand for compressed air flow and electric power in the case of APU.

Известно, что запас по помпажу может быть обеспечен при уменьшении режима работы турбинных двигателей. Однако уменьшение количества циклов двигателя приводит к ухудшению кпд, и такое решение требует, таким образом, необходимости работы компрессора ниже его максимальной отдачи, в частности, при режимах работы двигателя при больших оборотах.It is known that the surge margin can be provided by reducing the operating mode of turbine engines. However, a decrease in the number of engine cycles leads to a deterioration in efficiency, and such a solution therefore requires the compressor to operate below its maximum efficiency, in particular, when the engine is operating at high speeds.

Известно также размещение на входе компрессора решетки предварительного вращения, образованной входными направляющими лопатками (в сокращении IGV от "Inlet Guide Vanes" на английском яз.). Но в этом случае коэффициент компрессии, по существу, снижается для данного режима вращения.It is also known to place at the compressor inlet a preliminary rotation grate formed by inlet guide vanes (abbreviated as IGV from "Inlet Guide Vanes" in English). But in this case, the compression ratio is essentially reduced for a given rotation mode.

В этих условиях следует обеспечить работу компрессора с квазипостоянным коэффициентом компрессии, оставаясь вблизи его максимальной отдачи независимо от изменения нагрузки.Under these conditions, it is necessary to ensure the operation of the compressor with a quasi-constant compression coefficient, remaining close to its maximum return regardless of the load change.

В области одноступенчатых компрессоров существуют радиальные диффузоры, содержащие системы лопастей с изменяемым углом установки. Такие диффузоры описаны, например, в патентных документах US 5207559 или ЕР 0589745, последний подан от имени Заявителя. Эти диффузоры позволяют сместить к меньшим расходам характеристики коэффициентов расход/давление компрессора в промежуточном режиме без существенного ухудшения коэффициента компрессии и кпд.In the field of single-stage compressors, there are radial diffusers containing blade systems with a variable installation angle. Such diffusers are described, for example, in patent documents US 5207559 or EP 0589745, the latter filed on behalf of the Applicant. These diffusers allow you to shift the characteristics of the compressor flow / pressure coefficients in intermediate mode to lower costs without a significant decrease in the compression coefficient and efficiency.

Изменение угла установки осуществляется по командам блока управления в зависимости от рабочих физических параметров (режима вращения, давление, температура). Однако диапазоны изменения углов установки, которые должна обеспечить система управления, требуют использования управляющего силового цилиндра повышенной мощности, что приводит к значительным изменениям входных и выходных диаметров диффузора, что может вызывать повышенные механические взаимодействия между вращающимися частями (колесо) и статическими (радиальный диффузор с изменяемым углом установки), что уменьшает кпд при частичной нагрузке (промежуточный режим).Changing the installation angle is carried out according to the commands of the control unit depending on the working physical parameters (rotation mode, pressure, temperature). However, the ranges of change in the installation angles that the control system must provide require the use of an increased power control cylinder, which leads to significant changes in the input and output diameters of the diffuser, which can cause increased mechanical interactions between the rotating parts (wheel) and static (radial diffuser with variable installation angle), which reduces the efficiency at partial load (intermediate mode).

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯSUMMARY OF THE INVENTION

Изобретение направлено на устранение указанных недостатков, в частности, путем сохранения кпд для существенного уменьшения Cs при обеспечении достаточного запаса по помпажу с лучшим кпд цикла двигателя при частичной нагрузке. Для этого в нем предлагается оптимизированный способ изменяемой диффузии потока воздуха в центробежном компрессоре турбомашин.The invention is aimed at eliminating these drawbacks, in particular, by maintaining efficiency to substantially reduce Cs while ensuring a sufficient margin for surging with better efficiency of the engine cycle at partial load. To do this, it proposes an optimized method for variable diffusion of air flow in a centrifugal compressor of turbomachines.

Точнее, объектом изобретения является способ диффузии потока воздуха, изменяемой в центробежном компрессоре турбомашин, заключающийся в обеспечении диффузии воздуха через первую кольцевую решетку лопастей с изменяемым углом установки, по краю которой в радиальном направлении расположена вторая кольцевая решетка с тем же количеством лопастей равновеликой протяженности с фиксированным углом установки, ориентирующими диффузию в радиальном направлении путем сдваивания лопастей двух лопаточных решеток, при этом каждая лопасть первой лопаточной решетки приводится во вращение на расстоянии от лопасти. Под турбомашинами следует понимать турбинные двигатели, в частности турбинные двигатели вертолетов с одно- или двухступенчатым центробежным компрессором и APU, снабженным одно- или двухступенчатым компрессором мощности.More precisely, an object of the invention is a method of diffusion of air flow, variable in a centrifugal compressor of turbomachines, which consists in providing air diffusion through the first annular lattice of the blades with a variable installation angle, along the edge of which in the radial direction there is a second annular lattice with the same number of blades of equal length with a fixed length installation angle, orienting the diffusion in the radial direction by doubling the blades of two blade grids, with each blade of the first l the lattice is rotated at a distance from the blade. Turbomachines should be understood as turbine engines, in particular turbine engines of helicopters with a one- or two-stage centrifugal compressor and APU equipped with a one- or two-stage power compressor.

В этих условиях, с одной стороны, радиальная протяженность лопастей с изменяемым углом установки, по существу, уменьшена ввиду наличия неподвижной лопаточной решетки, содержащей присущие ему лопасти, что позволяет уменьшить усилия для изменения угла их установки, а также зазоры между подвижной лопаточной решеткой и удерживающим фланцем, а также рециркуляции вход/выход, следствием чего является уменьшение разрушений на границе помпажа и уменьшение потерь нагрузки. С другой стороны, смещение от центра оси вращения лопастей с изменяемым углом установки существенно уменьшает изменение радиального удлинения этих лопастей при постоянном распределении воздуха: увеличение при закрывании является наименьшим, улучшая, таким образом, кпд при частичной нагрузке, и уменьшение при открывании также является наименьшим, что уменьшает механические усилия вследствие аэродинамических нестационарных флуктуаций путем взаимодействия колесо/диффузор.Under these conditions, on the one hand, the radial length of the blades with a variable installation angle is essentially reduced due to the presence of a fixed blade grill containing its own blades, which reduces the effort to change the angle of their installation, as well as the gaps between the movable blade grill and the holding flange, as well as inlet / outlet recirculation, which results in a decrease in damage at the surge boundary and a decrease in load losses. On the other hand, the offset from the center of the axis of rotation of the blades with a variable installation angle significantly reduces the change in the radial elongation of these blades with a constant distribution of air: the increase when closing is the smallest, thereby improving efficiency at partial load, and the decrease when opening is also the smallest, which reduces mechanical forces due to aerodynamic unsteady fluctuations through the interaction of the wheel / diffuser.

Достаточный запас по помпажу позволяет, таким образом, турбомашине работать без появления помпажа - обеспечивая большой запас для ускорения, а в APU - противостоять значительным нагрузочным изменениям без использования разгрузочной задвижки, поддерживая скорость вращения турбомашины и ее коэффициент давления на уровнях, близких к номинальным значениям, и обеспечивая достаточный уровень кпд.A sufficient surge margin allows, therefore, the turbomachine to operate without surging - providing a large margin for acceleration, and in the APU - to withstand significant load changes without the use of an unloading valve, maintaining the turbomachine rotational speed and its pressure coefficient at levels close to the nominal values, and providing a sufficient level of efficiency.

В соответствии с особыми вариантами, учитывая, что способ применяется в турбомашинах, снабженных турбинами мощности, описанное выше радиальное распределение при изменяемом угле установки на центробежном компрессоре, зависит от распределителя турбины мощности с изменяемым углом установки. Производство мощности может быть осуществлено в соответствии с несколькими конфигурациями: свободная турбина мощности - или связанная, аксиально или центростремительно с выходным теплообменом или без него.In accordance with special variants, given that the method is used in turbomachines equipped with power turbines, the radial distribution described above with a variable installation angle on a centrifugal compressor depends on the power turbine distributor with a variable installation angle. Power production can be carried out in accordance with several configurations: a free power turbine - either coupled, axially or centripetally, with or without exhaust heat exchange.

Соединение между диффузором и распределителем с изменяемым углом установки позволяет адаптировать режим работы к уменьшению расхода, что уменьшает кпд цикла двигателя (благодаря лучшему коэффициенту давления) и, таким образом, Cs турбинных двигателей вертолетов и APU.The connection between the diffuser and the distributor with a variable installation angle allows you to adapt the operating mode to a decrease in flow rate, which reduces the efficiency of the engine cycle (due to the better pressure coefficient) and, therefore, Cs of helicopter turbines and APUs.

Объектом изобретения является также турбомашина с изменяемым углом установки, предназначенная для осуществления упомянутого выше способа, а также турбомашина, снабженная таким диффузором. Диффузор содержит первую кольцевую решетку лопастей с изменяемым углом установки, по краю которой в радиальном направлении расположена вторая решетка лопастей с лопастями с фиксированным углом установки равновеликой протяженности, образующей последовательные распределительные каналы путем взаимодействия двух решеток в радиальном направлении. Кроме того, каждая лопасть первой решетки приводится в движение управляющими средствами, предназначенными для выполнения собственно поворота каждой лопасти, отстоящей от центра относительно своей оси вращения.The object of the invention is also a turbomachine with a variable installation angle, designed to implement the above method, as well as a turbomachine equipped with such a diffuser. The diffuser contains a first annular lattice of blades with a variable installation angle, along the edge of which in the radial direction there is a second lattice of blades with blades with a fixed installation angle of equal length, forming successive distribution channels by the interaction of two lattices in the radial direction. In addition, each blade of the first lattice is driven by control means designed to actually rotate each blade spaced from the center relative to its axis of rotation.

В соответствии с особыми вариантами осуществления:According to particular embodiments:

- каждая лопасть с изменяемым углом установки размещается между двумя чашками, расположенными одна напротив другой параллельно и смещенными от центра относительно общей оси чашек, совпадающей с осью вращения;- each blade with a variable installation angle is placed between two cups located one opposite the other in parallel and offset from the center relative to the common axis of the cups, coinciding with the axis of rotation;

- каждая лопасть сочленена с приводным штоком, который имеет, по меньшей мере, одно отверстие, в которое входит блокирующий штифт диска для регулирования осевого положения чашек;- each blade is articulated with a drive rod, which has at least one hole, which includes a locking pin of the disk to adjust the axial position of the cups;

- шток жестко соединен с рычагом сферическим шарниром, расположенным в цилиндрическом посадочном месте (38) управляющей коронной шестерни, предназначенной для привода во вращение вокруг приводной оси рычага, способного перемещаться скольжением в цилиндрическом посадочном месте;- the rod is rigidly connected to the lever by a spherical hinge located in a cylindrical seat (38) of the control crown gear, designed to drive in rotation around the drive axis of the lever, which can be moved by sliding in a cylindrical seat;

- цилиндрические посадочные места имеют глубину, зависящую от хода рычагов, который, в свою очередь, зависит от заданного интервала поворота лопастей;- cylindrical seats have a depth depending on the stroke of the levers, which, in turn, depends on a given interval of rotation of the blades;

- передняя кромка каждой лопасти с изменяемым углом установки находится вблизи периферий чашек, при этом расстояние от лопасти до оси вращения превышает или равно половине радиуса;- the front edge of each blade with a variable installation angle is located near the periphery of the cups, while the distance from the blade to the axis of rotation is greater than or equal to half the radius;

- диффузор на входе является гладким диффузором, то есть без лопаток;- the inlet diffuser is a smooth diffuser, that is, without blades;

- поток входного воздуха диффузора между колесом и решеткой с изменяемым углом установки является сходящимся, что улучшает технические характеристики;- the flow of inlet air of the diffuser between the wheel and the grille with a variable installation angle is convergent, which improves technical characteristics;

- неподвижные лопасти второй решетки имеют профиль входных кромок более толстый, нежели профили первой решетки, для поглощения случайных вариаций;- the stationary blades of the second lattice have a profile of the input edges thicker than the profiles of the first lattice to absorb random variations;

- неподвижные лопасти с изменяемым углом установки имеют достаточную толщину для размещения в них винтов, позволяющих выдерживать конструкционные напряжения;- fixed blades with a variable installation angle have a sufficient thickness to accommodate screws in them, which can withstand structural stresses;

- неподвижные лопасти, соответствующие закону изменения каркасного угла между передней и задней кромками, что позволяет контролировать распределение в неподвижной решетке и оптимизировать ее аэродинамическую эффективность;- fixed blades corresponding to the law of the frame angle between the front and rear edges, which allows you to control the distribution in the fixed grid and to optimize its aerodynamic efficiency;

- неподвижные лопатки установлены по азимуту относительно лопаток первой подвижной решетки таким образом, чтобы воспринять аэродинамический след на спинках лопастей первой решетки для ограничения потерь нагрузки диффузора;- fixed blades are installed in azimuth relative to the blades of the first movable lattice in such a way as to perceive the aerodynamic trail on the backs of the blades of the first lattice to limit the load losses of the diffuser;

- углы установки изменяемых лопастей составляют от +12 до -5° относительно номинального угла установки, который был бы углом установки неподвижного диффузора.- the installation angles of the variable blades are from +12 to -5 ° relative to the nominal installation angle, which would be the installation angle of the stationary diffuser.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

В дальнейшем изобретение поясняется нижеследующим описанием, не являющимся ограничительным со ссылками на сопровождающие чертежи, на которых:The invention is further explained in the following description, which is not restrictive with reference to the accompanying drawings, in which:

- фиг. 1 изображает половинный вид в частичном осевом разрезе диффузора по изобретению;- FIG. 1 is a half axial sectional view of the diffuser of the invention;

- фиг. 2а и 2b изображают два вида в перспективе лопасти с изменяемым углом установки, сочлененной со штоком, управляющим поворотом;- FIG. 2a and 2b depict two perspective views of a blade with a variable installation angle articulated with a rod that controls rotation;

- фиг. 3 изображает общий вид спереди входного кольцевого фланца диффузора, снабженного решетками лопастей по изобретению;- FIG. 3 is a front elevational view of an inlet annular flange of a diffuser provided with grating blades of the invention;

- фиг. 4а-4с схематично изображают частичный вид диффузора для трех изменяемых угловых положений подвижных лопастей, при этом два крайних положения окружают номинальное положение; и- FIG. 4a-4c schematically depict a partial view of a diffuser for three variable angular positions of the moving blades, with two extreme positions surrounding the nominal position; and

- фиг. 5 изображает зазоры между подвижной лопастью и кольцевыми фланцами диффузора.- FIG. 5 shows the gaps between the movable blade and the annular flanges of the diffuser.

ДЕТАЛЬНОЕ ОПИСАНИЕ ПРИМЕРА ОСУЩЕСТВЛЕНИЯDETAILED DESCRIPTION OF THE EXAMPLE OF IMPLEMENTATION

Термины «входной» и «выходной» относятся к направлению потока воздуха в турбинном двигателе.The terms “inlet” and “outlet” refer to the direction of air flow in a turbine engine.

В частичном разрезе вида в осевом направлении по фиг. 1 центробежный компрессор 10 турбомашины, такой как турбинный двигатель, турбореактивный двигатель, турбовинтовой двигатель или APU, содержит кожух 12, соединенный с крышкой 14 для радиального закрывания колеса 16, последняя центробежная ступень компрессора, установленного с возможностью вращения на валу двигателя 18 по оси Y′Y. Поток воздуха F циркулирует от колеса 16 к кольцевому диффузору 19 в радиально сужающейся входной струе. Диффузор 19 размещен между двумя входным и выходным фланцами 22. Крышка 14 удерживается за счет скобы 23, прикрепленной к кожуху и входному фланцу 20.In a partial sectional view of the axial direction of FIG. 1 centrifugal compressor 10 of a turbomachine, such as a turbine engine, turbojet engine, turboprop or APU, includes a casing 12 connected to the cover 14 for radially closing the wheel 16, the last centrifugal stage of the compressor mounted to rotate on the shaft of the engine 18 along the Y ′ axis Y. The air flow F circulates from the wheel 16 to the annular diffuser 19 in a radially tapering inlet stream. A diffuser 19 is placed between the two inlet and outlet flanges 22. The cover 14 is held by a bracket 23 attached to the casing and the inlet flange 20.

Лопасти 24, образующие первую кольцевую решетку, установлены в диффузоре 19. Центрирующие элементы 25 и 26, установленные напротив друг друга во фланцах 20 и 22, несут чашки 17 и 27, в которых установлены лопасти 24, смещенные относительно центра. Чашки установлены в центрах фланцев 20 и 22 с соответствующими зазорами, в данном случае, в 0,03-0,05 мм, на диске 9, вставленном в центрирующее устройство 25 (см. ниже на фиг. 5).The blades 24, forming the first annular lattice, are installed in the diffuser 19. The centering elements 25 and 26, mounted opposite each other in the flanges 20 and 22, carry cups 17 and 27, in which the blades 24 are mounted, offset from the center. The cups are installed in the centers of the flanges 20 and 22 with corresponding gaps, in this case, in 0.03-0.05 mm, on the disk 9 inserted into the centering device 25 (see below in Fig. 5).

Лопасти 28, жестко соединенные с фланцами 22 и образующие вторую кольцевую решетку, окаймляющую снаружи первую решетку, закреплены на кольцевом фланце 20 посредством проходящих насквозь болтов 29, размещенных в сквозных отверстиях 29t. Эти болты позволяют также обеспечить передачу конструкционных усилий.The blades 28, rigidly connected to the flanges 22 and forming a second annular lattice bordering the first lattice on the outside, are mounted on the annular flange 20 by means of bolts 29 passing through and through the openings 29t. These bolts also allow the transmission of structural forces.

Управление изменяемыми лопастями 24 осуществляется с помощью штоков 30, жестко присоединенных к входной чашке 17 и продолжающей ее. Эти штоки 30 с осью Х′Х установлены в цилиндрической проточке 32 входного фланца 20 и отцентрованы почти с нулевым зазором прокладками 30j, размещенными в канавках 30g. На концах каждый шток 30 имеет плоскую часть 31, шарнирно закрепленную на приводном рычаге 33, сжатом двумя болтами 35 на этой плоской части 31. Положения концов 31 штоков 30 устанавливается с допустимыми зазорами. Шток 30 имеет также отверстие 30t, в которое введен штифт 36, позволяющий блокировать диск 30u - для регулирования осевого положения чашек 17 и 27 - в блокирующем кольце 12а, образованном в кожухе 12. Для этого штифт 36 жестко соединяет шток 30 и блокирующее кольцо 12а.The control of the variable blades 24 is carried out using the rods 30, rigidly attached to the input cup 17 and continuing it. These rods 30 with an X′X axis are mounted in the cylindrical groove 32 of the inlet flange 20 and are centered with almost zero clearance by the spacers 30j located in the grooves 30g. At the ends, each rod 30 has a flat part 31 pivotally mounted on the drive lever 33, compressed by two bolts 35 on this flat part 31. The position of the ends 31 of the rods 30 is set with allowable clearances. The stem 30 also has an opening 30t into which a pin 36 is inserted to allow the disc 30u to be locked to adjust the axial position of the cups 17 and 27 in the locking ring 12a formed in the casing 12. For this, the pin 36 rigidly connects the stem 30 and the locking ring 12a.

При работе рычаг 33 приводится управляющей коронной шестерней 34, снабженной цилиндрическим посадочным отверстием 38 для сферического шарнира 37 рычага 33 с приемлемым допуском осевого положения и с контактом по образующей шарнира. Для этого управляющая коронная шестерня 34 отцентрована на секторах, снабженных игольчатыми подшипниками 39. Управляющая коронная шестерня 34, приводимая во вращение вокруг приводной оси Y′Y тягой (не изображенной на чертеже), приводит во вращении рычаги 33, которые скользят в цилиндрических посадочных местах 38 с помощью их сферических шарниров 37. Глубина посадочных мест 38 зависит от длины хода рычагов 33, которая сама зависит от интервала поворота лопасти 24. Такая конструкция особенно применима к повороту лопастей до +12° с перекрыванием 50% сечения и до -5° с открыванием сечения в 20%. Углы положений штоков и, таким образом, лопастей 24 зависят от режимов мощности для обеспечения компрессии воздуха, соответствующей этим режимам.In operation, the lever 33 is driven by a control ring gear 34 provided with a cylindrical landing hole 38 for the spherical hinge 37 of the lever 33 with an acceptable tolerance of the axial position and with contact along the generatrix of the hinge. For this, the control ring gear 34 is centered on sectors provided with needle bearings 39. The control ring gear 34, driven by a rod (not shown in the drawing) around the drive axis Y′Y, rotates the levers 33 that slide in cylindrical seats 38 with the help of their spherical joints 37. The depth of the seats 38 depends on the stroke length of the levers 33, which itself depends on the interval of rotation of the blade 24. This design is especially applicable to the rotation of the blades up to + 12 ° with an overlap of 50% section neniya and to -5 ° with opening of section in 20%. The angles of the positions of the rods and, thus, the blades 24 depend on the power modes to provide air compression corresponding to these modes.

На фиг. 2а и 2b изображена подвижная лопасть 24 между параллельными чашками 17, 27, жестко связанная сварным соединением 21 с последними так, чтобы лопасть располагалась параллельно оси Х′Х чашек, расположенных одна напротив другой. Передняя кромка 24с лопасти 24 расположена на одном уровне с внешними окружностями 17с и 27с чашек, при этом толщина лопасти 24 является относительно небольшой, в представленном примере 2 мм. Кроме того, расстояние между лопастью 24 и осью Х′Х штока 30 составляет примерно 80% от радиуса чашек в представленном примере. Это придает лопасти 24 большой отступ относительно оси Х′Х штока, которая совпадает с осью вращения системы. Шток 30 имеет также цилиндрические центрирующие канавки 30g и отверстие 30t для блокирования регулирующего диска в осевом положении чашек 17 и 27. Его плоская часть 31 содержит отверстия 30а для размещения болтов 35 для крепления к управляющему рычагу.In FIG. 2a and 2b, a movable blade 24 is shown between parallel cups 17, 27, rigidly connected by a welded joint 21 to the latter so that the blade is parallel to the axis X′X of the cups, which are located opposite one another. The leading edge 24c of the blade 24 is flush with the outer circles 17c and 27c of the cups, while the thickness of the blade 24 is relatively small, in the example 2 mm. In addition, the distance between the blade 24 and the axis X′X of the rod 30 is approximately 80% of the radius of the cups in the presented example. This gives the blade 24 a large indentation relative to the axis X′X of the rod, which coincides with the axis of rotation of the system. The stem 30 also has cylindrical centering grooves 30g and an opening 30t for locking the adjusting disk in the axial position of the cups 17 and 27. Its flat part 31 includes holes 30a for accommodating bolts 35 for attachment to the control lever.

Общий вид на фиг. 3 изображает входной кольцевой фланец 20, снабженный кольцевыми решетками G1 и G2, установленными соответственно подвижно и неподвижно и содержащими лопасти 24 и 28.General view of FIG. 3 shows an inlet annular flange 20 provided with annular gratings G1 and G2 mounted respectively movably and motionlessly and containing blades 24 and 28.

Лопасти 28 имеют профиль, по существу, более толстый на передней кромке Ва, чем профиль лопасти 24, соответственно 0,5 и 2,5 мм для обеспечения хорошей механической устойчивости при неожиданных изменениях в процессе вращения подвижных лопастей 24. Кроме того, закон каркасного угла лопасти 28 между передней Ва и задней BF кромками изменяется, что позволяет оптимизировать аэродинамическую эффективность неподвижной решетки путем максимальной рекуперации статического давления.The blades 28 have a profile substantially thicker on the leading edge of Ba than the profile of the blade 24, respectively 0.5 and 2.5 mm to provide good mechanical stability with unexpected changes during the rotation of the moving blades 24. In addition, the law of the frame angle the blades 28 between the front Ba and the rear BF edges are changed, which allows to optimize the aerodynamic efficiency of the fixed grid by maximizing the recovery of static pressure.

Кроме того, лопасти 28 неподвижной решетки имеют максимальную толщину, в данном примере 7 мм, позволяющие крепить фланцы 20 диффузора болтами, которые располагаются в отверстиях 29t, обеспечивая передачу конструктивных усилий.In addition, the blades 28 of the fixed grid have a maximum thickness, in this example 7 mm, which allows the diffuser flanges 20 to be fastened with bolts that are located in the holes 29t, allowing the transmission of structural forces.

Поток воздуха F циркулирует вдоль неподвижной лопасти 28, по радиальной протяженности неподвижной лопасти 24 и между двумя соседними таким же лопастями - подвижной или неподвижной. Благодаря смещению от центра подвижных лопастей 24 относительно осей вращения Х′Х их чашек 17 изменения радиальной протяженности подвижных лопастей 24 ограничены относительно изменений протяженности, которые могли бы существовать в отцентрованных лопастях. Такое ограничение позволяет улучшить технические характеристики центробежного компрессора: оно позволяет отдалить режим работы от границы помпажа путем смещения к более низким расходам и усилить рабочий режим почти до максимальной отдачи при наиболее высоких режимах.The air flow F circulates along the fixed blade 28, along the radial length of the fixed blade 24 and between two adjacent same blades - movable or fixed. Due to the displacement from the center of the movable blades 24 relative to the rotational axes X′X of their cups 17, changes in the radial extent of the movable blades 24 are limited relative to changes in the extent that could exist in the centered blades. This limitation allows you to improve the technical characteristics of a centrifugal compressor: it allows you to move the operating mode from the surge border by shifting to lower costs and to enhance the operating mode to almost maximum output at the highest conditions.

Радиальные протяженности подвижных лопастей 24 относительно неподвижных лопастей 28 схематично изображены на фиг. 4а-4с, на которых пунктирными линиями изображены также чашки 17, 27 лопастей. На фиг. 4b номинальный угол установки в 0° соответствует эталонному потоку воздуха F, для которого регулирование подвижных лопастей 24 относительно неподвижных лопастей 28 адаптировано к стабильным промежуточным режимам.The radial lengths of the moving blades 24 relative to the fixed blades 28 are schematically shown in FIG. 4a-4c, in which dashed lines also depict cups 17, 27 of the blades. In FIG. 4b, a nominal installation angle of 0 ° corresponds to a reference air flow F, for which the regulation of the moving blades 24 with respect to the fixed blades 28 is adapted to stable intermediate conditions.

При небольших нагрузках угол поворота подвижных лопастей 24 может увеличиваться до +12°. этот поворот соответствует проходному сечению на входе Sa между лопастями 24 и 28, закрытому на 50% относительно номинального угла установки, соответствующему сечению на входе Sb. Фиг. 4а иллюстрирует случай закрывания на 25% при повороте в 6°, при этом сечение прохода составляет 75% от сечения Sb. При больших нагрузках регулирование поворота может также уменьшаться до -5°. Фиг. 4с иллюстрирует случай открывания в 2,5°, при этом сечение прохода составляет относительную величину в 110%.With light loads, the rotation angle of the movable blades 24 can increase to + 12 °. this rotation corresponds to the passage section at the inlet Sa between the blades 24 and 28, 50% closed relative to the nominal installation angle, corresponding to the section at the inlet Sb. FIG. 4a illustrates the case of closing by 25% when turning at 6 °, with the passage section being 75% of the section Sb. Under heavy loads, the steering control can also be reduced to -5 °. FIG. 4c illustrates the case of opening at 2.5 °, with the passage section being a relative value of 110%.

Неподвижные лопасти 28 установлены по азимуту относительно лопастей 24 первой подвижной решетки G1 так, чтобы воспринять аэродинамический след на наружных спинках Ех лопастей этой первой решетки G1.The fixed blades 28 are mounted in azimuth relative to the blades 24 of the first movable lattice G1 so as to perceive the aerodynamic trail on the outer backs Ex of the blades of this first lattice G1.

Радиальные протяженности лопастей 24, ограниченные наличием неподвижных лопастей 28, позволяют сохранить возможность управления зазорами между чашками 17 и 27 лопастей 24 и фланцами 20 и 22, как изображено на фиг. 5. Таким образом, в этом примере величины зазоров остаются меньшими или равными соответственно 0,02 мм (для J1 или J2), 0,10 мм (для J3) и 0,25 (для J4). Зазор (совокупность J1 и J2) лопасти 24 на диске 9 остается, таким образом, примерно равным 0,03 мм или несколько большим.The radial lengths of the blades 24, limited by the presence of fixed blades 28, allow you to maintain the ability to control the gaps between the cups 17 and 27 of the blades 24 and the flanges 20 and 22, as shown in FIG. 5. Thus, in this example, the gaps remain less than or equal to 0.02 mm (for J1 or J2), 0.10 mm (for J3), and 0.25 (for J4), respectively. The gap (the combination of J1 and J2) of the blade 24 on the disk 9 remains, thus, approximately equal to 0.03 mm or slightly larger.

Изобретение не ограничено описанными и представленными примерами. Можно, например, осуществить угловое смещение подвижных лопастей только механической регулировкой, индивидуально или централизованно, или путем электрического, электронного управления с цифровым регулированием или без него.The invention is not limited to the described and presented examples. It is possible, for example, to carry out the angular displacement of the moving blades only by mechanical adjustment, individually or centrally, or by electrical, electronic control with or without digital control.

Claims (10)

1. Способ регулирования расхода воздуха в центробежном компрессоре (10) турбомашины, заключающийся в обеспечении распределения воздуха через первую кольцевую решетку (G1) лопастей (24) с изменяемым углом установки, по краю которой в радиальном направлении расположена вторая кольцевая решетка (G2) лопастей с тем же количеством лопастей (28) с фиксированным углом установки той же радиальной протяженности, ориентирующие распределение в радиальном направлении путем взаимодействия лопастей (24, 28) двух решеток лопастей, отличающийся тем, что каждую лопасть (24) первой решетки (G1) лопастей приводят во вращение по оси (Х′Х), отстоящей от лопасти (24).1. A method of controlling the air flow in a centrifugal compressor (10) of a turbomachine, which consists in providing air distribution through the first annular lattice (G1) of the blades (24) with a variable installation angle, along the edge of which in the radial direction there is a second annular lattice (G2) of blades with the same number of blades (28) with a fixed installation angle of the same radial extent, orienting the distribution in the radial direction by the interaction of the blades (24, 28) of two lattice blades, characterized in that each fall off (24) of the first grating (G1) of the blades are rotated along the axis (X'X), spaced from the blade (24). 2. Способ по п. 1, в котором радиальное распределение воздуха в центробежном компрессоре связано с распределением мощности от распределителя с лопастями с изменяемым углом установки свободной или связанной турбины аксиального или центростремительного типа с теплообменом на выходе или без него.2. The method according to p. 1, in which the radial distribution of air in a centrifugal compressor is associated with a power distribution from a distributor with blades with a variable installation angle of a free or connected axial or centripetal type turbine with or without heat exchange at the outlet. 3. Диффузор турбомашины с лопастями с изменяемым углом установки для осуществления способа по п. 1, содержащий первую кольцевую решетку (G1) лопастей (24) с изменяемым углом установки, по краю которой в радиальном направлении расположена вторая кольцевая решетка (G2) лопастей (28) с фиксированным углом установки равновеликой радиальной протяженности и тем же количеством лопастей, образующие последовательные каналы распределения путем взаимодействия лопастей (24, 28) двух решеток (G1, G2) в радиальном направлении, отличающийся тем, что каждая лопасть (24) первой решетки (G1) приводится в движение приводными средствами (30, 33, 34), предназначенными для выполнения собственно поворота лопасти (24), отстоящей от центра относительно своей оси вращения (Х′Х).3. A diffuser of a turbomachine with blades with a variable installation angle for implementing the method according to claim 1, comprising a first annular lattice (G1) of the blades (24) with a variable installation angle, along the edge of which in the radial direction there is a second annular lattice (G2) of the blades (28 ) with a fixed installation angle of equal radial extent and the same number of blades, forming successive distribution channels by the interaction of the blades (24, 28) of two gratings (G1, G2) in the radial direction, characterized in that each blade (24) of the first lattice (G1) is driven by drive means (30, 33, 34) designed to perform the actual rotation of the blade (24), spaced from the center relative to its axis of rotation (X′X). 4. Диффузор по п. 3, в котором каждая лопасть (24) с изменяемым углом установки расположена между двумя чашками (17, 27), размещенными напротив и параллельно одна другой и смещенными от центра относительно общей оси чашек, совпадающей с осью вращения (Х′Х).4. The diffuser according to claim 3, in which each blade (24) with a variable installation angle is located between two cups (17, 27), located opposite and parallel to each other and offset from the center relative to the common axis of the cups, coinciding with the axis of rotation (X ′ X). 5. Диффузор по п. 3, в котором каждая лопасть (24) сочленена с приводным штоком (30), имеющим, по меньшей мере, одно отверстие (30t), в которое введен блокирующий штифт диска (30u), регулирующего осевое положение чашек (17, 27).5. A diffuser according to claim 3, in which each blade (24) is coupled to a drive rod (30) having at least one hole (30t) into which a locking pin of the disk (30u) is inserted, which regulates the axial position of the cups ( 17, 27). 6. Диффузор по п. 5, в котором шток (30) жестко соединен с рычагом (33), снабженным сферическим шарниром (37), размещенным в цилиндрическом посадочном месте управляющей коронной шестерни (34), предназначенной для привода во вращение вокруг ведущей оси (Y′Y) рычага (33), выполненного с возможностью скольжения в цилиндрическом посадочном месте (38).6. The diffuser according to claim 5, in which the rod (30) is rigidly connected to a lever (33) equipped with a spherical hinge (37) located in a cylindrical seat of the control ring gear (34), designed to drive in rotation around the drive axis ( Y′Y) of the lever (33), made with the possibility of sliding in a cylindrical seat (38). 7. Диффузор по п. 6, в котором глубина цилиндрических посадочных мест (38) зависит от хода рычагов (33), при этом ход рычагов зависит от заданного интервала поворота лопастей (24).7. The diffuser according to claim 6, in which the depth of the cylindrical seats (38) depends on the stroke of the levers (33), while the stroke of the levers depends on a given interval of rotation of the blades (24). 8. Диффузор по п. 4, в котором передняя кромка (24с) каждой лопасти (24) с изменяемым углом установки находится вблизи периферий (17с, 27с) чашек (17, 27), при этом расстояние от лопасти (24) до оси вращения (Х′Х) превышает или равно половине радиуса упомянутых чашек.8. The diffuser according to claim 4, in which the leading edge (24c) of each blade (24) with a variable installation angle is located near the periphery (17s, 27c) of the cups (17, 27), while the distance from the blade (24) to the axis of rotation (X′X) is greater than or equal to half the radius of said cups. 9. Диффузор по п. 3, в котором неподвижные лопасти (28) второй решетки (G2) имеют профиль передней кромки (Ва), более толстый, чем профиль (24с) лопастей (24) первой решетки (G1).9. The diffuser according to claim 3, in which the fixed blades (28) of the second lattice (G2) have a leading edge profile (Ba) thicker than the profile (24c) of the blades (24) of the first lattice (G1). 10. Диффузор по п. 3, в котором углы установки подвижных лопастей (24) составляют от +12 до -5° и соответствуют проходному сечению (Sa, Sc), закрытому соответственно на 50% и на 120% относительно сечения, соответствующего номинальному углу установки при 0°. 10. The diffuser according to claim 3, in which the installation angles of the movable blades (24) are from +12 to -5 ° and correspond to the cross-section (Sa, Sc), closed respectively by 50% and 120% relative to the section corresponding to the nominal angle settings at 0 °.
RU2012148378/06A 2010-04-14 2011-04-13 Method of air flow rate regulation in centrifugal compressor of turbo-machine and diffuser for its implementation RU2564158C2 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1052827A FR2958967B1 (en) 2010-04-14 2010-04-14 METHOD FOR ADJUSTING TURBOMACHINE AIR FLOW WITH CENTRIFUGAL COMPRESSOR AND DIFFUSER THEREFOR
FR1052827 2010-04-14
PCT/FR2011/050846 WO2011128587A1 (en) 2010-04-14 2011-04-13 Method for adapting the air flow of a turbine engine having a centrifugal compressor and diffuser for implementing same

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012148378A RU2012148378A (en) 2014-05-20
RU2564158C2 true RU2564158C2 (en) 2015-09-27

Family

ID=43067161

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012148378/06A RU2564158C2 (en) 2010-04-14 2011-04-13 Method of air flow rate regulation in centrifugal compressor of turbo-machine and diffuser for its implementation

Country Status (10)

Country Link
US (1) US20130034425A1 (en)
EP (1) EP2558728B2 (en)
JP (2) JP2013524099A (en)
KR (1) KR20130079326A (en)
CN (1) CN102834622B (en)
CA (1) CA2794825C (en)
FR (1) FR2958967B1 (en)
PL (1) PL2558728T5 (en)
RU (1) RU2564158C2 (en)
WO (1) WO2011128587A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2757091C2 (en) * 2017-05-05 2021-10-11 Сафран Аэро Бустерс Са Turbulence sensor of turbomachine compressor

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103925246B (en) * 2013-01-11 2017-06-09 哈米尔顿森德斯特兰德公司 For the compressor housing of air cycle machine
US9546669B2 (en) 2013-01-11 2017-01-17 Hamilton Sundstrand Corporation Compressor housing for an air cycle machine
JP2014152637A (en) * 2013-02-05 2014-08-25 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Centrifugal compressor
FR3003908B1 (en) 2013-03-28 2017-07-07 Turbomeca DIFFUSER WITH FINES OF A RADIAL OR MIXED COMPRESSOR
GB2513666B (en) * 2013-05-03 2015-07-15 Dyson Technology Ltd Compressor
DE102015220333A1 (en) * 2015-10-19 2017-04-20 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Device for adjusting a gap between the housing of an impeller and the impeller in a centrifugal compressor and a turbomachine
US10458429B2 (en) 2016-05-26 2019-10-29 Rolls-Royce Corporation Impeller shroud with slidable coupling for clearance control in a centrifugal compressor
US10718222B2 (en) 2017-03-27 2020-07-21 General Electric Company Diffuser-deswirler for a gas turbine engine
DE112018005198T5 (en) * 2017-11-01 2020-06-10 Ihi Corporation Centrifugal compressor
EP3620658A1 (en) * 2018-09-04 2020-03-11 Siemens Aktiengesellschaft Lid of a turbomachine housing, turbomachine housing with a lid, turbomachine and method for the manufacture of a lid
US10989219B2 (en) 2019-02-04 2021-04-27 Honeywell International Inc. Diffuser assemblies for compression systems
CN112983846A (en) 2019-12-02 2021-06-18 开利公司 Centrifugal compressor and method for operating a centrifugal compressor

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3588270A (en) * 1968-08-20 1971-06-28 Escher Wyss Ltd Diffuser for a centrifugal fluid-flow turbomachine
US3957392A (en) * 1974-11-01 1976-05-18 Caterpillar Tractor Co. Self-aligning vanes for a turbomachine
FR2485102A1 (en) * 1980-05-30 1981-12-24 Neyrpic Distribution control vanes appts. for high head water turbine - uses pair of thin blades in place of single heavy vane for more precise control of water flow and better sealing
EP0458142A1 (en) * 1990-05-19 1991-11-27 Mtu Motoren- Und Turbinen-Union MàœNchen Gmbh Device for adjusting the front vanes of a radial diffuser
RU2082021C1 (en) * 1992-09-19 1997-06-20 Ман Гутехоффнунгсхютте АГ Compressor

Family Cites Families (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2733853A (en) * 1956-02-07 trumpler
US2189252A (en) * 1938-05-07 1940-02-06 Reggio Ferdinando Carlo Blower
US2300766A (en) * 1940-05-10 1942-11-03 Bbc Brown Boveri & Cie Multistage centrifugal compressor
US2860827A (en) * 1953-06-08 1958-11-18 Garrett Corp Turbosupercharger
US2985427A (en) 1955-11-25 1961-05-23 Gen Electric Adjustable blading for fluid flow machines
US3029067A (en) * 1956-05-31 1962-04-10 Garrett Corp Variable area nozzle means for turbines
US2991982A (en) * 1957-09-12 1961-07-11 Sigurd O Johnson Centrifugal fluid moving device
US3101926A (en) 1960-09-01 1963-08-27 Garrett Corp Variable area nozzle device
US3069070A (en) * 1961-11-14 1962-12-18 Worthington Corp Diffuser vane system for turbomachinery
US3372862A (en) * 1965-10-22 1968-03-12 Laval Turbine Centrifugal compressor
DE2945556C2 (en) * 1979-11-10 1986-08-14 Mbk Maschinenbau Gmbh, 7964 Kisslegg Machine for the production of reinforcement bodies for precast concrete parts, in particular pipes
US4299535A (en) * 1980-11-24 1981-11-10 The Trane Company Fan inlet guide vane assembly
US4770605A (en) * 1981-02-16 1988-09-13 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Diffuser device in a centrifugal compressor and method for manufacturing the same
US4403913A (en) * 1981-11-03 1983-09-13 Helsingoer Vaerft A/S Guide blade arrangement for adjustable guide blades
DE3147240A1 (en) * 1981-11-28 1983-06-09 Mannesmann Rexroth GmbH, 8770 Lohr RADIAL PISTON MACHINE
US4654941A (en) * 1984-04-20 1987-04-07 The Garrett Corporation Method of assembling a variable nozzle turbocharger
JPS61126052U (en) * 1985-01-29 1986-08-07
DE3516738A1 (en) * 1985-05-09 1986-11-13 Mtu Motoren- Und Turbinen-Union Friedrichshafen Gmbh, 7990 Friedrichshafen FLOWING MACHINE
US4804316A (en) * 1985-12-11 1989-02-14 Allied-Signal Inc. Suspension for the pivoting vane actuation mechanism of a variable nozzle turbocharger
US4741666A (en) * 1985-12-23 1988-05-03 Ishikawajima-Harima Jukogyo Kabushiki Kaisha Variable displacement turbocharger
US4693073A (en) * 1986-07-18 1987-09-15 Sundstrand Corporation Method and apparatus for starting a gas turbine engine
US4824325A (en) * 1988-02-08 1989-04-25 Dresser-Rand Company Diffuser having split tandem low solidity vanes
US5187935A (en) * 1988-12-26 1993-02-23 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Engine control device
US5072503A (en) * 1990-01-08 1991-12-17 Milletics, Bell And Clower Method for disassembling an inner socket assembly
US5207559A (en) † 1991-07-25 1993-05-04 Allied-Signal Inc. Variable geometry diffuser assembly
FR2696210B1 (en) * 1992-09-25 1994-10-28 Turbomeca System for adjusting the air supply conditions of a turbomachine, centrifugal compressor comprising an adjustment system and auxiliary power unit comprising such a compressor.
DE4309636C2 (en) * 1993-03-25 2001-11-08 Abb Turbo Systems Ag Baden Radially flow-through turbocharger turbine
DE4309637A1 (en) * 1993-03-25 1994-09-29 Abb Management Ag Radially flow-through turbocharger turbine
CA2149576A1 (en) * 1994-05-19 1995-11-20 Hideomi Harada Surge detection device and turbomachinery therewith
CA2166249A1 (en) * 1994-12-28 1996-06-29 Hideomi Harada Turbomachinery having variable angle flow guiding device
US5730580A (en) * 1995-03-24 1998-03-24 Concepts Eti, Inc. Turbomachines having rogue vanes
DE19752534C1 (en) * 1997-11-27 1998-10-08 Daimler Benz Ag Radial flow turbocharger turbine for internal combustion engine
DE19817705C2 (en) * 1998-04-21 2001-02-15 Man Turbomasch Ag Ghh Borsig Extraction of cooling air from the diffuser part of a compressor in a gas turbine
DE19838754C1 (en) * 1998-08-26 2000-03-09 Daimler Chrysler Ag Exhaust gas turbocharger for an internal combustion engine
US6086327A (en) * 1999-01-20 2000-07-11 Mack Plastics Corporation Bushing for a jet engine vane
JP3686300B2 (en) * 2000-02-03 2005-08-24 三菱重工業株式会社 Centrifugal compressor
JP2001329851A (en) * 2000-05-19 2001-11-30 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Variable nozzle mechanism for variable displacement turbine
JP3659869B2 (en) * 2000-05-22 2005-06-15 三菱重工業株式会社 Variable capacity turbine
DE10029640C2 (en) * 2000-06-15 2002-09-26 3K Warner Turbosystems Gmbh Exhaust gas turbocharger for an internal combustion engine
JP3776740B2 (en) * 2001-03-26 2006-05-17 三菱重工業株式会社 Manufacturing method of variable capacity turbine component and structure of component
JP3933455B2 (en) * 2001-11-30 2007-06-20 株式会社小松製作所 Variable turbocharger
DE50205914D1 (en) * 2002-08-26 2006-04-27 Borgwarner Inc Adjustable guide grid for a turbine unit
DE50209301D1 (en) * 2002-11-11 2007-03-08 Borgwarner Inc Guiding gratings of variable geometry
EP1426563A1 (en) * 2002-12-03 2004-06-09 BorgWarner Inc. Turbocharger with ceramic or metallic seal between the turbine and the bearing casing
FR2896012B1 (en) * 2006-01-06 2008-04-04 Snecma Sa ANTI-WEAR DEVICE FOR A TURNBUCKLE COMPRESSOR VARIABLE TUNING ANGLE GUIDING PIVOT PIVOT
EP1811135A1 (en) * 2006-01-23 2007-07-25 ABB Turbo Systems AG Variable guiding device
GB0707501D0 (en) * 2007-04-18 2007-05-30 Imp Innovations Ltd Passive control turbocharger
DE112010000450T5 (en) * 2009-03-05 2012-08-09 Airzen Co., Ltd. Gas compressor and method for controlling its volume flow

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3588270A (en) * 1968-08-20 1971-06-28 Escher Wyss Ltd Diffuser for a centrifugal fluid-flow turbomachine
US3957392A (en) * 1974-11-01 1976-05-18 Caterpillar Tractor Co. Self-aligning vanes for a turbomachine
FR2485102A1 (en) * 1980-05-30 1981-12-24 Neyrpic Distribution control vanes appts. for high head water turbine - uses pair of thin blades in place of single heavy vane for more precise control of water flow and better sealing
EP0458142A1 (en) * 1990-05-19 1991-11-27 Mtu Motoren- Und Turbinen-Union MàœNchen Gmbh Device for adjusting the front vanes of a radial diffuser
RU2082021C1 (en) * 1992-09-19 1997-06-20 Ман Гутехоффнунгсхютте АГ Compressor

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2757091C2 (en) * 2017-05-05 2021-10-11 Сафран Аэро Бустерс Са Turbulence sensor of turbomachine compressor

Also Published As

Publication number Publication date
FR2958967A1 (en) 2011-10-21
FR2958967B1 (en) 2013-03-15
JP2013524099A (en) 2013-06-17
JP6483074B2 (en) 2019-03-13
JP2017061936A (en) 2017-03-30
KR20130079326A (en) 2013-07-10
WO2011128587A1 (en) 2011-10-20
PL2558728T5 (en) 2023-02-06
CA2794825A1 (en) 2011-10-20
CN102834622A (en) 2012-12-19
CN102834622B (en) 2016-02-10
EP2558728A1 (en) 2013-02-20
EP2558728B2 (en) 2022-10-12
EP2558728B1 (en) 2019-07-24
RU2012148378A (en) 2014-05-20
US20130034425A1 (en) 2013-02-07
PL2558728T3 (en) 2019-10-31
CA2794825C (en) 2018-06-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2564158C2 (en) Method of air flow rate regulation in centrifugal compressor of turbo-machine and diffuser for its implementation
US10288083B2 (en) Pitch range for a variable pitch fan
US5281087A (en) Industrial gas turbine engine with dual panel variable vane assembly
RU2324076C2 (en) Frame, compressor, turbo and gasturbine engine included into frame
EP2581560B1 (en) Leaned High Pressure Compressor Inlet Guide Vane
US8376693B2 (en) Variable vane assembly
RU2632061C2 (en) Radial-flow turbine directive nozzle diaphragm with variable incidence, in particular turbines of additional power source
US20140314549A1 (en) Flow manipulating arrangement for a turbine exhaust diffuser
US10690147B2 (en) Compressor with segmented inner shroud for an axial turbine engine
US20140140822A1 (en) Contoured Stator Shroud
US9121302B2 (en) Radial compressor blade clearance control system
US20140010638A1 (en) Turbomachine with variable-pitch vortex generator
US11371380B2 (en) Variable guide vane assembly and vane arms therefor
US20180223868A1 (en) Turbine Engine Compressor with Variable-Pitch Vanes
US10753370B2 (en) Variable diffuser with axially translating end wall for a centrifugal compressor
EP2472127A2 (en) Axial compressor
EP4006314B1 (en) Gas turbine engine
US20130230383A1 (en) Aircraft gas turbine with adjustable fan
RU2644001C2 (en) Fan with variable angle of installation by various rotation of fan discs
CN111140291A (en) Actuator
CN114607472A (en) Variable stator vane with anti-lock trunnion
CN116234749A (en) Turbine engine module equipped with a propeller and stator vanes carried by two shells and corresponding turbine engine

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200414