RU2564010C1 - Method of determination of fire resistance of brick columns with ferroconcrete holder - Google Patents
Method of determination of fire resistance of brick columns with ferroconcrete holder Download PDFInfo
- Publication number
- RU2564010C1 RU2564010C1 RU2014118309/15A RU2014118309A RU2564010C1 RU 2564010 C1 RU2564010 C1 RU 2564010C1 RU 2014118309/15 A RU2014118309/15 A RU 2014118309/15A RU 2014118309 A RU2014118309 A RU 2014118309A RU 2564010 C1 RU2564010 C1 RU 2564010C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reinforced concrete
- brick
- cage
- fire
- concrete cage
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области пожарной безопасности зданий и сооружений (далее - «зданий»). В частности, оно может быть использовано для классификации кирпичных столбов с железобетонной обоймой зданий по показателям сопротивления их воздействию пожара. Это дает возможность обоснованного использования существующих кирпичных столбов с фактическим пределом огнестойкости в зданиях различных классов по их конструктивной пожарной опасности.The invention relates to the field of fire safety of buildings and structures (hereinafter - “buildings”). In particular, it can be used to classify brick pillars with reinforced concrete cage of buildings according to their resistance to fire. This makes it possible to justify the use of existing brick pillars with an actual fire resistance limit in buildings of various classes for their constructive fire hazard.
Необходимость определения показателей огнестойкости кирпичных столбов с железобетонной обоймой возникает при реконструкции здания, усилении его частей и элементов, приведении огнестойкости кирпичных столбов здания в соответствие с требованиями современных норм, при проведении экспертизы, реконструкции и/или восстановлении кирпичных столбов после пожара.The need to determine the fire resistance of brick pillars with reinforced concrete cage arises during the reconstruction of the building, strengthening of its parts and elements, bringing the fire resistance of the brick pillars of the building in accordance with the requirements of modern standards, during the examination, reconstruction and / or restoration of brick pillars after a fire.
При реконструкции здания возможно переустройство и перепланировка помещений, изменение их функционального назначения, усиление кирпичных столбов. Это влияет на изменение требуемой огнестойкости здания и его несущих конструкций.During the reconstruction of the building, it is possible to reconstruct and redevelop the premises, change their functional purpose, strengthen brick pillars. This affects the change in the required fire resistance of the building and its supporting structures.
Известен способ определения огнестойкости кирпичных столбов здания по результатам изучения последствий натурного пожара. Этот способ включает определение положения столбов в здании, оценку состояния столбов путем осмотра и измерения, изготовление контрольных образцов арматурной стали, кирпича и камня, определение времени наступления предельного состояния по потере несущей способности конструкции, то есть обрушения в условиях действия внешней нагрузки и огневого воздействия / Ильин Н.А. Последствия огневого воздействия на железобетонные конструкции. - М.: Стройиздат, 1979. -С. 34-35; 90/[1].A known method of determining the fire resistance of brick pillars of a building according to the results of a study of the consequences of a natural fire. This method includes determining the position of the poles in the building, assessing the condition of the poles by inspection and measurement, manufacturing control samples of reinforcing steel, brick and stone, determining the time of the onset of the limiting state by the loss of the bearing capacity of the structure, that is, collapse under external load and fire / Ilyin N.A. The consequences of fire on reinforced concrete structures. - M.: Stroyizdat, 1979. -S. 34-35; 90 / [1].
К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа относится то, что в известном способе пределы огнестойкости определяют приближенно по результатам исследования последствий прошедшего пожара. Детальное исследование предопределяет длительную работу эксперта. При этом невозможно определить огнестойкость натурных кирпичных столбов, имеющих другие размеры и другую внешнюю нагрузку. Затруднительно сопоставление полученных результатов со стандартными огневыми испытаниями аналогичных кирпичных столбов. Следовательно, этот способ дорог, имеет малую технологическую возможность к повторным испытаниям, трудоемок и опасен для испытателей.The reasons that impede the achievement of the following technical result when using the known method include the fact that in the known method, the fire resistance limits are determined approximately by the results of a study of the consequences of a past fire. A detailed study determines the long-term work of an expert. At the same time, it is impossible to determine the fire resistance of full-scale brick pillars having other sizes and other external loads. It is difficult to compare the results with standard fire tests of similar brick pillars. Therefore, this method is expensive, has little technological ability to re-test, time-consuming and dangerous for testers.
Известен способ оценки огнестойкости кирпичных столбов с железобетонной обоймой по результатам огневых испытаний фрагмента здания, в котором производят осмотр конструкций, определяют влажность бетона и кладки, назначают статическую нагрузку на конструкцию соответственно реальным условиям эксплуатации здания, определяют факторы, влияющие на огнестойкость испытуемых конструкций, и величину предела огнестойкости / ГОСТ Р 53309-2009. Здания и фрагменты зданий. Метод натурных огневых испытаний. Общие требования / [2].There is a method of evaluating the fire resistance of brick pillars with reinforced concrete cage according to the results of fire tests of a building fragment in which the structures are inspected, the moisture content of concrete and masonry is determined, the static load on the structure is assigned in accordance with the actual operating conditions of the building, the factors affecting the fire resistance of the tested structures are determined, and the value fire resistance limit / GOST R 53309-2009. Buildings and fragments of buildings. The method of full-scale fire tests. General requirements / [2].
К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа относится то, что в известном способе велики экономические затраты на проведение огневых испытаний, наблюдения за состоянием кирпичных столбов в условиях экспериментального пожара затруднено и небезопасно, вследствие различий теплового режима опытного и стандартного пожаров, затруднено определение истинных значений пределов огнестойкости кирпичных столбов, причины разрушения кирпичных столбов фрагмента могут быть не установлены вследствие многообразия одновременно действующих факторов пожара. Предельное состояние по огнестойкости кирпичных столбов, может быть не достигнуто из-за более раннего разрушения изгибаемых элементов покрытия фрагмента / В.П. Бушев, В.А. Пчелинцев, B.C. Федоренко, А.И. Яковлев. Огнестойкость зданий - М.: Стройиздат, 1970. - С. 252-256 / [3].The reasons that impede the achievement of the technical result indicated below when using the known method include the fact that in the known method there are high economic costs for conducting fire tests, monitoring the state of brick pillars in an experimental fire is difficult and unsafe, due to differences in the thermal regime of the experimental and standard fires, it is difficult to determine the true values of the fire resistance limits of brick pillars, the reasons for the destruction of brick pillars of a fragment can be e established due to the diversity of simultaneously acting fire factors. The ultimate state of fire resistance of brick pillars may not be reached due to earlier destruction of the bending elements of the fragment coating / V.P. Bushev, V.A. Pchelintsev, B.C. Fedorenko, A.I. Yakovlev. Fire resistance of buildings - M .: Stroyizdat, 1970. - S. 252-256 / [3].
Известен способ определения огнестойкости кирпичных столбов здания путем испытания, включающего проведение технического осмотра, установление вида бетона, арматурной стали, кирпича, камня и раствора кладки, выявление условия их опирания и крепления, определение времени наступления предельного состояния по потере несущей способности столбов под нормативной нагрузкой в условиях стандартного пожара / ГОСТ 30247.1-94. Конструкции строительные. Методы испытаний на огнестойкость. Несущие и ограждающие конструкции / [4].There is a method of determining the fire resistance of brick pillars of a building by testing, including technical inspection, establishing the type of concrete, reinforcing steel, brick, stone and masonry mortar, identifying the conditions for their support and fastening, determining the time of the onset of the ultimate state by the loss of the bearing capacity of the pillars under the standard load in standard fire conditions / GOST 30247.1-94. Building constructions. Test methods for fire resistance. Bearing and enclosing structures / [4].
К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, относится то, что в известном способе испытания проводят на образцах кирпичных столбов, на которые воздействуют только постоянные и длительные нагрузки в их расчетных значениях с коэффициентом надежности, равным единице, то есть проектные нормативные нагрузки.The reasons that impede the achievement of the technical result indicated below when using the known method include the fact that in the known method, tests are carried out on samples of brick poles, which are affected only by constant and continuous loads in their calculated values with a reliability factor equal to unity, i.e. design regulatory burden.
Испытания проводят на специальном стендовом оборудовании в огневых печах до разрушения образцов кирпичных столбов. Размеры образцов ограничивают в зависимости от проемов стационарных печей. Следовательно, стандартные огневые испытания трудоемки, не эффективны, не безопасны, имеют малые технологические возможности для проверки на опыте различных по размерам и различно нагруженных кирпичных столбов, не дают необходимой информации о влиянии единичных показателей качества кирпичных столбов на ее огнестойкость. Определение огнестойкости кирпичных столбов по единичному показателю качества, например, по размеру меньшей стороны прямоугольного сечения столба, как правило, недооценивает пригодность эксплуатации кирпичных столбов в здании заданной степени огнестойкости. Экономические затраты на проведение испытаний возрастают за счет расходов на возведение образца кирпичных столбов по месту установки нагревательных печей и на создание в них стандартного теплового режима. По малому числу испытуемых образцов (2-3 шт.) невозможно судить о действительном состоянии кирпичных столбов здания. Результаты огневого испытания единичны и не учитывают разнообразия кирпичных столбов с железобетонной обоймой, их фактических размеров, схемы обогрева опасного сечения.Tests are carried out on special bench equipment in fire furnaces until the destruction of samples of brick pillars. The size of the samples is limited depending on the openings of stationary furnaces. Therefore, standard fire tests are time-consuming, not effective, not safe, have little technological capabilities for testing various sized and differently loaded brick pillars, do not provide the necessary information about the effect of individual quality indicators of brick pillars on its fire resistance. Determining the fire resistance of brick pillars by a single quality indicator, for example, by the size of the smaller side of the rectangular cross-section of a column, as a rule, underestimates the suitability of brick pillars in a building of a given degree of fire resistance. The economic costs of testing increase due to the cost of erecting a sample of brick poles at the installation site of the heating furnaces and to create a standard thermal regime in them. By the small number of tested samples (2-3 pcs.) It is impossible to judge the actual state of the brick pillars of the building. The results of the fire test are sporadic and do not take into account the variety of brick pillars with reinforced concrete cage, their actual dimensions, and the dangerous section heating circuit.
Наиболее близким способом того же назначения к заявленному изобретению по совокупности признаков является способ определения огнестойкости кирпичных столбов с железобетонной обоймой, включающий проведение технического осмотра, установление вида кладки, марок кирпича и раствора, упругой характеристики кладки, временного сопротивления сжатию кладки, выявление условий опирания, крепления столбов и условий обогрева поперечного сечения, определение времени наступления предельного состояния по огнестойкости неармированных кирпичных столбов под нормативной нагрузкой в условиях стандартного пожара, определение показателей качества неармированных кирпичных столбов, назначение числа и места расположения опасных участков, сопровождая технический осмотр инструментальными измерениями геометрических размеров кирпичных столбов в их опасных сечениях, выявление схемы нагрева опасных сечений кирпичных столбов при пожаре, нахождение временного сопротивления сжатию кирпичной кладки, установление показателя термодиффузии кирпичной кладки, определение интенсивности силовых напряжений в опасных сечениях кирпичных столбов / Патент 2357245 RU, МПК-7 G01N 31/38. Способ определения огнестойкости кирпичных столбов здания / Ильин Н.А., Тюрников В.В., Эсмонт С.В., заяв. СГАСУ 23.07.07; опубл. 27.05.09, Бюл. №15 / [5].The closest method of the same purpose to the claimed invention by a combination of features is a method for determining the fire resistance of brick pillars with reinforced concrete cage, including technical inspection, establishing the type of masonry, grades of brick and mortar, elastic characteristics of the masonry, temporary resistance to compression of the masonry, identifying conditions of abutment, fastening poles and conditions for heating the cross section, determining the time of the onset of the ultimate state of fire resistance of unreinforced brick s flocks under standard load in a standard fire, determining the quality indicators of unreinforced brick pillars, assigning the number and location of hazardous areas, accompanying technical inspection with instrumental measurements of the geometric dimensions of brick pillars in their dangerous sections, identifying a heating pattern for dangerous sections of brick pillars in a fire, finding a temporary resistance to compression of masonry, the establishment of an indicator of thermal diffusion of masonry, the determination of the intensity of force s dangerous stresses in sections brick pillars / Patent 2357245 RU, IPC-7 G01N 31/38. A method for determining the fire resistance of brick pillars of a building / Ilyin N.A., Turnikov V.V., Esmont S.V., application. SSASU 07.23.07; publ. 05/27/09, Bull. No. 15 / [5].
К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа, принятого за прототип, относится то, что в известном способе испытания проводят на образцах неармированных кирпичных столбов и, следовательно, не может быть применим для определения фактической огнестойкости кирпичного столба, усиленного обоймой, из-за невозможности учета единичных показателей качества кирпичных столбов с железобетонной обоймой.The reasons that impede the achievement of the technical result indicated below when using the known method adopted as a prototype include the fact that in the known method, tests are carried out on samples of unreinforced brick pillars and, therefore, cannot be used to determine the actual fire resistance of a brick column reinforced with a clip, due to the impossibility of accounting for individual quality indicators of brick pillars with reinforced concrete cage.
Сущность изобретения заключается в следующем. Задача, на решение которой направлено заявленное изобретение, состоит в установлении показателей пожарной безопасности здания в части гарантированной длительности сопротивления кирпичных столбов с железобетонной обоймой в условиях пожара; в определении фактических (проектных) пределов огнестойкости кирпичных столбов с железобетонной обоймой при проектировании, строительстве, реконструкции и/или эксплуатации здания; в снижении экономических затрат при испытании конструкций на огнестойкость.The invention consists in the following. The problem to which the claimed invention is directed, is to establish fire safety indicators of a building in terms of the guaranteed duration of resistance of brick pillars with reinforced concrete cage in a fire; in determining the actual (design) fire resistance limits of brick pillars with reinforced concrete cage during the design, construction, reconstruction and / or operation of a building; in reducing economic costs when testing structures for fire resistance.
Технический результат - устранение огневых испытаний кирпичных столбов в здании или его фрагмента; снижение трудоемкости определения огнестойкости кирпичных столбов с железобетонной обоймой; расширение технологических возможностей определения фактической огнестойкости различно нагруженных кирпичных столбов любых размеров и возможность сопоставления полученных результатов с испытаниями аналогичных конструкций здания; возможность проведения испытания кирпичных столбов с железобетонной обоймой на огнестойкость без нарушения функционального процесса в здании; снижение экономических затрат на испытание; сохранение эксплуатационной пригодности здания при обследовании и неразрушающих испытаниях кирпичных столбов; упрощение условий и сокращение сроков испытания кирпичных столбов на огнестойкость; использование полипараметрических зависимостей для определения огнестойкости кирпичных столбов; повышение точности и экспрессивности испытания; использование конструктивных параметров для определения огнестойкости кирпичных столбов и упрощение математического описания процесса термического сопротивления нагруженных кирпичных столбов с железобетонной обоймой; повышение достоверности результатов испытаний группы однотипных кирпичных столбов; учет реального ресурса кирпичных столбов на предел огнестойкости с использованием комплекса единичных показателей их качеств; уточнение единичных показателей качества кирпичных столбов с железобетонной обоймой, влияющих на их огнестойкость; возможность определения гарантированного предела огнестойкости кирпичных столбов с железобетонной обоймой по конструктивным параметрам.EFFECT: elimination of fire tests of brick pillars in a building or its fragment; reducing the complexity of determining the fire resistance of brick pillars with reinforced concrete cage; expanding the technological capabilities of determining the actual fire resistance of variously loaded brick pillars of any size and the possibility of comparing the results with tests of similar building structures; the possibility of testing brick pillars with reinforced concrete cage for fire resistance without disturbing the functional process in the building; reduction in economic costs of testing; maintaining the serviceability of the building during inspection and non-destructive testing of brick pillars; simplification of conditions and shortening of the test time of brick pillars for fire resistance; the use of polyparametric dependencies to determine the fire resistance of brick pillars; increased accuracy and expressiveness of the test; the use of design parameters to determine the fire resistance of brick pillars and the simplification of the mathematical description of the process of thermal resistance of loaded brick pillars with reinforced concrete cage; increasing the reliability of the test results of a group of the same type of brick pillars; taking into account the real resource of brick pillars to the fire resistance limit using a complex of individual indicators of their qualities; clarification of individual quality indicators of brick pillars with reinforced concrete cage, affecting their fire resistance; the ability to determine the guaranteed fire resistance of brick pillars with reinforced concrete cage by structural parameters.
Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что в известном способе определения огнестойкости кирпичных столбов с железобетонной обоймой путем испытания, включающем проведение технического осмотра, установление вида кладки, марок кирпича и раствора, упругой характеристики кладки, временного сопротивления сжатию кладки, выявление условий опирания, крепления столбов и условий обогрева поперечного сечения, определение времени наступления предельного состояния по огнестойкости неармированных кирпичных столбов под нормативной нагрузкой в условиях стандартного пожара, определение показателей качества неармированных кирпичных столбов, назначение числа и места расположения опасных участков, проведение технического осмотра инструментальными измерениями геометрических размеров кирпичных столбов в их опасных сечениях, выявление схемы нагрева опасных сечений кирпичных столбов при пожаре, нахождение временного сопротивления сжатию кирпичной кладки, установление показателя термодиффузии материалов кирпичной кладки, определение интенсивности силовых напряжений в опасных сечениях кирпичных столбов, особенностью является то, что испытание кирпичных столбов с железобетонной обоймой проводят без разрушения, технический осмотр дополняют установлением вида бетона и класса продольной арматуры железобетонной обоймы, определением показателей качества материалов железобетонной обоймы, инструментальными измерениями геометрических размеров железобетонной обоймы, величины диаметров стержней продольной арматуры и глубины их заложения; определяют сопротивление сжатию продольной арматуры и показатель термодиффузии бетона обоймы; устанавливают площади бетона и продольной арматуры железобетонной обоймы в опасных сечениях, степень армирования опасных сечений; устанавливают величину нормативной нагрузки на кирпичные столбы с железобетонной обоймой при испытании на огнестойкость; определяют интенсивность силовых напряжений в сечении кирпичных столбов с железобетонной обоймой и используя полученные показатели единичных показателей качества кирпичного столба с железобетонной обоймой, вычисляют пределы огнестойкости по потери их несущей способности Fu(R), мин, по алгебраической формуле (1):The specified technical result in the implementation of the invention is achieved by the fact that in the known method for determining the fire resistance of brick pillars with reinforced concrete cage by testing, including technical inspection, establishing the type of masonry, types of masonry and mortar, elastic characteristics of the masonry, temporary resistance to compression of the masonry, identifying the conditions of abutment, fastening of poles and conditions for heating the cross section, determining the time of the onset of the ultimate state of fire resistance of unreinforced bricks poles under standard load in a standard fire, determining the quality indicators of unreinforced brick poles, assigning the number and location of hazardous areas, conducting a technical inspection with instrumental measurements of the geometric dimensions of brick poles in their dangerous sections, identifying the heating pattern of dangerous sections of brick poles in a fire, finding temporary resistance to compression of the masonry, the establishment of an indicator of thermal diffusion of masonry materials, the definition and the intensity of power stresses in dangerous sections of brick poles, the feature is that the test of brick poles with a reinforced concrete cage is carried out without destruction, technical inspection is supplemented by establishing the type of concrete and the class of longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage, determining the quality indicators of materials of the reinforced concrete cage, instrumental measurements of the geometric dimensions of the reinforced concrete cage , the values of the diameters of the rods of longitudinal reinforcement and the depth of their laying; determine the compressive strength of the longitudinal reinforcement and the thermal diffusion index of the concrete cage; establish the area of concrete and the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage in dangerous sections, the degree of reinforcement of dangerous sections; set the standard load on brick poles with reinforced concrete cage during the fire test; determine the intensity of power stresses in the section of brick pillars with a reinforced concrete cage and using the obtained indicators of individual quality indicators of a brick column with a reinforced concrete cage, calculate the fire resistance limits by the loss of their bearing capacity F u (R) , min, according to the algebraic formula (1):
где Fu(R) - предел огнестойкости кирпичного столба с железобетонной обоймой, мин; τu,жб - время сопротивления огневому воздействию железобетонной обоймы кирпичного столба, мин; τu,кк - время сопротивления огневому воздействию остова кирпичного столба, мин;where F u (R) - fire resistance of a brick pillar with reinforced concrete cage, min; τ u, reinforced concrete - time of resistance to the fire effect of a reinforced concrete clip of a brick pillar, min; τ u, kk - time of resistance to the fire impact of the skeleton of a brick pillar, min;
при этом время сопротивления огневому воздействию железобетонной обоймы до потери ею несущей способности в условиях испытания τu,жб, мин, определяют по математической зависимости (2):in this case, the time of resistance to the fire effect of the reinforced concrete cage until it loses its bearing capacity under the conditions of testing τ u, concrete , min, is determined by the mathematical dependence (2):
где τu,жб - время сопротивления огневому воздействию железобетонной обоймы, мин; Bmin - минимальный размер сечения кирпичного столба с железобетонной обоймой, см; Jσs - интенсивность силовых напряжений в продольной арматуре железобетонной обоймы; αµs - степень усиления поперечного сечения железобетонной обоймы продольной арматурой;where τ u, reinforced concrete - the time of resistance to the fire effect of a reinforced concrete cage, min; B min - the minimum size of the cross section of a brick column with a reinforced concrete cage, cm; J σs is the intensity of power stresses in the longitudinal reinforcement of a reinforced concrete cage; α µs is the degree of reinforcement of the cross section of the reinforced concrete cage with longitudinal reinforcement;
φж - коэффициент продольного изгиба кирпичного столба с железобетонной обоймой; Dbm - показатель термодиффузии для бетона железобетонной обоймы, мм2/мин;φ W - the coefficient of longitudinal bending of a brick column with reinforced concrete cage; D bm - thermal diffusion index for concrete reinforced concrete cage, mm 2 / min;
Rbn - временное сопротивление сжатию бетона железобетонной обоймы, МПа;R bn - temporary compressive strength of concrete reinforced concrete cage, MPa;
ka - коэффициент соответствия толщины защитного слоя бетона нормам (проекту), который вычисляют по алгебраической формуле (3):k a is the coefficient of correspondence of the thickness of the protective layer of concrete to the standards (design), which is calculated by the algebraic formula (3):
где a n и а - нормативная и фактическая глубина заложения рабочей продольной арматуры (осевые расстояния), см;where a n and a are the normative and actual depth of the working longitudinal reinforcement (axial distances), cm;
при этом время сопротивления огневому воздействию кирпичного столба после выведения продольной арматуры железобетонной обоймы из работы усиленной конструкции в условиях испытания определяют по математической зависимости (4):in this case, the time of resistance to the fire effect of the brick pillar after removing the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage from the work of the reinforced structure under the test conditions is determined by the mathematical dependence (4):
где τu,kk - время сопротивления огневому воздействию остова кирпичного столба, мин; Bmin - толщина кирпичного столба, см.; mоб - коэффициент условий обогрева поперечного сечения столба; φk - коэффициент продольного изгиба кирпичного столба; Jσo - интенсивность напряжений в каменной кладке без учета работы продольной арматуры железобетонной обоймы; Dkk - показатель термодиффузии для материалов усиленной конструкции, мм2/мин; Ruµ - нормативное сопротивление на сжатие материала усиленной конструкции, МПа.where τ u, kk is the time of resistance to fire impact of the skeleton of a brick pillar, min; B min - the thickness of the brick pillar, see .; m about - the coefficient of the conditions for the heating of the cross section of the column; φ k is the coefficient of longitudinal bending of a brick pillar; J σo is the stress intensity in the masonry without taking into account the work of the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage; D kk - thermal diffusion index for materials of reinforced construction, mm 2 / min; R uµ is the standard compression resistance of the reinforced material, MPa.
Интенсивность силовых напряжений в продольной арматуре железобетонной обоймы усиления, при передаче внешней нагрузки на обойму и при наличии опоры снизу обоймы, определяют из условия (5):The intensity of power stresses in the longitudinal reinforcement of a reinforced concrete reinforcement cage, when transferring an external load to the cage and in the presence of support from the bottom of the cage, is determined from condition (5):
где Jσs - интенсивность силовых напряжений в продольной арматуре железобетонной обоймы; Np - нормативная нагрузка на каменный столб с железобетонной обоймой в условиях огневого испытания, кН (тс); Nk - нагрузка, воспринимаемая остовом кирпичного столба, кН; Nb - нагрузка, воспринимаемая бетоном обоймы, кН; kf - коэффициент надежности по нагрузке (1,1-1,4); As - площадь поперечного сечения продольной арматуры железобетонной обоймы, см2; Rsc - расчетное сопротивление на сжатие продольной арматуры железобетонной обоймы, МПа (кгс/см2).where J σs is the intensity of power stresses in the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage; N p - standard load on a stone pillar with reinforced concrete cage in the conditions of a fire test, kN (tf); N k - load perceived by the skeleton of a brick pillar, kN; N b - load perceived by the concrete cage, kN; k f - reliability coefficient for the load (1.1-1.4); A s is the cross-sectional area of the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage, cm 2 ; R sc is the calculated compressive resistance of the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage, MPa (kgf / cm 2 ).
Интенсивность силовых напряжений в кладке кирпичного столба в момент термотекучести продольной арматуры железобетонной обоймы определяют из условия (6):The intensity of power stresses in the masonry of a brick pillar at the moment of thermal fluidity of the longitudinal reinforcement of a reinforced concrete cage is determined from the condition (6):
где Jσо - интенсивность силовых напряжений в кладке кирпичного столба с железобетонной обоймой, кН; Np - нормативная нагрузка на каменный столб с железобетонной обоймой в условиях огневого испытания, кН; Ncc - расчетная несущая способность кирпичного столба с железобетонной обоймой, кН; kf - коэффициент надежности по нагрузке (kf=1,1-1,4).where J σо is the intensity of power stresses in the masonry of a brick pillar with a reinforced concrete cage, kN; N p - standard load on a stone pillar with reinforced concrete cage in the conditions of a fire test, kN; N cc is the calculated bearing capacity of a brick pillar with a reinforced concrete cage, kN; k f - reliability coefficient for the load (k f = 1,1-1,4).
За единичные показатели качества кирпичных столбов с железобетонной обоймой, влияющий на предел огнестойкости по потери несущей способности FU(R), мин, принимают: геометрические размеры, диаметры стержней продольной арматуры и глубину их заложения, условия опирания и закрепления столбов, размер меньшей стороны поперечного сечения столба, коэффициент продольного изгиба, вид бетона и класс арматуры железобетонной обоймы, прочность кирпича и раствора, упругую характеристику кладки, временное сопротивление сжатию кладки и бетона обоймы, несущую способность кирпичных столбов с железобетонной обоймой и нормативную нагрузку на них при испытании на огнестойкость, интенсивность силовых напряжений в опасном сечении и показатели термодиффузии кладки и бетона обоймы.For individual quality indicators of brick pillars with reinforced concrete cage, affecting the fire resistance by loss of bearing capacity F U (R), min, take: geometric dimensions, diameters of the longitudinal reinforcement rods and their depth, conditions of support and fastening of the pillars, the size of the smaller side of the transverse section of the column, the coefficient of longitudinal bending, the type of concrete and the reinforcement class of the reinforced concrete cage, the strength of the brick and mortar, the elastic characteristic of the masonry, the temporary compressive strength of the masonry and concrete cage, n suschuyu ability brick pillars with reinforced cage and regulatory load on them at a fire test, the intensity of the power voltage in the dangerous section and thermal indicators masonry and concrete cage.
Неразрушающие испытания проводят для группы однотипных кирпичных столбов с железобетонной обоймой, различия между прочностью арматурной стали, бетона, кирпича и раствора которых обусловлены главным образом случайным фактором.Non-destructive tests are carried out for a group of the same type of brick pillars with reinforced concrete cage, the differences between the strength of reinforcing steel, concrete, brick and mortar which are caused mainly by a random factor.
Число испытаний nис единичного показателя качества кирпичных столбов с железобетонной обоймой, при вероятности результата 0,95 и погрешности 5%, принимают по алгебраической формуле (7):The number of tests n and a single indicator of the quality of brick pillars with reinforced concrete cage, with a probability of a result of 0.95 and an error of 5%, is taken according to the algebraic formula (7):
где ν - выборочный коэффициент вариации результатов испытаний, %.where ν is the sample coefficient of variation of the test results,%.
В случае, когда все единичные показатели качества кирпичных столбов с железобетонной обоймой, при М более 9 шт., находятся в контрольных пределах, минимальное целое число столбов в выборке по плану сокращенных испытаний Ммин, шт., назначают из условия (8):In the case when all the individual quality indicators of brick pillars with reinforced concrete cage, when M is more than 9 pieces, are within the control limits, the minimum integer number of columns in the sample according to the plan of shortened tests M min , pieces, is assigned from condition (8):
где М - число однотипных кирпичных столбов в здании, шт.where M is the number of the same type of brick pillars in the building, pcs.
В случае, когда хотя бы один из единичных показателей качества кирпичных столбов с железобетонной обоймой выходит за границы контрольных пределов, минимальное число испытуемых конструкций в выборке по норме вычисляют по алгебраической формуле (9):In the case when at least one of the single quality indicators of brick pillars with reinforced concrete cage is beyond the control limits, the minimum number of tested structures in the sample is calculated according to the norm using the algebraic formula (9):
В случае, когда хотя бы один из единичных показателей качества кирпичных столбов с железобетонной обоймой выходит за границы допустимых пределов или М<5 шт., неразрушающему испытанию подвергают все однотипные столбы здания поштучно.In the case when at least one of the single quality indicators of brick pillars with reinforced concrete cage exceeds the limits of permissible limits or M <5 pcs., All the same type building poles are subjected to non-destructive testing individually.
Причинно-следственная связь между совокупностью признаков и техническим результатом заключена в следующем.The causal relationship between the totality of features and the technical result is as follows.
Устранение огневых испытаний кирпичных столбов с железобетонной обоймой существующего здания и замена их на неразрушающие испытания снижает трудоемкость определения их огнестойкости, расширяет технологические возможности выявления фактической огнестойкости различно нагруженных кирпичных столбов любых размеров, дает возможность проведения испытаний кирпичных столбов на огнестойкость без нарушения функционального процесса обследуемого здания, а так же сопоставления полученных результатов со стандартными испытаниями аналогичных кирпичных столбов с железобетонной обоймой и сохранения эксплуатационной пригодности обследуемого здания без нарушения несущей способности его конструкций в процессе испытания. Следовательно, условия испытания кирпичных столбов с железобетонной обоймой на огнестойкость значительно упрощены. Снижение экономических затрат на проведение испытания предусматривают за счет уменьшения расходов на возведение и огневые испытания образцов конструкций.The elimination of fire tests of brick pillars with reinforced concrete cage of an existing building and their replacement with non-destructive tests reduces the complexity of determining their fire resistance, extends the technological capabilities of detecting the actual fire resistance of variously loaded brick pillars of any size, makes it possible to test brick pillars for fire resistance without disturbing the functional process of the building under study, as well as comparing the results with standard tests are similar brick pillars with concrete ring and the continued serviceability of the surveyed building without disturbing the bearing capacity of its structures during the test. Therefore, the test conditions of brick pillars with reinforced concrete cage for fire resistance are greatly simplified. Reducing the economic costs of testing include reducing the cost of the construction and fire tests of structural samples.
Применение математического описания процесса сопротивления кирпичных столбов с железобетонной обоймой стандартному огневому испытанию и использование полипараметрических зависимостей повышает точность и экспрессивность, оценки их фактической огнестойкости.The use of a mathematical description of the process of resistance of brick pillars with reinforced concrete holder to standard fire testing and the use of polyparametric dependencies increases the accuracy and expressiveness, estimates of their actual fire resistance.
Использование интегральных параметров, как-то: степени напряжения расчетного сечения кирпичных столбов с железобетонной обоймой и показателей термодиффузии бетона обоймы и каменной кладки, - упрощает математическое описание процесса сопротивления несущих конструкций огневому воздействию.The use of integral parameters, such as: the degree of stress of the calculated section of brick pillars with reinforced concrete cage and the thermal diffusion indices of the concrete cage and masonry, simplifies the mathematical description of the process of resistance of load-bearing structures to fire exposure.
В предложенном техническом решении предусматривают проведение испытаний не одной, а группы однотипных кирпичных столбов. Это позволяет в 5-10 раз увеличить число испытуемых конструкций и повысить достоверность результатов испытаний и технического осмотра здания. Определение огнестойкости кирпичных столбов только по одному показателю качества, например, по толщине кирпичных столбов или железобетонной обоймы, приводит, как правило, к недооценке их предела огнестойкости, поскольку влияние на него вариаций единичных показателей качества кирпичных столбов имеют различные знаки, и снижение огнестойкости за счет одного показателя может быть компенсировано другими. Вследствие этого в предложенном способе оценку огнестойкости кирпичных столбов с железобетонной обоймой предусматривают не по одному показателю, а по комплексу единичных показателей их качества. Это позволяет более точно учесть реальный ресурс огнестойкости кирпичных столбов. Уточнен комплекс единичных показателей качества кирпичных столбов с железобетонной обоймой, влияющих на их пределы огнестойкости, определяемых неразрушающими испытаниями.The proposed technical solution provides for testing not one, but groups of the same type of brick pillars. This allows you to 5-10 times increase the number of tested structures and increase the reliability of the test results and technical inspection of the building. Determination of the fire resistance of brick pillars by only one quality indicator, for example, by the thickness of brick pillars or a reinforced concrete cage, leads, as a rule, to underestimating their fire resistance limit, since the effects on it of individual unit quality indicators of brick pillars have different signs, and fire resistance is reduced due to one indicator can be offset by others. As a result, in the proposed method, the fire resistance of brick pillars with reinforced concrete cage is assessed not by one indicator, but by a set of individual indicators of their quality. This allows you to more accurately take into account the real fire resistance of brick pillars. The complex of individual quality indicators of brick pillars with reinforced concrete cage, affecting their fire resistance limits, determined by non-destructive tests, has been clarified.
Уточнено минимальное число неразрушающих испытаний единичного показателя качества неармированных кирпичных столбов. Принятая величина выборки из общего числа однотипных кирпичных столбов здания обеспечивает достоверность, снижает сроки и трудоемкость проведения испытаний.The minimum number of non-destructive tests of a single quality indicator of unreinforced brick pillars has been clarified. The accepted sample size from the total number of the same type of brick pillars of the building provides reliability, reduces the time and complexity of testing.
На фиг. 1 приведено продольное сечение кирпичного столба с железобетонной обоймой;In FIG. 1 shows a longitudinal section of a brick pillar with a reinforced concrete cage;
На фиг. 2 - поперечное сечение 1-1 кирпичного столба с железобетонной обоймой при 4-сторонней подводке тепла в условиях стандартного огневого испытания.In FIG. 2 - a cross section of 1-1 brick pillar with reinforced concrete cage with 4-sided heat supply in the conditions of a standard fire test.
На фигурах приняты следующие обозначения: 1 - кирпичная кладка; 2 - продольные стержни арматуры (d=5-12 мм); 3 - кирпичный столб размером b×h, см; 4 - поперечные стержни арматуры (хомуты ⌀ 4-10 мм; шаг 150 мм); 5 - нормативная нагрузка на кирпичный столб с железобетонной обоймой в условиях испытания на огнестойкость, Np, кН; 6 - железобетонная обойма (бетон класса В10÷В15, толщина 6-10 см); 7 - направление теплового потока стандартного огневого испытания, tcm,°C.The following notation is used in the figures: 1 - brickwork; 2 - longitudinal reinforcement rods (d = 5-12 mm); 3 - brick pillar measuring b × h, cm; 4 - transverse reinforcement rods (clamps ⌀ 4-10 mm; pitch 150 mm); 5 - normative load on a brick pillar with reinforced concrete cage under fire test conditions, N p , kN; 6 - reinforced concrete ferrule (concrete of class B10 ÷ B15, thickness 6-10 cm); 7 - heat flow direction of a standard fire test, t cm , ° C.
Теплофизические характеристики строительных материалов для каменных кладок (включая значения показателя термодиффузии Dkm, мм2/мин) приведены в таблице 1.The thermophysical characteristics of building materials for masonry (including the values of the thermal diffusion index D km , mm 2 / min) are given in table 1.
Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретения с получением указанного выше технического результата.Information confirming the possibility of carrying out the invention with obtaining the above technical result.
Последовательность действий способа определения огнестойкости кирпичных столбов с железобетонной обоймой состоит в следующем.The sequence of steps for determining the fire resistance of brick pillars with reinforced concrete cage is as follows.
Сначала проводят визуальный осмотр здания. Затем определяют группу однотипных кирпичных столбов и их общее число в ней. Вычисляют величину выборки однотипных конструкций. Назначают комплекс единичных показателей качества кирпичных столбов, влияющих на огнестойкость. Выявляют условия закрепления концов и опасные сечения кирпичных столбов. Вычисляют число испытаний единичного показателя качества кирпичных столбов в зависимости от его статистической изменчивости. Затем оценивают единичные показатели качества кирпичных столбов и их интегральные параметры, и наконец, по ним находят предел огнестойкости испытуемых столбов.First, a visual inspection of the building is carried out. Then determine the group of the same type of brick pillars and their total number in it. The sample size of the structures of the same type is calculated. Assign a set of individual quality indicators of brick pillars that affect fire resistance. The conditions for fixing the ends and dangerous sections of brick pillars are revealed. The number of tests of a single quality indicator of brick pillars is calculated depending on its statistical variability. Then, individual quality indicators of brick pillars and their integral parameters are evaluated, and finally, the fire resistance of the tested pillars is found from them.
Под визуальным осмотром понимают проверку состояния кирпичных столбов, включающей выявление условий закрепления отдельных столбов и армирования железобетонной обоймы, диаметра и класса арматурной стали, определение марки кирпича и раствора, наличие трещин и отколов, минимальный размер меньшей стороны поперечного сечения столбов с железобетонной обоймой.Visual inspection means checking the state of brick pillars, including identifying the conditions for fixing individual pillars and reinforcing the reinforced concrete cage, diameter and class of reinforcing steel, determining the grade of brick and mortar, the presence of cracks and spalls, the minimum size of the smaller side of the cross-section of the posts with reinforced concrete cage.
В процессе осмотра определяют группы однотипных элементов конструкций. Под группой элементов конструкций в здании понимают однотипные кирпичные столбы с железобетонной обоймой, изготовленные и возведенные в сходных технологических условиях и находящихся в подобных условиях эксплуатации.During the inspection, groups of similar structural elements are determined. A group of structural elements in a building is understood to mean the same type of brick pillars with reinforced concrete cage, manufactured and built in similar technological conditions and in similar operating conditions.
Для поверочных расчетов несущей способности кирпичных столбов с железобетонной обоймой определяют: высоту и ширину поперечного сечения столбов (толщину обоймы, класс бетона по прочности на сжатие), расстояние между перекрытиями здания; диаметры и класс арматуры железобетонной обоймы; вид опор кирпичных столбов: жесткие (l0=0,7·Н) или упругие; толщину раствора под опорами кирпичных столбов; вид кирпичных столбов: из кирпича или керамических камней, из бетонных или природных камней, из ячеисто-бетонных камней; тип кладки в зависимости от марок кирпича и камней; группа кладки в зависимости от марок раствора; вид кладки: армированная, неармированная.For verification calculations of the bearing capacity of brick pillars with reinforced concrete cage, determine: the height and width of the cross section of the columns (cage thickness, concrete class according to compressive strength), the distance between the floors of the building; diameters and class of reinforcement for reinforced concrete cage; type of support of brick pillars: rigid (l 0 = 0.7 · N) or elastic; the thickness of the mortar under the supports of brick pillars; type of brick pillars: from brick or ceramic stones, from concrete or natural stones, from cellular concrete stones; type of masonry, depending on the brands of brick and stones; masonry group depending on the grades of the solution; type of masonry: reinforced, unreinforced.
Минимальное целое число конструкций в выборке по плану нормальных или сокращенных испытании назначают из условий (7 и 8).The minimum integer number of structures in the sample according to the plan of normal or abbreviated testing is assigned from the conditions (7 and 8).
Пример 1. При числе однотипных кирпичных столбов в группе М=25 шт., число испытуемых принимают по норме:Example 1. With the number of the same type of brick pillars in the group M = 25 pcs., The number of subjects is taken at the norm:
Мн=5+М0,5=5+250,5=10 шт., по сокращенному плану Ммин=0,3·(15+М0,5)=0,3·(15+250,5)≅6 шт.M n = 5 + M 0.5 = 5 + 25 0.5 = 10 pcs., According to the shortened plan M min = 0.3 · (15 + M 0.5 ) = 0.3 · (15 + 25 0, 5 ) ≅6 pcs.
При числе кирпичных столбов с железобетонной обоймой в группе М≤5, их проверяют поштучно.When the number of brick pillars with reinforced concrete cage in the group M≤5, they are checked individually.
Число и место расположения участков, в которых определяют показатели качества кирпичных столбов с железобетонной обоймой, определяют так. В кирпичных столбах, имеющих одно опасное сечение, участки располагают только в этом сечении. В кирпичных столбах, имеющих несколько опасных сечений, испытуемые участки располагают равномерно по поверхности с обязательным расположением части участков в опасных сечениях.The number and location of sites in which the quality indicators of brick pillars with a reinforced concrete cage are determined are determined as follows. In brick pillars having one dangerous section, sections are placed only in this section. In brick pillars having several dangerous sections, the test sections are placed evenly on the surface with the mandatory location of part of the sections in dangerous sections.
К основным единичным показателям качества кирпичных столбов с железобетонной обоймой, определяющих огнестойкость, относятся: геометрические размеры каменной кладки и обоймы и меньшей стороны опасного сечения; условия опирания столбов, величина коэффициента продольного изгиба; прочность арматурной стали, бетона и каменной кладки на сжатие, глубина заложения продольной арматуры в железобетонной обойме, диаметры стержней арматуры; показатель термодиффузии (температуропроводности) каменной кладки в условиях огневых испытаний.The main single quality indicators of brick pillars with reinforced concrete cage, determining fire resistance, include: the geometric dimensions of the masonry and cage and the lower side of the dangerous section; support conditions for the pillars, the value of the coefficient of longitudinal bending; compressive strength of reinforcing steel, concrete and masonry, depth of longitudinal reinforcement in reinforced concrete cage, diameters of reinforcing rods; an indicator of thermal diffusion (thermal diffusivity) of masonry in the conditions of fire tests.
Число испытаний единичного показателя качества кирпичных столбов, при вероятности результата, равном 0,95, и показателе погрешности 5%, определяют по формуле (7); при этом коэффициент вариации выборки ν=±100·σ/А; среднее арифметическое А=(l/n)′∑mi, (здесь mi - результат i-го испытания); среднее квадратическое отклонение от среднегоThe number of tests of a single quality indicator of brick pillars, with a probability of result equal to 0.95, and an error rate of 5%, is determined by the formula (7); the coefficient of variation of the sample is ν = ± 100 · σ / A; arithmetic mean A = (l / n) ′ ∑m i , (here m i is the result of the i-th test); standard deviation from mean
Проверяемыми геометрическими размерами являются: высота этажа, ширина и высота поперечного сечения кирпичного столба, толщина железобетонной обоймы, периметр опасного сечения и часть периметра, обогреваемая при пожаре, глубина заложения стержней продольной арматуры. Опасные сечения кирпичных столбов с железобетонной обоймой назначают в местах наибольших моментов от действия нормативной нагрузки при испытаниях на огнестойкость.Checked geometric dimensions are: floor height, width and height of the cross section of the brick pillar, thickness of the reinforced concrete cage, perimeter of the dangerous section and part of the perimeter, heated in case of fire, the depth of the rods of longitudinal reinforcement. Dangerous sections of brick pillars with reinforced concrete cage are assigned in places of greatest moments from the action of the normative load during fire tests.
Размеры кирпичных столбов с железобетонной обоймой проверяют с точностью ±1 мм; ширину трещин - с точностью до 0,05 мм. Показатели термодиффузии бетона и каменной кладки определяют при 450°C.The dimensions of brick pillars with reinforced concrete cage are checked with an accuracy of ± 1 mm; crack width - with an accuracy of 0.05 mm. The thermal diffusion of concrete and masonry is determined at 450 ° C.
Проверку прочности арматурной стали, бетона, кирпича, камней и раствора кирпичных столбов, включенных в выборку или проверяемых поштучно, производят неразрушающими испытаниями с применением механических и ультразвуковых приборов [1, с. 31-38].Strength testing of reinforcing steel, concrete, brick, stones and mortar of brick pillars included in the sample or checked individually, is performed by non-destructive tests using mechanical and ultrasonic devices [1, p. 31-38].
Используя полученные интегральные параметры, по формуле (1) находят фактический (проектный) предел огнестойкости Fu(R), мин, кирпичных столбов с железобетонной обоймой.Using the obtained integral parameters, according to formula (1), the actual (design) fire resistance limit F u (R) , min, of brick pillars with a reinforced concrete cage is found.
Пример 2. Исходные данные: в связи с надстройкой здания запроектировано усиление железобетонной обоймой кирпичного столба размерами b×h=51×51 см; коэффициент надежности по нагрузке kf=1.2.Example 2. Initial data: in connection with the superstructure of the building, reinforcement with a reinforced concrete clip of a brick pillar with dimensions of b × h = 51 × 51 cm was projected; load reliability coefficient k f = 1.2.
Высота кирпичного столба от уровня пола до низа перекрытия сборного настила L=330 см; уровень ответственности конструкции - нормальный - γn=1.The height of the brick column from the floor to the bottom of the floor of the prefabricated flooring L = 330 cm; the level of design responsibility is normal - γ n = 1.
Кладка кирпичного столба выполнена из керамического полнотелого кирпича плотностью рс=2000 кг/м3 марки М-100 на строительном растворе марки М-25; упругая характеристика кладки α=1000; сопротивление кладки R=l,l МПа; Ru=2,2 MПа; показатель термодиффузии кладки Dкт=22,61 мм2/мин; состояние кладки удовлетворительное mk=1; [6], с. 32-33.The brick pillar masonry is made of ceramic solid brick with a density of p s = 2000 kg / m 3 of grade M-100 on a mortar of grade M-25; elastic masonry characteristic α = 1000; masonry resistance R = l, l MPa; R u = 2.2 MPa; masonry thermal diffusion index D kt = 22.61 mm 2 / min; masonry condition satisfactory m k = 1; [6], p. 32-33.
Толщина железобетонной обоймы принята δоб=6 см; бетон тяжелый на гранитном крупном заполнителе класса по прочности В15 (рс=2300 кг/м3); показатель термодиффузии бетона Dвт=22,2 мм2/мин.The thickness of the reinforced concrete cage adopted δ about = 6 cm; heavy concrete on granite coarse aggregate of strength class B15 (p c = 2300 kg / m 3 ); thermal diffusion rate of concrete D W = 22.2 mm 2 / min.
Продольная арматура класса А 400: расчетное сопротивление сжатию Rcs=355 МПа (3620 кгс/см2); поперечная арматура класса А 240: расчетное сопротивление растяжению Rsw=150 МПа (1730 кгс/см2) [7].Class A 400 longitudinal reinforcement: design compression resistance R cs = 355 MPa (3620 kgf / cm 2 ); Class A 240 transverse reinforcement: design tensile strength R sw = 150 MPa (1730 kgf / cm 2 ) [7].
Продольная арматура, установленная по углам сечения столба, принята 4⌀18 (As1=10,17 см2); глубина заложения а=30 мм; а н=30 мм; ka=1; продольная арматура, установленная по середине стороны сечения столба, 4⌀12 (As2=4,52 см2); поперечное армирование обоймы в виде связей (хомутов) диаметром dx=0,4 см расположена с шагом S=15 см по высоте столба; процент армирования хомутами (связями) µх=0,066.The longitudinal reinforcement installed at the corners of the cross-section of the column was adopted 4⌀18 (A s1 = 10.17 cm 2 ); laying depth a = 30 mm; and n = 30 mm; k a = 1; longitudinal reinforcement installed in the middle of the side of the cross-section of the column, 4⌀12 (A s2 = 4.52 cm 2 ); transverse reinforcement of the cage in the form of ties (clamps) with a diameter of d x = 0.4 cm is located with a step S = 15 cm along the height of the column; the percentage of reinforcement with clamps (ties) µ x = 0,066.
Усилие непосредственно на железобетонную обойму не передается, - коэффициент условий работы бетона mв=0,35 [6], см. с. 33.The force is not directly transferred to the reinforced concrete cage, - coefficient of concrete working conditions m in = 0.35 [6], see p. 33.
Величину фактического предела огнестойкости кирпичного столба с железобетонной обоймой по признаку потери несущей способности (R) в условиях стандартного огневого испытания - Fu(R), мин, вычисляют по алгебраической формуле (1):The value of the actual fire resistance of a brick pillar with a reinforced concrete cage based on the loss of bearing capacity (R) under the conditions of a standard fire test - F u (R) , min, is calculated by the algebraic formula (1):
где τu,жб - время сопротивления огневому воздействию железобетонной обоймы кирпичного столба, мин; τu,кк - время сопротивления огневому воздействию остова кирпичного столба, мин.where τ u, reinforced concrete - the time of resistance to the fire effect of a reinforced concrete clip of a brick pillar, min; τ u, kk - time of resistance to fire impact of the skeleton of a brick pillar, min.
А. Расчет времени сопротивления огневому воздействию железобетонной обоймы кирпичного столба - τu,жб, мин.A. Calculation of the time of resistance to the fire effect of a reinforced concrete clip of a brick pillar - τ u, reinforced concrete, min.
1) Минимальный размер поперечного сечения кирпичного столба с железобетонной обоймой вычисляют по формуле (10):1) The minimum cross-sectional size of a brick pillar with a reinforced concrete cage is calculated by the formula (10):
2) Коэффициент продольного изгиба кирпичного столба с железобетонной обоймой (п. 6.1.9 [6]) вычисляют по формуле (11):2) The coefficient of longitudinal bending of a brick pillar with reinforced concrete cage (p. 6.1.9 [6]) is calculated by the formula (11):
здесь λв=L0/Bmin=330/63=5,24.here λ in = L 0 / B min = 330/63 = 5.24.
3) Коэффициент условий обогрева поперечного сечения кирпичного столба с железобетонной обоймой (при Р=Р0) вычислим по формуле (12):3) The coefficient of the conditions for heating the cross section of a brick pillar with a reinforced concrete cage (at P = P 0 ) is calculated by the formula (12):
где Р и Р0 - периметр поперечного сечения и обогреваемая часть периметра в условиях огневого испытания, см.where P and P 0 are the perimeter of the cross section and the heated part of the perimeter under the conditions of a fire test, see
4) Усилие, воспринимаемое остовом кирпичного столба (при 1 кгс/см2=0,1 МПа), вычисляют по формуле (13):4) The force perceived by the skeleton of a brick pillar (at 1 kgf / cm 2 = 0.1 MPa) is calculated by the formula (13):
5) Усилие, воспринимаемое бетоном класса В15 (Rb - 8,5 МПа) железобетонной обоймы, вычисляют по формуле (14):5) The force perceived by concrete of class B15 (R b - 8.5 MPa) of reinforced concrete cage is calculated by the formula (14):
6) Площадь сечения продольной арматуры железобетонной обоймы: As=14,7 см2 (4⌀18+4⌀12); класс по прочности А400 (А-III), Rsc=355 МПа.6) The cross-sectional area of the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage: A s = 14.7 cm 2 (4⌀18 + 4⌀12); strength class A400 (A-III), R sc = 355 MPa.
7) Расчетную несущую способность кирпичного столба с железобетонной обоймой - Ncc, кН, (при ψ=1; η=1; mb=0,35; mk=1; µx=0,66%; Psw=150 МПа; Rsc=355 МПа) определяют по формуле (15):7) The rated bearing capacity of a brick pillar with a reinforced concrete cage - N cc , kN, (at ψ = 1; η = 1; m b = 0.35; m k = 1; μ x = 0.66%; P sw = 150 MPa; R sc = 355 MPa) is determined by the formula (15):
8) Нормативную (силовую) нагрузку на кирпичный столб с железобетонной обоймой в условиях стандартного огневого испытания вычисляют по формуле (16)8) The standard (power) load on a brick pillar with a reinforced concrete cage under the conditions of a standard fire test is calculated by the formula (16)
9) Интенсивность силовых напряжений в продольной арматуре железобетонной обоймы вычислим по формуле (3):9) The intensity of power stresses in the longitudinal reinforcement of a reinforced concrete cage is calculated by the formula (3):
(при 1 кгс/см2=0,1 МПа).(at 1 kgf / cm 2 = 0.1 MPa).
10) Степень усиления поперечного сечения железобетонной обоймы продольной арматурой вычисляют по формуле (17):10) The degree of reinforcement of the cross section of the reinforced concrete cage by longitudinal reinforcement is calculated by the formula (17):
11) Минимальный расчетный размер поперечного сечения железобетонной обоймы вычисляют по формуле (18):11) The minimum estimated cross-sectional size of the reinforced concrete cage is calculated by the formula (18):
при mоп=0,25 bоб = 4δоп=4·6=24 см=240 мм.when m op = 0.25 b about = 4δ op = 4 · 6 = 24 cm = 240 mm
12) Время сопротивления τu,жб, мин, огневому воздействию железобетонной обоймы (при moб=1; ka=1) вычислим по формуле (19):12) The resistance time τ u, reinforced concrete, min, to the fire effect of the reinforced concrete cage (with m о = 1; k a = 1), we calculate by the formula (19):
В. Расчет времени сопротивления огневому воздействию обетонированного кирпичного столба после выведения продольной угловой арматуры железобетонной обоймы из работы - τи,жб, мин (выпучивания ее).B. Calculation of the time of resistance to fire impact of a concrete brick post after removing the longitudinal angular reinforcement of a reinforced concrete cage from work - τ and, reinforced concrete, min (buckling it).
1) Минимальный размер поперечного сечения обетонированного кирпичного столба (а=3 см - глубина заложения стержней арматуры) вычисляют по формуле (20):1) The minimum cross-sectional dimension of a concrete brick pillar (a = 3 cm is the depth of reinforcement bars) is calculated by the formula (20):
2) Коэффициент продольного изгиба обетонированного кирпичного столба вычисляют по формуле (21):2) The coefficient of longitudinal bending of a concrete brick pillar is calculated by the formula (21):
3) Усилие, воспринимаемое продольной угловой арматурой (4⌀18 А400) железобетонной обоймы (при 1 кгс/см2=0,1 МПа), вычисляют по формуле (23):3) The force perceived by the longitudinal angular reinforcement (4⌀18 A400) of the reinforced concrete cage (at 1 kgf / cm 2 = 0.1 MPa) is calculated by the formula (23):
4) Интенсивность напряжений в обетонированной каменной кладке вычисляют по формуле (6):4) The stress intensity in the concrete masonry is calculated by the formula (6):
5) Приведенный показатель термодиффузии (Dkk, мм2/мин) для обетонированной каменной кладки (при δoб=δ0-а=6-3=3 см) вычисляют по формуле (24):5) The given thermal diffusion index (D kk , mm 2 / min) for concrete masonry (with δ о = δ 0 - а = 6-3 = 3 cm) is calculated by the formula (24):
6) Приведенное временное сопротивление обетонированной каменной кладки (Ru,k=2,2 МПа; Ru,b=11 МПа) вычисляют по формуле (25):6) The reduced temporary resistance of the concrete masonry (R u, k = 2.2 MPa; R u, b = 11 MPa) is calculated by the formula (25):
7) Время сопротивления огневому воздействию обетонированного остова кирпичного столба (τu,кк, мин) вычислим по формуле (5):7) The time of resistance to the fire effect of the concrete block of the brick pillar (τ u, kk , min) is calculated by the formula (5):
8) Проектный (фактический) предел огнестойкости кирпичного столба с железобетонной обоймой по потере несущей способности (R) в условиях огневых испытаний вычислим по формуле (1):8) The design (actual) fire resistance limit of a brick pillar with a reinforced concrete cage for loss of bearing capacity (R) under conditions of fire tests is calculated by the formula (1):
Предложенный способ применен при натурном осмотре кирпичных столбов общественного здания в г. Самаре (2012 г.). В результате неразрушающих испытаний кирпичных столбов hxb=51×51 см; с железобетонной обоймой толщиной δоб=6 см выявлен предел огнестойкости кирпичных столбов по потери несущей способности Fu(R)=379, мин (4 ч).The proposed method was applied during field inspection of brick pillars of a public building in Samara (2012). As a result of non-destructive tests of brick pillars hxb = 51 × 51 cm; concrete with cage thickness δ = about 6 cm detected fire resistance brick pillars for losing bearing capacity F u (R) = 379 min (4 hours).
Следовательно, заявленное изобретение соответствует условию «промышленная применимость».Therefore, the claimed invention meets the condition of "industrial applicability".
Источники информацииInformation sources
1. Ильин Н.А. Последствия огневого воздействия на железобетонные конструкции-М.: Стройиздат, 1979. - 128 с (с. 16; 34-35).1. Ilyin N.A. Consequences of the fire impact on reinforced concrete structures-M .: Stroyizdat, 1979.- 128 s (p. 16; 34-35).
2. ГОСТ Р 53309 - 2009. Здания и фрагменты зданий. Метод натурных огневых испытаний. Общие требования.2. GOST R 53309 - 2009. Buildings and fragments of buildings. The method of full-scale fire tests. General requirements.
3. Бушев В.П., Пчелинцев В.А., Федоренко B.C., Яковлев А.И. Огнестойкость зданий - М.: Стройиздат, 1970. - 261 с. (с. 252-256).3. Bushev V.P., Pchelintsev V.A., Fedorenko B.C., Yakovlev A.I. Fire resistance of buildings - M .: Stroyizdat, 1970. - 261 p. (p. 252-256).
4. ГОСТ 30247.1-94. Конструкции строительные. Методы испытаний на огнестойкость. Несущие и ограждающие конструкции. - М.; 1995.-7 с.4. GOST 30247.1-94. Building constructions. Test methods for fire resistance. Bearing and enclosing structures. - M .; 1995.-7 p.
5. Патент 2 357 245 RU, МПК-7 G01N 31/39 Способ определения огнестойкости кирпичных столбов зданий / Ильин Н.А., Тюрников В.В., Эсмонт СВ. Заяв. СГАСУ 23.07.07; опубл. 27.05.09, Бюл. №15.5.
6. СП 15.13330.2012. Каменные и армокаменные конструкции (Актуализированная редакция СНиП П-22-81*).6. SP 15.13330.2012. Stone and reinforced-stone constructions (Updated version of SNiP P-22-81 *).
7. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.7. SP 52-101-2003. Concrete and reinforced concrete structures without prestressing reinforcement.
Claims (9)
где Fu(R) - предел огнестойкости кирпичного столба с железобетонной обоймой, мин; τu,жб - время сопротивления огневому воздействию железобетонной обоймы кирпичного столба, мин; τu,кк - время сопротивления огневому воздействию остова кирпичного столба, мин;
при этом время сопротивления огневому воздействию железобетонной обоймы до потери ею несущей способности в условиях испытания τu,жб, мин, определяют по математической зависимости (2):
где τu,жб _ время сопротивления огневому воздействию железобетонной обоймы, мин; Bmin - минимальный размер сечения кирпичного столба с железобетонной обоймой, см; Jσs - интенсивность силовых напряжений в продольной арматуре железобетонной обоймы; αµs - степень усиления поперечного сечения железобетонной обоймы продольной арматурой; φж - коэффициент продольного изгиба кирпичного столба с железобетонной обоймой; Dbm - показатель термодиффузии для бетона железобетонной обоймы, мм2/мин; Rbn - временное сопротивление сжатию бетона железобетонной обоймы, МПа;
ka - коэффициент соответствия толщины защитного слоя бетона нормам (проекту) вычисляют по алгебраической формуле (3):
где a n и а - нормативная и фактическая глубины заложения рабочей продольной арматуры (осевые расстояния), см;
при этом время сопротивления огневому воздействию кирпичного столба после выведения продольной арматуры железобетонной обоймы из работы усиленной конструкции в условиях испытания определяют по математической зависимости (4):
где τukk - время сопротивления огневому воздействию остова кирпичного столба, мин; Bmin - толщина кирпичного столба с обоймой, см.; mоб - коэффициент условий обогрева поперечного сечения столба; φk - коэффициент продольного изгиба кирпичного столба; Jσo - интенсивность напряжений в каменной кладке без учета работы продольной арматуры железобетонной обоймы; Dkk - показатель термодиффузии для материалов усиленной конструкции, мм2/мин; Ruµ - нормативное сопротивление на сжатие материала усиленной конструкции, МПа.1. A method for determining the fire resistance of brick pillars with a reinforced concrete cage by testing, including conducting a technical inspection, establishing the type of masonry, grades of brick and mortar, the elastic characteristics of the masonry, temporary resistance to compression of the masonry, identifying the conditions of support, fastening of the posts and the conditions for heating the cross section, determining the time the onset of the ultimate state of fire resistance of unreinforced brick pillars under standard load in a standard fire, the definition of indicators the quality of unreinforced brick pillars, assigning the number and location of hazardous sections, conducting technical inspections with instrumental measurements of the geometric dimensions of brick pillars in their dangerous sections, identifying the heating pattern of dangerous sections of brick pillars in case of fire, finding temporary resistance to compression of the brickwork, establishing an indicator of thermal diffusion of brickwork materials , determination of the intensity of power stresses in dangerous sections of brick pillars, characterized in that the testing of brick pillars with reinforced concrete cage is carried out without destruction, technical inspection is supplemented by establishing the type of concrete and the class of longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage, determining the quality indicators of materials of the reinforced concrete cage, instrumental measurements of the geometric dimensions of the reinforced concrete cage, the diameter of the rods of the longitudinal reinforcement and the depth of their laying; determine the compressive strength of the longitudinal reinforcement and the thermal diffusion index of the concrete cage; establish the area of concrete and the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage in dangerous sections, the degree of reinforcement of dangerous sections; set the standard load on brick poles with reinforced concrete cage during the fire test; determine the intensity of power stresses in the cross section of brick pillars with a reinforced concrete cage and, using the obtained indicators of individual quality indicators of brick columns with a reinforced concrete cage, calculate the fire resistance by the loss of their bearing capacity F u (R) , min, according to the algebraic formula (1):
where F u (R) - fire resistance of a brick pillar with reinforced concrete cage, min; τ u, reinforced concrete - the time of resistance to the fire effect of a reinforced concrete clip of a brick pillar, min; τ u, kk - time of resistance to the fire impact of the skeleton of a brick pillar, min;
in this case, the time of resistance to the fire effect of the reinforced concrete cage until it loses its bearing capacity under the conditions of testing τ u, concrete , min, is determined by the mathematical dependence (2):
where τ u, jb _ the time of resistance to the fire effect of the reinforced concrete cage, min; B min - the minimum size of the cross section of a brick column with a reinforced concrete cage, cm; J σs is the intensity of power stresses in the longitudinal reinforcement of a reinforced concrete cage; α µs is the degree of reinforcement of the cross section of the reinforced concrete cage with longitudinal reinforcement; φ W - the coefficient of longitudinal bending of a brick column with reinforced concrete cage; D bm - thermal diffusion index for concrete reinforced concrete cage, mm 2 / min; R bn - temporary compressive strength of concrete reinforced concrete cage, MPa;
k a - the coefficient of correspondence of the thickness of the protective layer of concrete to the standards (project) is calculated by the algebraic formula (3):
where a n and a are the normative and actual depths of the working longitudinal reinforcement (axial distances), cm;
in this case, the time of resistance to the fire effect of the brick pillar after removing the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage from the work of the reinforced structure under the test conditions is determined by the mathematical dependence (4):
where τ ukk is the time of resistance to the fire impact of the skeleton of a brick pillar, min; B min - the thickness of the brick pillar with a clip, see .; m about - the coefficient of the conditions for the heating of the cross section of the column; φ k is the coefficient of longitudinal bending of a brick pillar; J σo is the stress intensity in the masonry without taking into account the work of the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage; D kk - thermal diffusion index for materials of reinforced construction, mm 2 / min; R uµ is the standard compression resistance of the reinforced material, MPa.
где Jσs - интенсивность силовых напряжений в продольной арматуре железобетонной обоймы; Np - нормативная нагрузка на каменный столб с железобетонной обоймой в условиях огневого испытания, кН (тс); Nk - нагрузка, воспринимаемая остовом кирпичного столба, кН; Nb - нагрузка, воспринимаемая бетоном обоймы, кН; kf - коэффициент надежности по нагрузке (1,1-1,4); As - площадь поперечного сечения продольной арматуры железобетонной обоймы, см2; Rsc - расчетное сопротивление на сжатие продольной арматуры железобетонной обоймы, МПа (кгс/см2).2. The method according to p. 1, characterized in that the intensity of the power stresses in the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete reinforcement cage, when transferring an external load to the cage and if there is support from the bottom of the cage, is determined from condition (5):
where J σs is the intensity of power stresses in the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage; N p - standard load on a stone pillar with reinforced concrete cage in the conditions of a fire test, kN (tf); N k - load perceived by the skeleton of a brick pillar, kN; N b - load perceived by the concrete cage, kN; k f - reliability coefficient for the load (1.1-1.4); A s is the cross-sectional area of the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage, cm 2 ; R sc is the calculated compressive resistance of the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage, MPa (kgf / cm 2 ).
где Jσо - интенсивность силовых напряжений в кладке кирпичного столба с железобетонной обоймой, кН; Np - нормативная нагрузка на каменный столб с железобетонной обоймой в условиях огневого испытания, кН; Ncc - расчетная несущая способность кирпичного столба с железобетонной обоймой, кН; kf - коэффициент надежности по нагрузке (kf=1,1-1,4).3. The method according to p. 1, characterized in that the intensity of the power stresses in the masonry of the brick pillar at the time of the thermal fluidity of the longitudinal reinforcement of the reinforced concrete cage is determined from the condition (6):
where J σо is the intensity of power stresses in the masonry of a brick pillar with reinforced concrete cage, kN; N p - standard load on a stone pillar with reinforced concrete cage in the conditions of a fire test, kN; N cc is the calculated bearing capacity of a brick pillar with a reinforced concrete cage, kN; k f - reliability coefficient for the load (k f = 1,1-1,4).
где ν - выборочный коэффициент вариации результатов испытаний, %.6. The method according to p. 1, characterized in that the number of tests n and a single indicator of the quality of brick pillars with reinforced concrete cage, with a probability of a result of 0.95 and an error of 5%, is taken according to the formula (7):
where ν is the sample coefficient of variation of the test results,%.
где М - число однотипных кирпичных столбов в здании, шт.7. The method according to p. 1, characterized in that in the case when all the individual quality indicators of brick pillars with reinforced concrete cage with M more than 9 pieces. are within the control limits, the minimum integer number of columns in the sample according to the plan of shortened tests M min pcs., is assigned from condition (8):
where M is the number of the same type of brick pillars in the building, pcs.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014118309/15A RU2564010C1 (en) | 2014-05-06 | 2014-05-06 | Method of determination of fire resistance of brick columns with ferroconcrete holder |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014118309/15A RU2564010C1 (en) | 2014-05-06 | 2014-05-06 | Method of determination of fire resistance of brick columns with ferroconcrete holder |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2564010C1 true RU2564010C1 (en) | 2015-09-27 |
Family
ID=54250915
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014118309/15A RU2564010C1 (en) | 2014-05-06 | 2014-05-06 | Method of determination of fire resistance of brick columns with ferroconcrete holder |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2564010C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2670239C1 (en) * | 2017-11-16 | 2018-10-19 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Method for detecting the resistance to the stretching of the reinforced concrete element in a fire condition |
| RU2695344C1 (en) * | 2018-03-12 | 2019-07-23 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Method of determining fire resistance of pipe concrete column of building |
| RU2808423C1 (en) * | 2023-05-29 | 2023-11-28 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Method for determining fire resistance of compressed pipe-concrete building element |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN87203350U (en) * | 1987-06-12 | 1988-06-29 | 东北工学院 | High temperature wearing detector for flame-proof brick |
| RU2035728C1 (en) * | 1989-08-15 | 1995-05-20 | Харьковский инженерно-строительный институт | Method for determination of fire hazard parameters of materials and device for its realization |
| RU2112961C1 (en) * | 1995-05-06 | 1998-06-10 | Самарская государственная архитектурно-строительная академия | Gear evaluating inflammability index of building structures |
| RU2357245C2 (en) * | 2007-07-23 | 2009-05-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Самарский государственный архитектурно-строительный университет" (СГАСУ) | Method of determining flame resistance of building brick piers |
| CN102680517A (en) * | 2011-03-09 | 2012-09-19 | 同济大学 | Method for testing oxygen index of flame-retardant modified asphalt |
-
2014
- 2014-05-06 RU RU2014118309/15A patent/RU2564010C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN87203350U (en) * | 1987-06-12 | 1988-06-29 | 东北工学院 | High temperature wearing detector for flame-proof brick |
| RU2035728C1 (en) * | 1989-08-15 | 1995-05-20 | Харьковский инженерно-строительный институт | Method for determination of fire hazard parameters of materials and device for its realization |
| RU2112961C1 (en) * | 1995-05-06 | 1998-06-10 | Самарская государственная архитектурно-строительная академия | Gear evaluating inflammability index of building structures |
| RU2357245C2 (en) * | 2007-07-23 | 2009-05-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Самарский государственный архитектурно-строительный университет" (СГАСУ) | Method of determining flame resistance of building brick piers |
| CN102680517A (en) * | 2011-03-09 | 2012-09-19 | 同济大学 | Method for testing oxygen index of flame-retardant modified asphalt |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2670239C1 (en) * | 2017-11-16 | 2018-10-19 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Method for detecting the resistance to the stretching of the reinforced concrete element in a fire condition |
| RU2695344C1 (en) * | 2018-03-12 | 2019-07-23 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Method of determining fire resistance of pipe concrete column of building |
| RU2808423C1 (en) * | 2023-05-29 | 2023-11-28 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Method for determining fire resistance of compressed pipe-concrete building element |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2615047C1 (en) | Evaluation method for fire-resistance of reinforced concrete column of building | |
| Bagge et al. | In-situ methods to determine residual prestress forces in concrete bridges | |
| RU2615048C1 (en) | Evaluation method for fire-resistance of reinforced concrete girder structure of building | |
| RU2350933C1 (en) | Method for determination of fire resistance of concrete and reinforced concrete walls of building | |
| El-Sayed et al. | Influence of stirrup corrosion on shear strength of reinforced concrete slender beams | |
| RU2650704C1 (en) | Method for evaluating fire resistance of beam structure | |
| RU2604820C1 (en) | Method for assessing fire resistance of reinforced concrete truss of building | |
| Lee et al. | Corrosion and strength behaviors in prestressed tendon under various tensile stress and impressed current conditions | |
| RU2564010C1 (en) | Method of determination of fire resistance of brick columns with ferroconcrete holder | |
| RU2281482C2 (en) | Method to determine fire-resistance of compressed reinforced concrete building structure members | |
| RU2698572C1 (en) | Method for assessing fire resistance of a wooden bent element | |
| RU2320982C1 (en) | Method to determine steel building beam fire resistance | |
| RU2357245C2 (en) | Method of determining flame resistance of building brick piers | |
| RU2161793C2 (en) | Method for determination of fire resistance of flexible reinforced-concrete building constructions | |
| RU2564009C1 (en) | Method of determining fire resistance of stone pillars with steel becket | |
| RU2695344C1 (en) | Method of determining fire resistance of pipe concrete column of building | |
| RU2674418C1 (en) | Method for assessing fire resistance of monolithic reinforced concrete beam slabs of interior surfaces of buildings | |
| RU2563980C1 (en) | Method of determination of fire resistance of brick columns with mortar holder | |
| RU2357246C2 (en) | Method of determining flame resistance of building mesh-reinforced brick piers | |
| RU2674570C1 (en) | Method for evaluating fire resistance of reinforced concrete slab with pinched contour | |
| RU2671910C1 (en) | Method of estimation of fire resistance of multi-hollow prestressed reinforced concrete slab | |
| RU2634569C1 (en) | Method for estimating fire resistance of steel beam with corrugated wall | |
| RU2275622C1 (en) | Method for fire stability determination in compressed timber structure members | |
| Al-Nasra et al. | Shear failure investigation of reinforced concrete beams with swimmer bars | |
| RU2678780C1 (en) | Method for determining fire resistance of reinforced concrete column of round section |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170507 |