RU2561880C2

RU2561880C2 - Method of dumping of radial oscillations of rotor rotating using inserted parts on hydrostatic suspension of journal bearing

Info

Publication number: RU2561880C2
Application number: RU2012131395/11A
Authority: RU
Inventors: Василий Сигизмундович Марцинковский
Original assignee: Василий Сигизмундович Марцинковский
Priority date: 2011-07-25
Filing date: 2012-07-20
Publication date: 2015-09-10
Also published as: UA68187U; RU2012131395A

Abstract

FIELD: machine building.

SUBSTANCE: invention relates to the machine building and can be used in the devices connecting the rotor, and at least one journal bearing, that can be both non-reversible, and reversible. Such devices can be both gas and steam turbines, compressors, centrifugal pumps etc. Operation method of the journal bearing includes oil supply to the inserted parts of the journal bearing and in tanks that are in the casing of the journal bearing, rotator rotation, movement interlock of each of inserted parts in any direction of rotation, movement of each of inserted parts to the thrust disk of the rotor, that interacts with the surface of each of the inserted parts, during the rotor rotation, assurance of oil flowing in both straight and reverse directions from the tanks or in the tanks.

EFFECT: increased operation life of the journal bearing and increased mechanical load on the journal bearing by means of use of the method of radial oscillation dampening of the rotating shaft, using the inserted parts on the hydrostatic suspension of the journal bearing, to damper axial oscillations of the rotating rotor, and improvement of the method of dampening of the rotating rotor oscillations using the inserted parts on the hydrostatic suspension of the journal bearing.

4 cl, 3 dwg

Description

Изобретение принадлежит к области машиностроения и может быть использовано в устройствах, содержащих ротор, который вращается, и хотя бы один упорный подшипник скольжения, который может быть как нереверсивным, так и реверсивным. Такими устройствами могут быть газовые или паровые турбины, компрессоры, центробежные насосы и др.The invention belongs to the field of mechanical engineering and can be used in devices containing a rotor that rotates, and at least one thrust sliding bearing, which can be both irreversible or reversible. Such devices can be gas or steam turbines, compressors, centrifugal pumps, etc.

Известен способ работы упорного подшипника скольжения, который включает автоматическое выравнивание нагрузки по колодкам, которые опираются на поршни с гидростатическим подпором, при перекосе вала относительно его оси симметрии, или перекосе упорного подшипника скольжения относительно его оси симметрии [1].A known method of operation of a thrust sliding bearing, which includes automatic load balancing on blocks that rely on pistons with hydrostatic support, when the shaft is skewed relative to its axis of symmetry, or if the thrust bearing is skewed relative to its axis of symmetry [1].

Недостатком этого способа является то, что он не обеспечивает высокий ресурс работы колодок и, как следствие, всего упорного подшипника скольжения в целом, поскольку здесь происходит трение колодки с поверхностью корпуса упорного подшипника и трение упорного диска ротора с поверхностью каждой из колодок. К тому же здесь нельзя увеличить нагрузку на упорный подшипник скольжения, поскольку это дополнительно уменьшит ресурс его работы.The disadvantage of this method is that it does not provide a high service life of the pads and, as a result, of the entire thrust sliding bearing as a whole, since there is friction of the block with the surface of the thrust bearing housing and friction of the thrust rotor disk with the surface of each of the pads. In addition, it is impossible to increase the load on the thrust sliding bearing, since this will further reduce its service life.

Наиболее близким является способ гашения радиальных колебаний вала, который вращается, с помощью вставных деталей на гидростатическом подвесе опорного (радиального) подшипника скольжения, который включает подачу масла к вставным деталям опорного (радиального) подшипника скольжения и в емкости, которые находятся в корпусе опорного (радиального) подшипника скольжения, под каждой из вставных деталей, и/или в каждой вставной детали, с той стороны вставной детали, которая взаимодействует с корпусом упорного подшипника скольжения, обеспечение вращения вала, блокирование движения каждой из вставных деталей в любом вращательном направлении, перемещение каждой из вставных деталей к поверхности вала, которая взаимодействует с поверхностью каждой из вставных деталей, во время вращения вала, используя при этом уменьшенное давление масла между каждой из вставных деталей и поверхностью вала, который вращается, относительно давления масла между каждой из вставных деталей и корпусом опорного (радиального) подшипника скольжения, и при этом при колебаниях вала, в процессе его вращения, способ включает обеспечение перетока масла, как в прямом, так и в обратном направлении, из емкостей, или в емкости, которые находятся в корпусе опорного (радиального) подшипника скольжения, под каждой из вставных деталей, и/или в каждой вставной детали, на поверхность каждой из вставных деталей, или с поверхности каждой из вставных деталей, которая взаимодействует с поверхностью вала, через отверстия в каждой из вставных деталей [2].The closest is a method of damping radial vibrations of a shaft that rotates using plug-in parts on a hydrostatic suspension of a support (radial) sliding bearing, which includes oil supply to the insert parts of a support (radial) sliding bearing and in a container that are in the body of the support (radial) ) a sliding bearing, under each of the insert parts, and / or in each insert part, on the side of the insert part that interacts with the housing of the thrust sliding bearing, is provided e rotation of the shaft, blocking the movement of each of the insert parts in any rotational direction, moving each of the insert parts to the surface of the shaft, which interacts with the surface of each of the insert parts, during rotation of the shaft, using the reduced oil pressure between each of the insert parts and the surface of the shaft, which rotates, relative to the oil pressure between each of the insert parts and the housing of the support (radial) plain bearing, and while vibrating the shaft during its rotation I, the method includes ensuring the flow of oil, both in the forward and in the opposite direction, from the tanks, or into the tanks, which are located in the housing of the support (radial) plain bearing, under each of the insert parts, and / or in each insert part, on the surface of each of the plug-in parts, or from the surface of each of the plug-in parts, which interacts with the shaft surface, through the holes in each of the plug-in parts [2].

Недостатком этого способа является то, что он не обеспечивает опорному (радиальному) подшипнику скольжения высокий ресурс работы, поскольку гашение радиальных колебаний вала, который вращается, здесь является недостаточным, потому что при этом обеспечивают недостаточное давление масла между поверхностью каждой из вставных деталей и поверхностью вала при радиальном колебании вала. В результате происходит трение поверхности вала о поверхность каждой из вставных деталей, что и уменьшает ресурс работы каждой из вставных деталей. Это также не позволяет увеличивать нагрузку на опорный (радиальный) подшипник скольжения.The disadvantage of this method is that it does not provide a support (radial) plain bearing with a high service life, since the damping of radial vibrations of the shaft that rotates is insufficient here, because it provides insufficient oil pressure between the surface of each of the insert parts and the shaft surface with radial oscillation of the shaft. As a result, friction of the shaft surface against the surface of each of the plug-in parts occurs, which reduces the service life of each of the plug-in parts. It also does not allow to increase the load on the support (radial) plain bearing.

В основу изобретения поставлена задача путем использования способа гашения радиальных колебаний вала, который вращается, с помощью вставных деталей на гидростатическом подвесе опорного (радиального) подшипника скольжения, для гашения осевых колебаний ротора, который вращается, и усовершенствования способа гашения колебаний ротора, который вращается, с помощью вставных деталей на гидростатическом подвесе упорного подшипника скольжения, увеличить ресурс работы упорного подшипника скольжения и увеличить механическую нагрузку на упорный подшипник скольжения.The basis of the invention is the task by using a method of damping radial vibrations of a shaft that rotates using plug-in parts on a hydrostatic suspension of a support (radial) sliding bearing, to damp axial vibrations of a rotor that rotates, and improving the method of damping oscillations of a rotor that rotates, s using insert parts on a hydrostatic suspension of a thrust sliding bearing, increase the service life of the thrust sliding bearing and increase the mechanical load on the stop first sleeve bearing.

1. Поставленная задача решается тем, что способ работы опорного (радиального) подшипника скольжения используют в работе упорного подшипника скольжения и при этом обеспечивают подачу масла к вставным деталям упорного подшипника скольжения, и в емкости, которые находятся в корпусе упорного подшипника скольжения, под каждой из вставных деталей, и/или в каждой вставной детали, с той стороны вставной детали, которая взаимодействует с корпусом упорного подшипника скольжения, обеспечивают вращение ротора, блокирование движения каждой из вставных деталей, в любом вращательном направлении, перемещение каждой из вставных деталей к поверхности упорного диска ротора, которая взаимодействует с поверхностью каждой из вставных деталей, во время вращения ротора, используя при этом уменьшенное давление масла между каждой из вставных деталей и поверхностью упорного диска ротора, который вращается, относительно давления масла между каждой из вставных деталей и корпусом упорного подшипника скольжения, и при этом при осевых колебаниях ротора, возникающих при его вращении, способ обеспечивает переток масла, как в прямом, так и в обратном направлении, из емкостей, или в емкости, которые находятся в корпусе упорного подшипника скольжения, под каждой из вставных деталей, и/или в каждой вставной детали, на поверхность каждой из вставных деталей, или с поверхности каждой из вставных деталей, которая взаимодействует с поверхностью упорного диска ротора, через отверстия в каждой из вставных деталей.1. The problem is solved in that the method of operation of the thrust (radial) sliding bearing is used in the operation of the thrust sliding bearing and at the same time provide oil supply to the insert parts of the thrust sliding bearing, and in the container, which are located in the housing of the thrust sliding bearing, under each of insert parts, and / or in each insert part, on the side of the insert part that interacts with the housing of the thrust sliding bearing, provide rotation of the rotor, blocking the movement of each of the inserts parts in any rotational direction, the movement of each of the insert parts to the surface of the thrust disc of the rotor, which interacts with the surface of each of the plug parts, during rotation of the rotor, using the reduced oil pressure between each of the plug parts and the surface of the thrust disc of the rotor, which rotates relative to the oil pressure between each of the insert parts and the housing of the thrust sliding bearing, and while axial vibrations of the rotor arising from its rotation, the method provides there is a flow of oil, both in the forward and in the opposite direction, from the containers, or into the containers, which are located in the housing of the thrust sliding bearing, under each of the insert parts, and / or in each insert part, on the surface of each of the insert parts, or from the surface of each of the plug-in parts, which interacts with the surface of the thrust disc of the rotor, through the holes in each of the plug-in parts.

2. Новым по п.1 является то, что обеспечивают максимальное расстояние перемещения каждой из вставных деталей, в осевом направлении, не больше 0,002 D, и не меньше 0,0008 D, где D - диаметр упорного диска ротора, который вращается, при этом динамическую вязкость масла обеспечивают в пределах от 4 мкПа·с до 50 мкПа·с, при скорости вращения ротора не меньше 500 об/мин, но не больше 60000 об/мин, и при этом шероховатость поверхности упорного диска ротора, которая взаимодействует з поверхностью вставных деталей упорного подшипника скольжения, устанавливают в пределах от Ra0,8 до Ra0,2, и шероховатость поверхности каждой из вставных деталей, которая взаимодействует с поверхностью упорного диска ротора, который вращается, устанавливают в пределах от Ra0,8 до Ra0,2, а также для каждой из емкостей, которые находятся в корпусе упорного подшипника скольжения, под каждой из вставных деталей, и/или в каждой вставной детали, и которых должно быть не менее двух, под каждой вставной деталью, и/или в каждой вставной детали, обеспечивают соотношение S/So в пределах от 60 до 120, где S - площадь поверхности масла в отдельной емкости, которая находиться под вставной деталью, или у вставной детали, при максимальном объеме масла, который способна вместить отдельная емкость, которая находиться под вставной деталью, или у вставной детали, a So - площадь отверстия у вставной детали, или общая площадь отверстий у вставной детали, которые обеспечивают переток масла с поверхности вставной детали, которая контактирует с поверхностью упорного диска ротора, или на поверхность вставной детали, которая контактирует с поверхностью упорного диска ротора.2. New according to claim 1 is that they provide the maximum distance of movement of each of the insert parts, in the axial direction, not more than 0.002 D, and not less than 0.0008 D, where D is the diameter of the thrust disc of the rotor, which rotates, while dynamic viscosity of the oil is provided in the range from 4 μPa · s to 50 μPa · s, at a rotor speed of not less than 500 rpm, but not more than 60,000 rpm, and the surface roughness of the thrust rotor disk, which interacts with the surface of the insert details of the persistent plain bearing, install in pre from Ra0.8 to Ra0.2, and the surface roughness of each of the insert parts, which interacts with the surface of the thrust disc of the rotor that rotates, is set in the range from Ra0.8 to Ra0.2, as well as for each of the containers that are in the housing of the thrust sliding bearing, under each of the insert parts, and / or in each insert part, and of which there must be at least two, under each insert part and / or in each insert part, an S / So ratio in the range of 60 to 120, where S is the surface area of the oil in a separate container the part located under the plug-in part, or at the plug-in part, with the maximum amount of oil that can be accommodated by a separate container, which is under the plug-in part, or at the plug-in part, and So is the hole area at the plug-in part, or the total hole area at the plug-in parts that allow oil to flow from the surface of the insert that is in contact with the surface of the thrust disc of the rotor, or onto the surface of the insert that is in contact with the surface of the thrust of the rotor.

3. Новым по п.1 является то, что обеспечивают удаление масла с поверхности упорного диска ротора, который вращается, с помощью скребков, и дальнейшее удаление масла из упорного подшипника скольжения, и при этом обеспечивают поворот каждого скребка так, чтобы расстояние между поверхностью упорного диска ротора, который вращается, и скребком было минимальным, используя при этом кинетическую энергию масла на поверхности, или близко к поверхности, упорного диска ротора, который вращается.3. New according to claim 1 is that they provide removal of oil from the surface of the thrust disc of the rotor, which rotates using scrapers, and further removal of oil from the thrust sliding bearing, while ensuring that each scraper rotates so that the distance between the surface of the thrust the rotor disc that rotates and the scraper was minimal, while using the kinetic energy of the oil on the surface, or close to the surface, of the thrust disc of the rotor that rotates.

4. Новым по п.1 является то, что при гашении осевых колебаний ротора, который вращается, с помощью вставных деталей на гидростатическом подвесе упорного подшипника скольжения, используют вставные детали, толщиной не меньше одного миллиметра и не больше трех миллиметров.4. New according to claim 1, is that when damping the axial vibrations of the rotor, which rotates using insert parts on a hydrostatic suspension of a thrust sliding bearing, insert parts are used, with a thickness of not less than one millimeter and not more than three millimeters.

На фиг.1 схематически изображен упорный подшипник скольжения в статическом положении (вид сверху).Figure 1 schematically shows the thrust bearing in a static position (top view).

На фиг.2 схематически изображено сечение А-А упорного подшипника скольжения, указанное на фиг.1. При этом упорный подшипник скольжения схематически изображен в рабочем положении. Направление вращения ротора указано сплошной стрелкой. Направления перемещения вставных деталей изображены двойными стрелками. Ось симметрии ротора совпадает с осью симметрии упорного подшипника скольжения и обозначена буквой Q. Буквой D обозначен диаметр упорного диска ротора. Буквой S обозначена максимальная площадь поверхности масла в отдельной емкости, которая находится под вставной деталью. Буквой d обозначен диаметр отверстия во вставной детали. Буквой р обозначена толщина вставной детали.Figure 2 schematically shows a section aa of the thrust sliding bearing indicated in figure 1. In this case, the thrust sliding bearing is schematically depicted in the operating position. The direction of rotation of the rotor is indicated by a solid arrow. The directions of movement of the insert parts are shown by double arrows. The axis of symmetry of the rotor coincides with the axis of symmetry of the thrust sliding bearing and is denoted by the letter Q. The letter D denotes the diameter of the thrust disc of the rotor. The letter S denotes the maximum surface area of the oil in a separate container, which is located under the insert part. The letter d indicates the diameter of the hole in the insert. The letter p indicates the thickness of the insert.

На фиг.3 схематически изображено сечение В-В упорного подшипника скольжения, указанное на фиг.1. При этом упорный подшипник скольжения схематически изображен в рабочем положении. Направление вращения ротора указано сплошной стрелкой. Изображенная конструкция скребка для удаления масла приспособлена для использования его как в реверсивном упорном подшипнике скольжения, так и в нереверсивном упорном подшипнике скольжения. Возможные направления поворота скребка, для удаления масла в реверсивном упорном подшипнике скольжения, указаны пунктирными стрелками. Ось симметрии ротора совпадает с осью симметрии упорного подшипника скольжения и обозначена буквой Q. Буквой L обозначено максимальное расстояние перемещения каждой из вставных деталей в направлении к поверхности упорного диска ротора и обратно.Figure 3 schematically shows a section bb of the thrust bearing, indicated in figure 1. In this case, the thrust sliding bearing is schematically depicted in the operating position. The direction of rotation of the rotor is indicated by a solid arrow. The illustrated design of the oil scraper is adapted to be used in both a reversible thrust bearing and a non-reversible thrust bearing. The possible direction of rotation of the scraper, to remove oil in a reversible thrust plain bearing, are indicated by dotted arrows. The axis of symmetry of the rotor coincides with the axis of symmetry of the thrust sliding bearing and is denoted by the letter Q. The letter L denotes the maximum distance of movement of each of the insert parts in the direction to the surface of the thrust disc of the rotor and vice versa.

Способ осуществляют следующим образом. Сначала подают масло воу вставные детали 1 упорного подшипника скольжения, и в емкости 2, что находятся в корпусе 3 упорного подшипника скольжения, под каждой из вставных деталей 1, с установленным давлением (фиг.1, 2). Емкости 2 могут находиться только в каждой из вставных деталей 1, с той стороны вставной детали 1, которая взаимодействует с корпусом 3 упорного подшипника скольжения, или в корпусе 3 упорного подшипника скольжения, под каждой из вставных деталей 1, и в каждой из вставных деталей 1, с той стороны вставной детали 1, которая взаимодействует с корпусом 3 упорного подшипника скольжения. Подачу масла осуществляют с помощью маслонасоса любой конструкции, через отверстия в упорном подшипнике скольжения (на фиг. не указано). Установленное давление масла обеспечивает маслонасос. Ротор 4 упорным диском ротора 5, в начальном положении, опирается на вставные детали 1. Потом приводят во вращающееся движение ротор 4. Направление вращающегося движения ротора 4 на фиг.2 и 3 указано сплошной стрелкой. При своем вращении ротор 4 увеличивает давление масла между поверхностью упорного диска ротора 5 и вставными деталями 1. Благодаря увеличенному давлению масла относительно установленного давления масла, которое обеспечивает маслонасос, ротор 4 поднимается над поверхностью вставных деталей 1.The method is as follows. First, oil is supplied to the oil of the insert parts 1 of the thrust bearing, and in the container 2, which are located in the housing 3 of the thrust bearing, under each of the insert parts 1, with the set pressure (Fig. 1, 2). Tanks 2 can be located only in each of the insert parts 1, on the side of the insert part 1 that interacts with the housing 3 of the thrust bearing, or in the housing 3 of the thrust bearing, under each of the insert parts 1, and in each of the insert parts 1 , on the side of the insertion part 1, which interacts with the housing 3 of the thrust bearing. Oil supply is carried out using an oil pump of any design, through holes in a thrust sliding bearing (not shown in Fig.). The set oil pressure is provided by the oil pump. The rotor 4 with the thrust disk of the rotor 5, in the initial position, rests on the insert parts 1. Then, the rotor 4 is rotated. The direction of the rotational movement of the rotor 4 in FIGS. 2 and 3 is indicated by a solid arrow. During its rotation, the rotor 4 increases the oil pressure between the surface of the thrust disk of the rotor 5 and the insert parts 1. Due to the increased oil pressure relative to the set oil pressure, which provides the oil pump, the rotor 4 rises above the surface of the insert parts 1.

С помощью упоров 6 обеспечивают блокирование движения каждой из вставных деталей 1, в любом вращательном направлении. Приводя во вращающееся движение ротор 4, осуществляют перемещение каждой из вставных деталей 1 к поверхности упорного диска ротора 5, которая взаимодействует с поверхностью каждой из вставных деталей 1. Вставные детали 1 установлены в упорном подшипнике скольжения с возможностью их перемещения к поверхности упорного диска ротора 5. (Направления перемещения вставных деталей 1 на фиг.2 указаны двойными стрелками.)Using stops 6 provide blocking the movement of each of the insert parts 1, in any rotational direction. Bringing the rotor 4 into rotational motion, each of the insert parts 1 is moved to the surface of the thrust disk of the rotor 5, which interacts with the surface of each of the insert parts 1. The insert parts 1 are mounted in a thrust sliding bearing with the possibility of their movement to the surface of the thrust disk of the rotor 5. (The directions of movement of the insert parts 1 in FIG. 2 are indicated by double arrows.)

Перемещение вставных деталей 1 к поверхности упорного диска ротора 5 осуществляют, создавая уменьшенное давление масла между каждой из вставных деталей 1 и поверхностью упорного диска ротора 5 относительно давления масла между каждой из вставных деталей 1 и корпусом 3 упорного подшипника скольжения.The movement of the insert parts 1 to the surface of the thrust disk of the rotor 5 is carried out by creating a reduced oil pressure between each of the insert parts 1 and the surface of the thrust disk of the rotor 5 relative to the oil pressure between each of the insert parts 1 and the housing 3 of the thrust sliding bearing.

Давление масла на поверхности каждой из вставных деталей 1 является неравномерным. Также является неравномерным уменьшенное давление масла между каждой из вставных деталей 1 и поверхностью упорного диска ротора 5 относительно давления масла между каждой из вставных деталей 1 и корпусом 3 упорного подшипника скольжения. Это вызывает, при работе упорного подшипника скольжения, наклон вставных деталей 1 как относительно оси симметрии Q вращения ротора 4, так и относительно плоскости поверхности упорного диска ротора 5 (фиг.2 и фиг.3). Давление масла на поверхности каждой из вставных деталей 1 будет самым большим там, где поверхность вставной детали 1 имеет наименьшее расстояние от поверхности упорного диска ротора 5. Также различие между давлением масла на поверхности каждой из вставных деталей 1 и поверхности упорного диска ротора 5, относительно давления масла между каждой из вставных деталей 1 и корпусом упорного подшипника скольжения 3, будет самым большим там, где поверхность вставной детали 1 имеет наименьшее расстояние от поверхности упорного диска ротора 5.The oil pressure on the surface of each of the insert parts 1 is uneven. Also, the reduced oil pressure between each of the insert parts 1 and the surface of the thrust disc of the rotor 5 with respect to the oil pressure between each of the insert parts 1 and the housing 3 of the thrust sliding bearing is non-uniform. This causes, during operation of the thrust sliding bearing, the inclination of the insert parts 1 both with respect to the axis of symmetry Q of rotation of the rotor 4 and with respect to the plane of the surface of the thrust disk of the rotor 5 (FIG. 2 and FIG. 3). The oil pressure on the surface of each of the insert parts 1 will be greatest where the surface of the insert part 1 has the smallest distance from the surface of the thrust disc of the rotor 5. There is also a difference between the oil pressure on the surface of each of the insert parts 1 and the surface of the thrust disc of the rotor 5, relative to the pressure the oil between each of the insert parts 1 and the housing of the thrust sliding bearing 3, will be the largest where the surface of the insert part 1 has the smallest distance from the surface of the thrust disk of the rotor 5.

Поверхность упорного диска ротора 5, в процессе вращения ротора 4, взаимодействует с маслом, и благодаря силам трения, которые возникают между маслом и поверхностью упорного диска ротора 5, приводит во вращающееся движение масло, которое находится на поверхности упорного диска ротора 5, или близко к поверхности упорного диска ротора 5. Скорость движения масла увеличивается тем более в каждой отдельной точке на поверхности упорного диска ротора 5, или близко к поверхности упорного диску ротора 5, чем большее расстояние она имеет от оси вращения ротора 4 и оси его симметрии Q. Также скорость движения масла увеличивается тем более в каждой отдельной точке на поверхности упорного диска ротора 5, или близко к поверхности упорного диску ротора 5, чем больший путь проходит точка на поверхности упорного диска ротора 5 над поверхностью каждой из вставных деталей 1.The surface of the thrust disk of the rotor 5, in the process of rotation of the rotor 4, interacts with oil, and due to the friction forces that arise between the oil and the surface of the thrust disk of the rotor 5, it rotates the oil, which is located on the surface of the thrust disk of the rotor 5, or close to the surface of the thrust disk of the rotor 5. The speed of movement of oil increases all the more at each individual point on the surface of the thrust disk of the rotor 5, or close to the surface of the thrust disk of the rotor 5, the greater the distance it has from the axis of rotation I of the rotor 4 and its axis of symmetry Q. Also, the speed of the oil increases especially at each individual point on the surface of the thrust disk of the rotor 5, or close to the surface of the thrust disk of the rotor 5, the greater the distance the point on the surface of the thrust disk of the rotor 5 passes over each surface from insert parts 1.

Это обеспечивает уменьшенное давление масла между каждой из вставных деталей 1 и поверхностью упорного диска ротора 5. Положение вставных деталей 1, при вращении ротора 4, указано на фиг.2 и фиг.3. При перемещении вставных деталей 1 к поверхности упорного диска ротора 5 масло выдавливается из пространства между каждой из вставных деталей 1 и поверхностью упорного диска ротора 5 и перетекает через отверстия 7, в каждой из вставных деталей 1, в пространство между каждой из вставных деталей 1 и корпусом 3 упорного подшипника скольжения, то есть с поверхности каждой из вставных деталей 1, которая контактируют с поверхностью упорного диска ротора 5.This provides a reduced oil pressure between each of the insert parts 1 and the surface of the thrust disc of the rotor 5. The position of the insert parts 1, when the rotor 4 is rotated, is indicated in FIG. 2 and FIG. 3. When moving the insert parts 1 to the surface of the thrust disk of the rotor 5, oil is squeezed out of the space between each of the insert parts 1 and the surface of the thrust disk of the rotor 5 and flows through the holes 7, in each of the insert parts 1, into the space between each of the insert parts 1 and the housing 3 thrust bearings, that is, from the surface of each of the insert parts 1, which are in contact with the surface of the thrust disk of the rotor 5.

При осевых колебаниях ротора 4, в процессе его вращения, способ включает обеспечение перетока масла, как в прямом, так и в обратном направлении, из емкостей 2, или в емкости 2, что находятся в корпусе 3 упорного подшипника скольжения, под каждой из вставных деталей 1, на поверхность каждой из вставных деталей 1, или с поверхности каждой из вставных деталей 1, которая взаимодействует с поверхностью упорного диска ротора 5, через отверстия 7 в каждой из вставных деталей 1.With axial vibrations of the rotor 4, during its rotation, the method includes providing oil flow, both in the forward and in the opposite direction, from the containers 2, or into the container 2, which are located in the housing 3 of the thrust sliding bearing, under each of the insert parts 1, onto the surface of each of the insert parts 1, or from the surface of each of the insert parts 1, which interacts with the surface of the thrust disc of the rotor 5, through holes 7 in each of the insert parts 1.

При перемещении каждой из вставных деталей 1 в направлении к корпусу 3 упорного подшипника скольжения, которое вызвано осевым колебанием ротора 4, происходит увеличение давления масла между отдельной из вставных деталей 1 и корпусом 3 упорного подшипника скольжения в несколько раз относительно давления масла, которое создает поверхность упорного диска ротора 5 между каждой из вставных деталей 1 при своем вращении. Вследствие этого происходит переток масла из емкостей 2, и из пространства между отдельной из вставных деталей 1 и корпусом 3 упорного подшипника скольжения, через отверстия 7 к упорному диску ротора 5, который вращается, то есть на поверхность одной из вставных деталей 1, что контактирует поверхностью упорного диска ротора 5. И таким образом, между упорным диском ротора 5 и одной из вставных деталей 1 увеличивают давление масла, используя энергию осевого колебания ротора 4 в несколько раз. Таким образом, осуществляют гашение осевого колебания ротора 4 и уменьшают механическую нагрузку на каждую из вставных деталей 1. То есть сила взаимодействия ротора 4 с каждой из вставных деталей 1 здесь уменьшается за счет увеличения давления масла между поверхностью упорного диска ротора 5 и одной из вставных деталей 1. Это, во-первых, увеличивает ресурс работы вставных деталей 1, и как следствие, увеличивает ресурс работы всего упорного подшипника скольжения. А во-вторых, позволяет увеличить механическую нагрузку на вставные детали 1, и как следствие, на весь упорный подшипник скольжения в целом.When each of the insert parts 1 is moved towards the housing 3 of the thrust sliding bearing, which is caused by the axial oscillation of the rotor 4, an increase in oil pressure occurs between the individual insert parts 1 and the housing 3 of the thrust sliding bearing several times relative to the oil pressure, which creates the surface of the thrust the rotor disk 5 between each of the insert parts 1 during its rotation. As a result of this, oil flows from the containers 2, and from the space between the individual insert parts 1 and the thrust sliding bearing housing 3, through the holes 7 to the thrust disc of the rotor 5, which rotates, that is, to the surface of one of the insert parts 1, which contacts the surface the rotor thrust disc 5. And thus, between the thrust disc of the rotor 5 and one of the insert parts 1, the oil pressure is increased by using the axial vibration energy of the rotor 4 several times. Thus, the axial vibration of the rotor 4 is suppressed and the mechanical load on each of the insert parts 1 is reduced. That is, the interaction force of the rotor 4 with each of the insert parts 1 is reduced due to an increase in oil pressure between the surface of the thrust disk of the rotor 5 and one of the insert parts 1. This, firstly, increases the service life of the insert parts 1, and as a result, increases the service life of the entire thrust sliding bearing. And secondly, it allows to increase the mechanical load on the insert parts 1, and as a result, on the entire thrust sliding bearing as a whole.

Максимальное расстояние перемещения L каждой из вставных деталей 1 в осевом направлении обеспечивают не больше 0,002 D и не меньше 0,0008 D, где D - диаметр упорного диска ротора 5, который вращается. Расстояние перемещения меньшее 0,0008 D не обеспечит увеличения ресурса работы упорного подшипника скольжения, и не увеличит нагрузки на упорный подшипник скольжения, поскольку при этом не произойдет надлежащего гашения осевых колебаний ротора 4. Малое расстояние перемещения вставной детали 1 не обеспечит достаточного давления масла между вставной деталью 1 и поверхностью упорного диска ротора 5 при осевом колебании ротора 4. Расстояние перемещения более 0,002 D также не обеспечит увеличения ресурса работы упорного подшипника скольжения и не увеличит нагрузки на упорный подшипник скольжения, поскольку при этом также не произойдет необходимого гашения осевых колебаний ротора 4, через большое расстояние перемещения вставной детали 1 и ротора 4, при осевом колебании. Кинетическая энергия колебания ротора 4 при этом будет слишком большой, что увеличит механическую нагрузку на вставную деталь 1.The maximum displacement distance L of each of the insert parts 1 in the axial direction is provided by not more than 0.002 D and not less than 0.0008 D, where D is the diameter of the thrust disk of the rotor 5, which rotates. A travel distance of less than 0.0008 D will not provide an increase in the service life of the thrust sliding bearing, and will not increase the load on the thrust sliding bearing, since this will not adequately absorb the axial vibrations of the rotor 4. The small distance of movement of the insert 1 will not provide sufficient oil pressure between the insert part 1 and the surface of the thrust disk of the rotor 5 with an axial oscillation of the rotor 4. The distance of movement of more than 0.002 D will also not provide an increase in the service life of the thrust bearing and will increase the load on the thrust sliding bearing, since this also does not happen the necessary damping of the axial vibrations of the rotor 4, through a large distance of movement of the insert part 1 and the rotor 4, with axial oscillation. The kinetic energy of the oscillation of the rotor 4 will be too large, which will increase the mechanical load on the insert part 1.

Шероховатость поверхности упорного диска ротора 5, которая контактирует с поверхностью вставных деталей 1 упорного подшипника скольжения, должна лежать в пределах от Ra0,8 до Ra0,2. Шероховатость поверхности упорного диска ротора 5 меньше Ra0,2 нецелесообразна, поскольку при этом неоправданно увеличивается себестоимость изготовления ротора 4, а шероховатость поверхности упорного диска ротора 5 больше Ra0,8 приведет к значительному уменьшению ресурса работы ротора 4 и вставных деталей 1 из-за стирания вставных деталей 1 за счет увеличения силы трения.The surface roughness of the thrust disk of the rotor 5, which is in contact with the surface of the insert parts 1 of the thrust sliding bearing, must lie in the range from Ra0.8 to Ra0.2. The surface roughness of the thrust disc of the rotor 5 is less than Ra0.2 is impractical, since the production cost of the rotor 4 is unreasonably increased, and the surface roughness of the thrust disc of the rotor 5 is greater than Ra0.8 will lead to a significant decrease in the service life of the rotor 4 and insert parts 1 due to the erasure of the insert parts 1 by increasing the friction force.

Аналогично, шероховатость поверхности каждой из вставных деталей 1 должна лежать в пределах от Ra0,8 к Ra0,2. Этот диапазон шероховатости поверхности вставной детали 1, которая взаимодействует с упорным диском ротора 5 выбрана из тех же причин, что и для самой поверхности упорного диска ротора 5.Similarly, the surface roughness of each of the insert parts 1 should lie in the range from Ra0.8 to Ra0.2. This range of surface roughness of the insert part 1, which interacts with the thrust disk of the rotor 5 is selected from the same reasons as for the surface of the thrust disk of the rotor 5.

При скорости вращения ротора 4 не меньше 500 об/мин и не больше 60000 об/мин, и расстояния перемещения L вставной детали 1 от 0,002 D до 0,0008 D, а также при указанной шероховатости поверхности упорного диска ротора 5 обеспечивают динамическую вязкость масла в пределах от 4 мкПа·с до 50 мкПа·с. При вязкости масла меньше 4 мкПа·с не будет обеспечена достаточная скорость движения масла на поверхности упорного диска ротора 5, или близко до поверхности упорного диска ротора 5, что в свою очередь не обеспечит достаточного осевого перемещения вставных деталей 1 к поверхности упорного диска ротора 5. При вязкости масла больше чем 50 мкПа·с также не будет обеспечена достаточная скорость движения масла на поверхности упорного диска ротора 5, или близко к поверхности упорного диска ротора 5, что, в свою очередь, не обеспечит достаточного осевого перемещения вставных деталей 1 до поверхности упорного диска ротора 5.When the rotation speed of the rotor 4 is not less than 500 rpm and not more than 60,000 rpm, and the displacement distance L of the insert 1 from 0.002 D to 0.0008 D, as well as with the indicated surface roughness of the thrust disc of the rotor 5, provide dynamic oil viscosity in ranges from 4 μPa · s to 50 μPa · s. When the oil viscosity is less than 4 μPa · s, a sufficient speed of oil movement on the surface of the thrust disc of the rotor 5, or close to the surface of the thrust disc of the rotor 5 will not be ensured, which in turn will not provide sufficient axial movement of the insert parts 1 to the surface of the thrust disc of the rotor 5. If the oil viscosity is more than 50 μPa · s, a sufficient speed of oil movement on the surface of the thrust disc of the rotor 5, or close to the surface of the thrust disc of the rotor 5 will not be ensured, which, in turn, will not provide sufficient axial moving parts of the insert 1 to the thrust surface of the rotor disc 5.

Для каждой из емкостей 2, что находятся в корпусе 3 упорного подшипника скольжения, под каждой из вставных деталей 1, и/или в каждой вставной детали 1, и которых должно быть не меньше двух, под каждой из вставных деталей 1, и/или в каждой вставной детали 1, обеспечивают соотношение S/So в пределах от 60 до 120, где S - площадь поверхности масла в отдельной емкости 2, что находится под вставной деталью 1, или во вставной детали 1, при максимальном объеме масла, который способна вместить отдельная емкость 2, что находится под вставной деталью 1, или во вставной детали 1 (фиг.2).For each of the containers 2 that are in the housing 3 of the thrust sliding bearing, under each of the insert parts 1, and / or in each insert part 1, and which should be at least two, under each of the insert parts 1, and / or each insertion part 1, provide an S / So ratio in the range from 60 to 120, where S is the surface area of the oil in a separate container 2, which is under the insertion part 1, or in the insertion part 1, with a maximum amount of oil that can accommodate a separate capacity 2, which is located under the plug-in part 1, or in the plug-in details 1 (figure 2).

A So - площадь отверстия 7 во вставной детали 1, или общая площадь отверстий 7 в каждой из вставных деталей 1, которые обеспечивают переток масла с поверхности каждой из вставных деталей 1, что контактирует с поверхностью упорного диска ротора 5, или на поверхность каждой из вставных деталей 1, что контактирует с поверхностью упорного диска ротора 5. Значение So рассчитывают по формуле:A So is the area of the hole 7 in the insertion part 1, or the total area of the holes 7 in each of the insertion parts 1, which provide oil flow from the surface of each of the insertion parts 1, which contacts the surface of the thrust disc of the rotor 5, or on the surface of each of the insertion parts 1, which is in contact with the surface of the thrust disk of the rotor 5. So value is calculated by the formula:

So=πd/4, где d - диаметр отверстия 7 во вставной детали 1 (фиг.2).So = πd / 4, where d is the diameter of the hole 7 in the insert part 1 (figure 2).

При ином соотношении S/So давление масла на поверхности вставной детали 1, которая контактирует с поверхностью упорного диска ротора 5, будет недостаточным для гашения осевого колебание ротора 4. Перемещение деталей 1 к поверхности упорного диска ротора 5 не зависит от направления вращения ротора 4. Способ может быть использован как в реверсивных, так и нереверсивных упорных подшипниках скольжения.With a different S / So ratio, the oil pressure on the surface of the insert 1, which is in contact with the surface of the thrust disc of the rotor 5, will be insufficient to absorb the axial oscillation of the rotor 4. The movement of the parts 1 to the surface of the thrust disc of the rotor 5 does not depend on the direction of rotation of the rotor 4. Method It can be used both in reversible and non-reversible thrust bearings.

Чтобы дополнительно увеличить ресурс работы упорного подшипника скольжения, обеспечивают удаление масла с поверхности упорного диска ротора 5, который вращается, с помощью скребков 8, и дальнейшее удаление масла из упорного подшипника скольжения через отверстия 9 и 10 (фиг.3).To further increase the service life of the thrust sliding bearing, oil is removed from the surface of the thrust disc of the rotor 5, which rotates using scraper 8, and further removal of oil from the thrust sliding bearing through holes 9 and 10 (Fig. 3).

При этом обеспечивают поворот каждого скребка 8 так, чтобы расстояние между поверхностью упорного диска ротора 5 и скребком 8 было минимальным, используя при этом кинетическую энергию масла на поверхности, или близко к поверхности, упорного диска ротора 5. То есть скребок 8 поворачивает поток масла, который в движение приводит ротор 4, при своем вращении. На фиг 3 сплошной стрелкой указано направление вращения ротора 4 и положение скребка 8, которое он при этом занимает. При изменении направления вращения ротора 4 скребок 8 поворачивается в противоположном направлении. Направление поворота скребка 8 на фиг. 3, указано пунктирными стрелками. Скребки 8, указанные на фиг.1, 3, имеют конструкцию, приспособленную для использования их в реверсивном упорном подшипнике скольжения. Аналогичную конструкцию скребков 8 можно использовать и в нереверсивном упорном подшипнике скольжения.This ensures that each scraper 8 is rotated so that the distance between the surface of the thrust disk of the rotor 5 and the scraper 8 is minimal, using the kinetic energy of the oil on the surface, or close to the surface, of the thrust disk of the rotor 5. That is, the scraper 8 rotates the oil flow, which is driven by the rotor 4 during its rotation. In Fig. 3, the solid arrow indicates the direction of rotation of the rotor 4 and the position of the scraper 8, which it then occupies. When changing the direction of rotation of the rotor 4, the scraper 8 rotates in the opposite direction. The direction of rotation of the scraper 8 in FIG. 3, indicated by dashed arrows. The scrapers 8 shown in FIGS. 1, 3 have a structure adapted for use in a reversible thrust sliding bearing. A similar design of the scrapers 8 can be used in a non-reversible thrust bearing.

Скребки 8 удаляют с поверхности упорного диска ротора 5 перегретое масло, а также удаляют электростатический заряд с поверхности упорного диска ротора 5 и удаляют само масло, которое содержит электростатический заряд. Перегретое масло отрицательно влияет на ресурс работы вставных деталей 1. Высокие температуры масла приводят к окислению масла, которое ухудшает его качество. Значительное различие температур между перегретым маслом и холодным маслом, которое подают в упорный подшипник скольжения, приводит к разрушению вставных деталей 1 из-за быстрого перепада температур на поверхности вставных деталей 1, которые контактируют с поверхностью упорного диска ротора 5, при вращении ротора 4. Электростатический заряд обеспечивает электрохимическую эрозию поверхности вставных деталей 1. Использование скребков 8 дополнительно увеличивает ресурс работы вставных деталей 1, и как следствие, увеличивает ресурс работы всего упорного подшипника скольжения.Scrapers 8 remove superheated oil from the surface of the thrust disc of the rotor 5, and also remove the electrostatic charge from the surface of the thrust disc of the rotor 5 and remove the oil itself, which contains the electrostatic charge. Overheated oil adversely affects the life of plug-in parts 1. High oil temperatures lead to oxidation of the oil, which impairs its quality. A significant difference in temperature between superheated oil and cold oil, which is fed into the thrust bearing, leads to the destruction of the insert parts 1 due to the rapid temperature difference on the surface of the insert parts 1, which are in contact with the surface of the thrust disk of the rotor 5, during rotation of the rotor 4. Electrostatic the charge provides electrochemical erosion of the surface of the plug-in parts 1. The use of scrapers 8 further increases the life of the plug-in parts 1, and as a result, increases the resource of work this thrust sliding bearing.

Чтобы дополнительно увеличить ресурс работы упорного подшипника скольжения, при гашении осевых колебаний ротора 4, который вращается, с помощью вставных деталей на гидростатическом подвесе 1 упорного подшипника скольжения, используют вставные детали 1 толщиной р не меньше одного миллиметра и не больше трех миллиметров.In order to further increase the service life of the thrust sliding bearing, when damping the axial vibrations of the rotor 4, which rotates using insert parts on the hydrostatic suspension 1 of the thrust sliding bearing, insert parts 1 with a thickness p of not less than one millimeter and not more than three millimeters are used.

Такая толщина вставных деталей 1 обеспечивает меньший вес вставных деталей 1 по сравнению со вставными деталями большой толщины, что делает их менее инерционными, при перемещении на расстояние L. То есть менее инерционные вставные детали 1 способны менять свое положение, в упорном подшипнике скольжения, при радиальных колебаниях ротора 4, с большей скоростью, чем толстые, более инерционные вставные детали. Благодаря этому гашение осевых колебаний ротора 4 будет более эффективным, и это дополнительно увеличит ресурс работы упорного подшипника скольжения.This thickness of the insert parts 1 provides a lower weight of the insert parts 1 compared to the insert parts of a large thickness, which makes them less inertial when moving a distance L. That is, the less inertial insert parts 1 are able to change their position, in a thrust sliding bearing, with radial oscillations of the rotor 4, with greater speed than thicker, more inertial insert parts. Due to this, the damping of the axial vibrations of the rotor 4 will be more efficient, and this will additionally increase the service life of the thrust sliding bearing.

Использовать вставные детали 1 толщиной р, которая меньше одного миллиметра, нецелесообразно, поскольку при этом необходимо будет значительно уменьшить механическую нагрузку на вставные детали 1, или, при неизменной механической нагрузке на вставные детали 1, значительно уменьшится ресурс работы вставных деталей 1, и как следствие, уменьшится ресурс работы всего упорного подшипника скольжения.The use of plug-in parts 1 with a thickness p, which is less than one millimeter, is impractical, since it will be necessary to significantly reduce the mechanical load on the plug-in parts 1, or, with a constant mechanical load on the plug-in parts 1, the service life of the plug-in parts 1 will be significantly reduced, and as a result , the service life of the entire thrust bearing is reduced.

Использовать вставные детали 1 толщиной р, которая большая трех миллиметров, также нецелесообразно из приведенных выше причин. Вставные детали 1 станут более инерционными, и это уменьшит ресурс работы упорного подшипника скольжения.The use of plug-in parts 1 with a thickness p, which is larger than three millimeters, is also impractical from the above reasons. Insert parts 1 will become more inertial, and this will reduce the service life of the thrust sliding bearing.

Таким образом, способ может быть использован как в нереверсивных, так и в реверсивных упорных подшипниках скольжения. Использование указанного способа гашения осевых колебаний ротора, который вращается, с помощью вставных деталей на гидростатическом подвесе упорного подшипника скольжения, позволит увеличить ресурс работы упорного подшипника скольжения и увеличить механическую нагрузку на упорный подшипник скольжения, не приводя при этом к усложнению конструкции упорного подшипника скольжения по сравнению с конструкциями других упорных подшипников скольжения.Thus, the method can be used in both non-reversible and reversible thrust bearings. Using the specified method of damping the axial vibrations of a rotor that rotates using plug-in parts on a hydrostatic suspension of a thrust sliding bearing will increase the service life of the thrust sliding bearing and increase the mechanical load on the thrust sliding bearing, without complicating the design of the thrust sliding bearing in comparison with designs of other persistent plain bearings.

ПРИМЕР КОНКРЕТНОГО ВЫПОЛНЕНИЯEXAMPLE OF SPECIFIC PERFORMANCE

Способ опробован при работе реверсивного упорного подшипника скольжения в лабораторных условиях ООО «ТРI3» ЛТД, г.Сумы. Ресурс работы реверсивного упорного подшипника скольжения увеличился в 1,4-1,6 раза при нормальной вибрации ротора. К тому же удалось увеличить механическую нагрузку на реверсивный упорный подшипник скольжения на 20-25 процентов. Упорный подшипник скольжения, который содержит вставные детали толщиной 1,5 мм, испытан также в лабораторных условиях ООО «ТРI3» ЛТД. Ресурс работы этого подшипника удалось дополнительно увеличить на 8-10 процентов.The method was tested during operation of a reversible thrust bearing in laboratory conditions of LLC TRI3 LTD, Sumy. The service life of a reversible thrust sliding bearing increased 1.4-1.6 times with normal vibration of the rotor. In addition, it was possible to increase the mechanical load on the reversible thrust plain bearing by 20-25 percent. The thrust sliding bearing, which contains 1.5 mm thick insert parts, has also been tested under laboratory conditions of TRI3 LTD. The operating resource of this bearing was additionally increased by 8-10 percent.

ИСТОЧНИКИ ИНФОРМАЦИИINFORMATION SOURCES

1. Декларационный патент Украины на полезную модель №35358, F16C 17/04, опубликованный 10.09.2008 г.1. Declaration patent of Ukraine for utility model No. 35358, F16C 17/04, published September 10, 2008

2. Декларационный патент Украины на полезную модель №20524, F16C 32/00, опубликованный 15.01.2007 г.2. Declaration patent of Ukraine for utility model No. 20524, F16C 32/00, published January 15, 2007.

Claims

1. The method of operation of the thrust sliding bearing is used in the operation of the thrust sliding bearing and, at the same time, oil is supplied to the insert parts of the thrust sliding bearing, and in the containers, which are located in the housing of the thrust sliding bearing, under each of the insert parts and / or in each insert parts, on the side of the insert part, which interacts with the housing of the thrust sliding bearing, provide rotation of the rotor, blocking the movement of each of the insert parts in any rotational direction, alternating the coupling of each of the insert parts to the surface of the thrust disc of the rotor, which interacts with the surface of each of the plug parts, during rotation of the rotor, using the reduced oil pressure between each of the plug parts and the surface of the thrust disc of the rotor, which rotates relative to the oil pressure between each of of inserted parts and the housing of a thrust sliding bearing, and while axial vibrations of the rotor arising from its rotation, the method provides oil flow in both direct and reverse flow from containers, or in containers that are located in the housing of a thrust sliding bearing, under each of the insert parts, and / or in each insert part, onto the surface of each of the insert parts, or from the surface of each of the insert parts that interacts with the surface of the thrust rotor disc, through holes in each of the insert parts.

2. The method according to p. 1, characterized in that the maximum distance of movement of each of the inserted parts in the axial direction is not more than 0.002 D and not less than 0.0008 D, where D is the diameter of the thrust disc of the rotor, which rotates, while the dynamic viscosity oils provide in the range from 4 μPa · s to 50 μPa · s at a rotor speed of not less than 500 rpm, but not more than 60,000 rpm, and the surface roughness of the thrust disc of the rotor, which interacts with the surface of the insert parts of the thrust plain bearing, install in the range from Ra0.8 to Ra0.2, and the surface roughness of each of the insert parts, which interacts with the surface of the thrust disc of the rotor that rotates, is set in the range from Ra0.8 to Ra0.2, as well as for each of the containers, which are in the housing of the thrust sliding bearing, under each of the insert parts, and / or in each insert part, and of which there must be at least two, under each insert part and / or in each insert part, provide an S / So ratio ranging from 60 to 120, where S is the surface area of the oil separately capacity, which is located under the plug-in part, or at the plug-in part, with the maximum amount of oil that can be accommodated by a separate tank, which is under the plug-in part, or at the plug-in part, and So is the hole area at the plug-in part, or the total hole area at plug-in parts that provide oil flow from the surface of the plug-in part, which is in contact with the surface of the thrust disc of the rotor, or on the surface of the plug-in part, which is in contact with the surface of the thrust disc of the rotor.

3. The method according to p. 1, characterized in that they provide removal of oil from the surface of the thrust disc of the rotor, which rotates with the help of scrapers and further removal of oil from the thrust sliding bearing, and at the same time ensure the rotation of each scraper so that the distance between the surface of the thrust the rotor disc that rotates and the scraper was minimal, while using the kinetic energy of the oil on the surface, or close to the surface, of the thrust disc of the rotor that rotates.

4. The method according to p. 1, characterized in that when damping the axial vibrations of the rotor, which rotates, using insert parts on a hydrostatic suspension of a thrust sliding bearing, insert parts are used with a thickness of not less than one millimeter and not more than three millimeters.