RU2557378C2 - Method for manufacturing multi-layered wire - Google Patents
Method for manufacturing multi-layered wire Download PDFInfo
- Publication number
- RU2557378C2 RU2557378C2 RU2013112583/02A RU2013112583A RU2557378C2 RU 2557378 C2 RU2557378 C2 RU 2557378C2 RU 2013112583/02 A RU2013112583/02 A RU 2013112583/02A RU 2013112583 A RU2013112583 A RU 2013112583A RU 2557378 C2 RU2557378 C2 RU 2557378C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- wire
- temperature
- layer
- silver
- alloy
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии алюминиевых сплавов, содержащих металлы, практически не растворяющиеся в твердом алюминии (железо, никель, кобальт, редкоземельные металлы, иттрий), и предназначено для изготовления проводников электрического тока в виде проволоки диаметром 0,1-0,3 мм, работающих при повышенных температурах до 250°C.The invention relates to the metallurgy of aluminum alloys containing metals that are practically insoluble in solid aluminum (iron, nickel, cobalt, rare earth metals, yttrium), and is intended for the manufacture of electric current conductors in the form of wires with a diameter of 0.1-0.3 mm, working at elevated temperatures up to 250 ° C.
Из уровня техники известны способы получения проволоки.The prior art methods for producing wire.
Так, из описания к патенту РФ №72648 (опубликован 27.04.2008) известен способ получения алюминиевой проволоки, содержащей металлическое покрытие, выполненное плакированным из серебра. Технологический процесс изготовления проволоки с покрытием сводится к следующему. Изготавливают проволоку методом плакирования. Для этого алюминиевую заготовку в виде длинного стержня вставляют в заготовку в виде трубки, выполненной из серебра. Затем осуществляется механический обжим для образования покрытия на поверхности алюминия. Далее, полученную таким образом заготовку подвергают традиционной обработке волочением через твердосплавные фильеры до требуемого размера.So, from the description of the patent of the Russian Federation No. 72648 (published on 04/27/2008) there is a known method for producing aluminum wire containing a metal coating made of silver plated. The manufacturing process of coated wire is as follows. Clad wire is made. For this, an aluminum billet in the form of a long rod is inserted into the billet in the form of a tube made of silver. Then, mechanical crimping is performed to form a coating on the surface of aluminum. Further, the preform thus obtained is subjected to conventional drawing by carbide dies to the required size.
В описании к патенту Японии №10237673 (опубликован 08.09.1998) раскрыт покрытый металлом алюминиевый провод, изолированный провод, покрытый металлом, и способ получения проводов. Алюминиевый проводник с нанесенным на него металлическим слоем, поверх которого нанесен металлический слой, характеризующийся низкой теплопроводностью, и слой с высокой теплопроводностью. Металлический слой состоит из сплава цинка, никеля, меди, золота и серебра. Слой с низкой теплопроводностью состоит из никеля, хрома, железа, палладия и платины. Слой с высокой теплопроводностью состоит из сплава меди, золота, серебра, никеля и припоя.Japanese Patent Specification No. 10237673 (published September 8, 1998) discloses a metal-coated aluminum wire, an insulated metal-coated wire, and a method for producing wires. An aluminum conductor with a metal layer deposited on it, on top of which a metal layer with low thermal conductivity and a layer with high thermal conductivity are deposited. The metal layer consists of an alloy of zinc, nickel, copper, gold and silver. The low thermal conductivity layer consists of nickel, chromium, iron, palladium and platinum. A layer with high thermal conductivity consists of an alloy of copper, gold, silver, nickel and solder.
Также известен покрытый металлом алюминиевый провод, изолированный провод, покрытый металлом, и способ получения проводов. Провод состоит из алюминиевого проводника, поверх которого гальванопокрытием нанесен слой металла, выбранного из цинка, никеля, меди, золота, серебра или сплава из перечисленных металлов, поверх этого слоя нанесен высокопроводящий металлический слой из меди, золота, серебра, никеля, припоя или сплав этих компонентов (патент Японии №10237674, опубликован 08.09.1998).Also known is a metal-coated aluminum wire, an insulated metal-coated wire, and a method for producing wires. The wire consists of an aluminum conductor, on top of which a layer of a metal selected from zinc, nickel, copper, gold, silver or an alloy of the above metals is applied by electroplating, a highly conductive metal layer of copper, gold, silver, nickel, solder or an alloy of these is deposited on top of this layer. components (Japan patent No. 10237674, published 08.09.1998).
Кроме этого, известен способ получения биметаллический проволоки, заключающийся в совместном прессовании (экструзии) с последующим волочением и отжигами, применяемый в производстве медной проволоки с беспористой серебряной оболочкой. Гальваническое серебрение медной проволоки с последующим волочением и отжигом применяют в производстве проводов и кабелей (см. В.А. Мастеров, Ю.В. Саксонов, Серебро, Сплавы и биметаллы на его основе. Справочник. Москва, Металлургия, 1979, стр.275).In addition, there is a known method for producing bimetallic wire, which consists in joint pressing (extrusion) followed by drawing and annealing, used in the manufacture of copper wire with a non-porous silver sheath. Galvanic silvering of copper wire with subsequent drawing and annealing is used in the manufacture of wires and cables (see V.A. Masterov, Yu.V. Saksonov, Silver, Alloys and bimetals based on it. Handbook. Moscow, Metallurgy, 1979, p. 275 )
Данный способ принят в качестве прототипа.This method is adopted as a prototype.
Известных технических решений получения трехслойной проволоки с сердечником из алюминиевого жаропрочного сплава не обнаружено.Known technical solutions for obtaining a three-layer wire with a core of aluminum heat-resistant alloy is not found.
Недостатками биметаллической проволоки, полученной известными способами, являются: неоднородность и разрывы плакирующего слоя по длине проволоки, недостаточная удельная электропроводность, ограниченный диапазон рабочей температуры (до 100-150°C против требуемых 250°C в течение не менее 500 ч), низкая пропаиваемость (низкая прочность паяного соединения).The disadvantages of the bimetallic wire obtained by known methods are: heterogeneity and breaks of the cladding layer along the length of the wire, insufficient electrical conductivity, limited range of operating temperature (up to 100-150 ° C against the required 250 ° C for at least 500 hours), low solderability ( low soldered joint strength).
Техническим результатом предлагаемого решения является улучшение качества пайки, повышение удельной электропроводности и стабильности механических свойств проволоки при рабочей температуре до 250°C.The technical result of the proposed solution is to improve the quality of soldering, increase the conductivity and stability of the mechanical properties of the wire at a working temperature of up to 250 ° C.
Технический результат достигается за счет получения трехслойной проволоки с сердечником из алюминиевого сплава плакированными слоями меди и серебра, способом, который заключается в том, что приготовленный при температуре 850±10°C жидкий алюминиевый сплав охлаждают до температуры твердого состояния 630°C и ниже со скоростью 0,2-0,8°C/с, после чего нагревают со скоростью, равной или большей 0,2°C/с, до температуры литья 720±10°C и отливают слитки диаметром 50-100 мм со скоростью 0,001-0,005 м/с, при этом в лунке слитка создают интенсивное круговое движение расплава и формируют заготовку, на которую наносят по меньшей мере один концентрический слой металла, выбранный из ряда: медь, серебро, бериллий, прессуют заготовку в пруток, который подвергают волочению на проволоку диаметром 0,1-0,3 мм.The technical result is achieved by obtaining a three-layer wire with an aluminum alloy core clad with copper and silver layers, a method which consists in the fact that a liquid aluminum alloy prepared at a temperature of 850 ± 10 ° C is cooled to a solid state temperature of 630 ° C and lower at a speed 0.2-0.8 ° C / s, after which they are heated at a rate equal to or greater than 0.2 ° C / s to a casting temperature of 720 ± 10 ° C and ingots with a diameter of 50-100 mm are cast at a speed of 0.001-0.005 m / s, while in the hole of the ingot create intense circular motion of the races lava and form the workpiece onto which at least one concentric metal layer selected from the group of copper, silver, beryllium, compressed preform rod which is drawn to the wire diameter of 0.1-0.3 mm.
При этом интенсивное круговое движение алюминиевого сплава создают с помощью гидростатического давления столба расплава этого же сплава, подаваемого в лунку через распределитель с тангенциально выполненными отверстиями.In this case, intense circular motion of the aluminum alloy is created by hydrostatic pressure of the column of melt of the same alloy supplied to the hole through a distributor with tangentially made holes.
Сердечник проволоки может быть изготовлен способом полунепрерывного литья слитка из сплавов системы А1-РЗМ, Al-Fe-Ni, Al-Si и других. В данном предложении использовали сплав Al-8% Се как наиболее жаропрочный при 250°C.The core of the wire can be made by semi-continuous casting of an ingot from alloys of the A1-RZM, Al-Fe-Ni, Al-Si and other alloys. In this proposal, an Al-8% Ce alloy was used as the most heat resistant at 250 ° C.
На слиток (на заготовку из слитка) наносят по меньшей мере один слой металла, выбранного из ряда: медь, серебро, титан, никель при отношении толщины каждого слоя к диаметру заготовки 0,02-0,07, в частности два слоя - один медный, а второй - серебряный, при отношении толщин соответственно 0,03-0,07 и 0,02-0,05.At least one layer of a metal selected from the series is applied to the ingot (on the ingot blank): copper, silver, titanium, nickel with a ratio of the thickness of each layer to the diameter of the blank 0.02-0.07, in particular two layers - one copper and the second is silver, with a thickness ratio of 0.03-0.07 and 0.02-0.05, respectively.
В частности, слой серебра наносят на биметаллическую проволоку со слоем меди с помощью гальваностегии при температуре электролита 55-65°C, катодной плотности тока 30-80 А/м2 и времени контакта 3-5 мин.In particular, a silver layer is applied to a bimetallic wire with a copper layer by electroplating at an electrolyte temperature of 55-65 ° C, a cathode current density of 30-80 A / m 2 and a contact time of 3-5 minutes.
Технологическая схема изготовления проволоки состоит из трех независимых этапов, а именно:The technological scheme for the manufacture of wire consists of three independent stages, namely:
1) получение качественной заготовки из сплава Al - 8% Се способом полунепрерывного литья слитка;1) obtaining a high-quality billet from Al - 8% Ce alloy by the method of semi-continuous casting of an ingot;
2) изготовление трехслойной сборки (заготовки) путем последовательного надевания на сердечник (заготовку) из сплава Al - 8% Се медной втулки, а на последнюю - втулки из серебра; сборку слегка спрессовывают для плотного прилегания слоев друг к другу;2) the manufacture of a three-layer assembly (billet) by sequentially putting on a core (billet) from an Al alloy - 8% Ce a copper sleeve, and on the last - silver bushings; the assembly is lightly pressed for a snug fit of the layers to each other;
3) деформационная обработка трехслойной сборки: прессование на пруток ⌀ 12 мм и волочение прутка на проволоку диаметром 0,3-0,1 мм.3) deformation processing of a three-layer assembly: pressing onto a bar ⌀ 12 mm and drawing the bar onto a wire with a diameter of 0.3-0.1 mm.
Готовая проволока состоит из сердечника (сплав Al-8% Се) среднего слоя меди и наружного слоя серебра.The finished wire consists of a core (Al-8% Ce alloy) of the middle layer of copper and the outer layer of silver.
Толщина каждого слоя должна быть 4-10 мкм на всей длине проволоки. Более толстый слои увеличивает плотность (г/см3) проволоки и расход серебра, а значит, и массу проволоки (кг), а при более тонком слое происходят надрывы последнего.The thickness of each layer should be 4-10 microns along the entire length of the wire. The thicker layers increase the density (g / cm 3 ) of the wire and the consumption of silver, and hence the mass of the wire (kg), and with a thinner layer, tears of the latter occur.
Для получения алюминиевой заготовки готовят сплав Al - 8% Се при температуре 850±10°C. Особенность сплава - высокое содержание водорода (до 1,5 см3/100 г), поэтому проводят «вымораживание» газа, охлаждая расплав со скоростью 0,2-0,8°C/с. Этот прием основан на известном факте понижения газосодержания с уменьшением температуры расплава, особенно при переходе в твердое состояние. Например, для алюминия при переходе из жидкого в твердое состояние газосодержание уменьшается, соответственно, с 0,69 до 0,036 см3/100 г. При скорости менее 0,2°C/с время процесса увеличивается, производительность печи снижается, а при >0,8°C/с часть водорода может не успеть уйти из расплава.To obtain an aluminum billet, an Al - 8% Ce alloy is prepared at a temperature of 850 ± 10 ° C. Alloy Feature - a high content of hydrogen (up to 1.5 cm 3/100 g), and therefore carry out the "freezing" of the gas, cooling the melt at a speed of 0,2-0,8 ° C / s. This technique is based on the well-known fact of a decrease in gas content with a decrease in the temperature of the melt, especially during the transition to the solid state. For example, for aluminum in the transition from liquid to solid state gas content decreases, respectively, from 0.69 to 0.036 cm 3/100 g At speeds of less than 0,2 ° C / with the process increases, the furnace capacity decreases, and if> 0 , 8 ° C / s, part of the hydrogen may not have time to leave the melt.
По диаграмме состояния температура плавления сплава равна 637°C, поэтому охладить сплав следует ниже; из этих соображений и выбрана температура 630°C. Нет смысла охлаждать до более низкой температуры, так как сплав уже в твердом состоянии. Теперь нужно нагреть сплав до температуры литья 720±10°C; чем быстрее, тем меньше водорода растворится вновь. Нижняя граница скорости нагрева 0,2°C/с обеспечивает время нагрева равное (720-630°C):2=450 с, а верхняя граница лимитируется только мощностью печи.According to the state diagram, the melting point of the alloy is 637 ° C, so cool the alloy below; From these considerations, a temperature of 630 ° C was chosen. It makes no sense to cool to a lower temperature, since the alloy is already in the solid state. Now you need to heat the alloy to a casting temperature of 720 ± 10 ° C; the faster, the less hydrogen will dissolve again. The lower limit of the heating rate of 0.2 ° C / s provides a heating time equal to (720-630 ° C): 2 = 450 s, and the upper limit is limited only by the capacity of the furnace.
Известно, что для каждого диаметра слитка существует своя оптимальная скорость литья. Мы установили, что для ⌀ 50 мм это 0,005±0,001 м/с, а для ⌀ 100 мм - 0,002±0,0005 м/с. При меньших значениях скорости литья образуется грубая поверхность слитка («неслитины»), что увеличивает припуск на механическую обработку, а при более высокой скорости литья образуется рыхлота в центре слитка, которая сохраняется и в проволоке.It is known that for each diameter of the ingot there is its own optimal casting speed. We found that for ⌀ 50 mm this is 0.005 ± 0.001 m / s, and for ⌀ 100 mm it is 0.002 ± 0.0005 m / s. At lower values of the casting speed, a coarse surface of the ingot (“non-slit”) is formed, which increases the machining allowance, and at a higher casting speed, looseness forms in the center of the ingot, which remains in the wire.
Круговое движение расплава в кристаллизаторе создают за счет гидростатического давления столба расплава, подаваемого в кристаллизатор (в жидкую лунку) через керамический распределитель с тангенциально выполненными отверстиями. Движение расплава выравнивает в объеме лунки, и дно лунки имеет плоскую форму, что позволяет получить плотную сердцевину слитка. Варианты режимов плавки и литья приведены в таблице 1.The circular motion of the melt in the mold is created due to the hydrostatic pressure of the melt column supplied to the mold (in the liquid well) through a ceramic distributor with tangentially made holes. The movement of the melt equalizes in the volume of the hole, and the bottom of the hole has a flat shape, which allows you to get a dense core of the ingot. Options for melting and casting are shown in table 1.
Лучшие результаты получены в варианте №2, поэтому в дальнейшем слитки отливали именно на этих режимах. Слитки ⌀ 50 и 100 мм разрезали на мерные заготовки, обтачивали на ⌀ 46 и 94 мм (соответственно). Каждую заготовку плотно вставляли в медную гильзу (втулку) с толщиной стенки 3,0 мм, а полученную двухслойную заготовку (сборку) в свою очередь вставляли в гильзу (втулку) из серебра, толщина стенки которой была 2,0 мм.The best results were obtained in option No. 2; therefore, further ingots were cast in precisely these modes. Ingots of ⌀ 50 and 100 mm were cut into measured billets, machined by ⌀ 46 and 94 mm (respectively). Each preform was tightly inserted into a copper sleeve (sleeve) with a wall thickness of 3.0 mm, and the resulting two-layer preform (assembly) was in turn inserted into a sleeve (sleeve) of silver, the wall thickness of which was 2.0 mm.
При необходимости толщину стенки медной и серебряной втулки можно изменять в соответствии с заданной толщиной слоев в готовой проволоке. В данном случае отношение толщины каждого слоя к диаметру трехслойной заготовки (сборки) составляет соответственно для диаметра 100 и 50 мм: для медного 0,03 и 0,06, для серебряного 0,02 и 0,04 мм (см. таблицу 2); это позволяет получить требуемую толщину слоя меди и серебра на готовой проволоке; собранную трехслойную заготовку подвергают небольшой опрессовке для плотного соприкосновения слоев.If necessary, the wall thickness of the copper and silver sleeve can be changed in accordance with a given layer thickness in the finished wire. In this case, the ratio of the thickness of each layer to the diameter of a three-layer billet (assembly) is respectively for a diameter of 100 and 50 mm: for copper 0.03 and 0.06, for silver 0.02 and 0.04 mm (see table 2); this allows you to get the required thickness of the layer of copper and silver on the finished wire; the assembled three-layer billet is subjected to small crimping for a tight contact of the layers.
Прессование заготовки в пруток ⌀ 12 мм осуществляют при температуре 300-350°C при скорости 0,05-0,08 м/с через конусовидную матрицу с углом 45°. Обычно алюминиевые сплавы прессуют при температуре 420-450°C; в нашем случае выбраны более низкие температуры, что позволяет сблизить значения технологической пластичности (δ, %) меди, алюминиевого сплава и серебра, а это обеспечивает равномерное истечение прутка из матрицы пресса и получение равномерных слоев меди и серебра как относительно алюминиевой сердцевины, так и друг друга. При скоростях прессования менее 0,05 м/с или выше 0,08 м/с пруток имеет неровную (дефектную) поверхность, что ухудшает качество проволоки. Поэтому в дальнейшем прессование вели на среднем значении скорости ~0,065 м/с.Pressing the workpiece into a bar ⌀ 12 mm is carried out at a temperature of 300-350 ° C at a speed of 0.05-0.08 m / s through a cone-shaped matrix with an angle of 45 °. Typically, aluminum alloys are pressed at a temperature of 420-450 ° C; in our case, lower temperatures were selected, which allows us to bring together the values of technological plasticity (δ,%) of copper, aluminum alloy and silver, and this ensures a uniform outflow of the bar from the press matrix and obtaining uniform layers of copper and silver both relative to the aluminum core and each other friend. At pressing speeds of less than 0.05 m / s or above 0.08 m / s, the bar has an uneven (defective) surface, which affects the quality of the wire. Therefore, in the future, pressing was carried out at an average velocity value of ~ 0.065 m / s.
Волочение прутка вели при единичном обжатии 15-20% с промежуточным отжигом при 300-350°C и выдержкой в течение 1,0-2,0 ч периодически после суммарной вытяжки 75-80%. При меньшем значении обжатия требуется более часто отжигать проволоку, что повышает трудоемкость операции. Время отжига менее 1,0 ч недостаточно: нагартовка проволоки полностью не снимается, и пластичность ее недостаточна, что приводит к обрывам. Выдержка более 2,0 часов практически эффекта не дает; наиболее подходящий режим ~1,5 ч.The rod was drawn at a single compression of 15-20% with intermediate annealing at 300-350 ° C and holding for 1.0-2.0 hours periodically after a total drawing of 75-80%. With a lower crimp value, it is necessary to anneal the wire more often, which increases the complexity of the operation. Annealing time less than 1.0 h is not enough: the wire is not completely removed, and its ductility is insufficient, which leads to breaks. Exposure for more than 2.0 hours has practically no effect; most suitable mode ~ 1.5 hours
Аналогичный результат наблюдали и в отношении суммарной вытяжки: при <75% снижается производительность волочильного стана (чаще отжигаем), а при >80% проволока рвется, т.к. сильно нагартовывается.A similar result was observed in relation to the total drawing: at <75%, the productivity of the drawing mill decreases (more often we anneal), and at> 80% the wire breaks, because hard hit.
Слой серебра толщиной 4-10 мкм может быть нанесен способом гальваностегии (гальваническим способом). Для этого по вышеописанной технологии получают двухслойную проволоку диаметром 0,1-0,3 мм (с медным слоем), на поверхность которой в электролите известного состава наносят слой серебра. Равномерное покрытие серебром происходит при средних значениях параметров, а именно: температуре электролита ~60°C, катодной плотности тока ~50 А/м2 и времени контакта ~4 мин.A silver layer with a thickness of 4-10 μm can be applied by the method of galvanic (galvanic method). To do this, according to the technology described above, a two-layer wire with a diameter of 0.1-0.3 mm (with a copper layer) is obtained, on the surface of which a silver layer is applied in an electrolyte of known composition. A uniform silver coating occurs at average values of the parameters, namely: the electrolyte temperature ~ 60 ° C, the cathodic current density ~ 50 A / m 2 and the contact time ~ 4 min.
Примеры осуществления предлагаемого способа (таблица 2).Examples of the proposed method (table 2).
Пример 1. Слиток ⌀ 50 мм из сплава Al - 8% Се резали на заготовки, каждую обтачивали на ⌀ 40 мм и плотно вставляли в медную втулку ⌀ 40×46 мм, а полученную сборку вставляли в серебряную втулку ⌀ 46×50 мм; трехслойную сборку слегка осаживали (подпрессовывали). Толщина слоя меди и серебра равна соответственно 3,0 и 2,0 мм. Триметаллическую сборку прессовали на пруток ⌀ 12 мм при температуре 320°C и скорости 0,065 м/с, который волочили на ⌀ 0,3 мм при единичном обжатии 15% с промежуточным отжигом при 300°C в течение 1.5 ч после суммарной вытяжки 70%.Example 1. An ⌀ 50 mm ingot from Al — 8% Ce alloy was cut into blanks, each turned by ⌀ 40 mm and tightly inserted into a ⌀ 40 × 46 mm copper sleeve, and the resulting assembly was inserted into a ⌀ 46 × 50 mm silver sleeve; the three-layer assembly was slightly upset (pressed). The thickness of the layer of copper and silver is 3.0 and 2.0 mm, respectively. The trimetallic assembly was pressed onto a ⌀ 12 mm bar at a temperature of 320 ° C and a speed of 0.065 m / s, which was dragged by ⌀ 0.3 mm with a single compression of 15% with intermediate annealing at 300 ° C for 1.5 h after a total drawing of 70%.
Металлографический анализ поперечного сечения проволоки показал, что толщина слоев меди и серебра равна соответственно 0,0065 и 0,0044 мм с максимальным отклонением на длине проволоки ±0,0003 мм.A metallographic analysis of the cross section of the wire showed that the thickness of the layers of copper and silver is respectively 0.0065 and 0.0044 mm with a maximum deviation of ± 0.0003 mm on the length of the wire.
Пример 2. Исходные материалы и технологии сборки и прессования те же, что в примере 1. Пруток ⌀ 12 мм волочили на проволоку ⌀ 0,1 мм на аналогичных условиях. Толщина слоев меди и серебра равна соответственно 0,0117 и 0,0071 мм, при отклонении толщины не более 0,0003 мм.Example 2. The starting materials and assembly and pressing technologies are the same as in example 1. A bar ⌀ 12 mm was dragged onto a wire ⌀ 0.1 mm under similar conditions. The thickness of the layers of copper and silver is equal to 0.0117 and 0.0071 mm, respectively, with a deviation of the thickness of not more than 0.0003 mm.
Пример 3. Слиток ⌀ 100 мм из сплава Al - 8% Се резали на заготовки, каждую обтачивали на ⌀ 90 мм и плотно вставляли в медную втулку ⌀ 90×96 мм; полученную сборку плотно вставляли в серебряную втулку ⌀ 96-100 мм, слегка подпрессовывали и прессовали на пруток ⌀ 12 мм. Соотношение слоев меди и серебра было соответственно 0,03 мм и 0,02 мм относительно диаметра сборки. Пруток волочили на ⌀ 0,3 мм при единичном обжатии 18% с периодическим отжигом при 300°C в течение 1,5 ч после суммарного обжатия 75%. Металлографический анализ показал, что толщина слоев меди и серебра равна соответственно 0,0064 и 0,0043 мм, отклонение по толщине на всей длине проволоки (начало, середина, конец) не превышает 0,0003 мм.Example 3. An ⌀ 100 mm ingot from Al — 8% Ce alloy was cut into blanks, each was turned by ⌀ 90 mm and tightly inserted into a ⌀ 90 × 96 mm copper sleeve; the resulting assembly was tightly inserted into a silver sleeve ⌀ 96-100 mm, slightly pressed and pressed onto a ⌀ 12 mm bar. The ratio of the layers of copper and silver was 0.03 mm and 0.02 mm, respectively, relative to the diameter of the assembly. The bar was dragged by ⌀ 0.3 mm with a single reduction of 18% with periodic annealing at 300 ° C for 1.5 hours after a total reduction of 75%. Metallographic analysis showed that the thickness of the layers of copper and silver is equal to 0.0064 and 0.0043 mm, respectively, the deviation in thickness along the entire length of the wire (beginning, middle, end) does not exceed 0.0003 mm.
Пример 4. Исходные материалы и технологии сборки и прессования те же, что в примере 3. Пруток ⌀ 12 мм волочили на проволоку ⌀ 0,1 мм при аналогичных режимах. Толщина слоев меди и серебра равна соответственно 0,0096 и 0,0067 мм при равномерном покрытии алюминиевого сердечника на всей длине проволоки.Example 4. The starting materials and assembly and pressing technologies are the same as in example 3. A bar ⌀ 12 mm was dragged onto a wire ⌀ 0.1 mm under similar conditions. The thickness of the layers of copper and silver is respectively 0.0096 and 0.0067 mm with uniform coating of the aluminum core along the entire length of the wire.
Таким образом применение технического решения по предлагаемому изобретению позволяет достигнуть поставленный технический результат. Для изготовления триметаллической проволоки не требуется специального оснащения оборудованием. Внедрение предлагаемого способа в промышленность позволит расширить область применения проводов для нужд специальной техники от авиакосмического назначения до общегражданского.Thus, the use of technical solutions according to the invention allows to achieve the technical result. For the manufacture of trimetallic wire does not require special equipment. The introduction of the proposed method in the industry will expand the scope of the wires for the needs of special equipment from aerospace to civilian.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013112583/02A RU2557378C2 (en) | 2013-03-21 | 2013-03-21 | Method for manufacturing multi-layered wire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013112583/02A RU2557378C2 (en) | 2013-03-21 | 2013-03-21 | Method for manufacturing multi-layered wire |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2013112583A RU2013112583A (en) | 2014-09-27 |
| RU2557378C2 true RU2557378C2 (en) | 2015-07-20 |
Family
ID=51656330
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013112583/02A RU2557378C2 (en) | 2013-03-21 | 2013-03-21 | Method for manufacturing multi-layered wire |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2557378C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2617756C1 (en) * | 2016-04-28 | 2017-04-26 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московский завод по обработке специальных сплавов" (ФГУП "МЗСС") | Method for obtaining three-layer electroconducting wire |
| CN111850330A (en) * | 2020-08-06 | 2020-10-30 | 大连理工大学 | Device and method for preparing bimetal multi-layer material by rapid electromagnetic induction heating |
| RU2806354C1 (en) * | 2023-09-20 | 2023-10-31 | Федеральное государственное бюджетное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Surface treatment method for hypoeutectic silumin |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1032047A1 (en) * | 1981-08-10 | 1983-07-30 | Всесоюзный Научно-Исследовательский,Проектно-Конструкторский И Технологический Институт Кабельной Промышленности | Method for producing metal coatings on aluminium |
| US20040038070A1 (en) * | 2001-11-21 | 2004-02-26 | Dockus Kostas F. | Fluxless brazing |
| RU2414769C2 (en) * | 2005-07-29 | 2011-03-20 | Американ Суперкондактор Корпорейшн | Superconducting wire |
-
2013
- 2013-03-21 RU RU2013112583/02A patent/RU2557378C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1032047A1 (en) * | 1981-08-10 | 1983-07-30 | Всесоюзный Научно-Исследовательский,Проектно-Конструкторский И Технологический Институт Кабельной Промышленности | Method for producing metal coatings on aluminium |
| US20040038070A1 (en) * | 2001-11-21 | 2004-02-26 | Dockus Kostas F. | Fluxless brazing |
| RU2414769C2 (en) * | 2005-07-29 | 2011-03-20 | Американ Суперкондактор Корпорейшн | Superconducting wire |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2617756C1 (en) * | 2016-04-28 | 2017-04-26 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московский завод по обработке специальных сплавов" (ФГУП "МЗСС") | Method for obtaining three-layer electroconducting wire |
| CN111850330A (en) * | 2020-08-06 | 2020-10-30 | 大连理工大学 | Device and method for preparing bimetal multi-layer material by rapid electromagnetic induction heating |
| RU2806354C1 (en) * | 2023-09-20 | 2023-10-31 | Федеральное государственное бюджетное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет" | Surface treatment method for hypoeutectic silumin |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2013112583A (en) | 2014-09-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4935594A (en) | Eroding electrode, in particular a wire electrode for the sparkerosive working | |
| CN101151119B (en) | Method of manufacturing a consumable filler metal for use in a welding operation | |
| CN101960028B (en) | High-strength and high-electroconductivity copper alloy pipe, bar, and wire rod | |
| KR101718257B1 (en) | Copper alloy and process for manufacturing same | |
| EP2913141B1 (en) | Metal-core welding wire and method for forming the same | |
| JP2001511072A (en) | Soldering iron chip and manufacturing method thereof | |
| US3687737A (en) | Method of making beryllium-aluminum-copper-silicon wrought material | |
| CN108270135A (en) | A kind of silver alloy cladding copper alloy composite filament brush material and preparation method thereof | |
| CN109672064A (en) | A kind of palldium alloy composite filament brush material and preparation method thereof | |
| WO2012056598A1 (en) | Spark plug | |
| CN107429322B (en) | Heat dissipation element copper alloy plate and heat dissipation element | |
| RU2557378C2 (en) | Method for manufacturing multi-layered wire | |
| CN101585121A (en) | A kind of high heat crack resistance magnesium alloy welding stick | |
| CN108198646B (en) | A kind of aluminium alclad alloy wire and preparation method thereof | |
| EP3709327B1 (en) | Fast compounding preparation method for long striped silver-graphite electrical contact material and solder tape | |
| JP3405069B2 (en) | Electrode wire for electric discharge machining | |
| CN104588612A (en) | High-melting-point alloy thixoforming device and forming process | |
| CN109047368B (en) | Preparation method of aluminum-clad magnesium composite rod wire | |
| JP3087552B2 (en) | Electrode wire for electric discharge machining | |
| RU2617756C1 (en) | Method for obtaining three-layer electroconducting wire | |
| CN107835726B (en) | Method for producing a welding electrode | |
| CN106881372B (en) | A kind of preparation method of high alumina zinc-aluminium puppet alloy bar material and silk material | |
| JPH0852589A (en) | Brazing filler metal with low melting point and its production | |
| CN114798799B (en) | Preparation method of rare earth magnesium alloy wire suitable for arc additive manufacturing | |
| JPWO2004096468A1 (en) | Composite rod, manufacturing method thereof, contact tip for arc welding and resistance welding electrode comprising the composite rod |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160322 |