RU2556164C1 - Method of production of thin wall pipes at pipe-rolling plants with three-roll reeler - Google Patents
Method of production of thin wall pipes at pipe-rolling plants with three-roll reeler Download PDFInfo
- Publication number
- RU2556164C1 RU2556164C1 RU2013156773/02A RU2013156773A RU2556164C1 RU 2556164 C1 RU2556164 C1 RU 2556164C1 RU 2013156773/02 A RU2013156773/02 A RU 2013156773/02A RU 2013156773 A RU2013156773 A RU 2013156773A RU 2556164 C1 RU2556164 C1 RU 2556164C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sleeve
- roll
- rolling
- compression
- wall
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области обработки металлов давлением и касается производства бесшовных тонкостенных труб, в частности поперечно-винтовой прокаткой в трехвалковом раскатном стане (Ассела). На агрегатах с трехвалковым раскатным станом Ассела стабильно получают трубы с соотношением диаметра к толщине стенки D/S<11-12. Указанное ограничение вызвано тем, что при прокатке тонкостенных труб на агрегатах с трехвековым раскатным станом поперечно-винтовой прокатки возрастает степень относительной деформации особенно интенсивно-поперечной, в результате чего на заднем конце раската образуется дефект «трехгранный раструб», который приводит к торможению процесса раскатки.The invention relates to the field of metal forming and relates to the production of seamless thin-walled pipes, in particular helical rolling in a three-roll rolling mill (Assela). On units with a three-roll Assel rolling mill, pipes with a diameter to wall thickness ratio of D / S <11-12 are stably obtained. This limitation is caused by the fact that when rolling thin-walled tubes on units with a three-century rolling mill of cross-helical rolling, the degree of relative deformation increases especially intensively-transverse, as a result of which the defect "trihedral socket" forms, which leads to inhibition of the rolling process.
На данный момент существуют несколько способов производства тонкостенных труб на трубопрокатном агрегате с трехвалковым раскатным станом.At the moment, there are several methods for the production of thin-walled pipes on a tube-rolling unit with a three-roll rolling mill.
Известен способ улучшения качества концевых участков труб (Авторское свидетельство СССР №358041, опубликовано 03.11.72) за счет изменения раствора валков трехвалкового раскатного стана и получение труб с утолщенными концевыми участками. Основным недостатком данного способа является получение гильзы с отношением диаметра к толщине стенки (D/S=11…12), а для получения труб с (D/S=12…17) необходима механическая обработка на бесцентрообдирочных станках или обрезка конца, что снижает выход годного.There is a method of improving the quality of the end sections of pipes (USSR Author's Certificate No. 358041, published 03.11.72) by changing the solution of the rolls of a three-roll rolling mill and obtaining pipes with thickened end sections. The main disadvantage of this method is to obtain a sleeve with a ratio of diameter to wall thickness (D / S = 11 ... 12), and for pipes with (D / S = 12 ... 17) it is necessary to machine on centerless machines or trim the end, which reduces the yield fit.
Известны способы получения тонкостенных труб на трехвалковом раскатном стане поперечно-винтовой прокатке без образования концевых дефектов (DE 3823135 A1, опубликовано 11.02.90). Способ включает в себя предварительное утонение заднего конца гильзы со стороны внешнего диаметра (обжатие конца гильзы перед задачей ее в раскатной стан Ассела). Обжатие гильзы производится на дополнительном оборудовании, установленном на входной стороне стана. Обжатие также может производиться в обжимных роликах (DE 4431410 C1, опубликовано 11.06.95), или другом оборудовании (DE 4242423 C1, опубликовано 11.12.92). Известные способы устраняют недостатки предыдущего (Авторское свидетельство СССР №358041, опубликовано 03.11.72), но требуют дополнительных технологических операций и соответствующего оборудования.Known methods for producing thin-walled pipes on a three-roll rolling mill for helical rolling without the formation of end defects (DE 3823135 A1, published 11.02.90). The method includes preliminary thinning of the rear end of the sleeve from the side of the outer diameter (compression of the end of the sleeve before its task in the Assel rolling mill). Compression of the sleeve is carried out on additional equipment installed on the inlet side of the mill. Compression can also be done in crimp rollers (DE 4431410 C1, published 11.06.95), or other equipment (DE 4242423 C1, published 11.12.92). Known methods eliminate the disadvantages of the previous one (USSR Author's Certificate No. 358041, published 03.11.72), but require additional technological operations and related equipment.
За прототип принят способ получения бесшовных тонкостенных труб (GB 1442492 C1, опубликовано 14.07.76), включающий прошивку заготовки и последующую прокатку гильзы в многоклетьевом раскатном стане. Последние несколько клетей отрегулированы для утонения гильзы на переднем и заднем конце. Основной недостаток данного способа - использование многоклетьевого раскатного стана.The prototype adopted a method of producing seamless thin-walled pipes (GB 1442492 C1, published on 07/14/76), including flashing the workpiece and subsequent rolling of the sleeve in a multi-roll rolling mill. The last few stands are adjusted to thin the liners at the front and rear ends. The main disadvantage of this method is the use of multi-roll rolling mill.
Известен способ производства бесшовных тонкостенных труб (RU 2138348 C1, МПК B21B 19/02, опубликовано 27.09.98), включающий прошивку заготовки в гильзу на двухвалковом прошивном стане и последующую раскатку в трехвалковом раскатном стане в валках с гребнем. Прошивка заднего конца заготовки в гильзу осуществляется на перемещаемой оправке, при этом производится обжатие стенки гильзы со стороны внутреннего диаметра (утонение стенки гильзы). При раскатке в стане Ассела валки разводятся для пропуска обжатого конца гильзы, при этом сумма величины обжатия (утонения) и величины разведения валков с гребнем должна составлять 1,1-1,3 высоты гребня.A known method for the production of seamless thin-walled pipes (RU 2138348 C1, IPC B21B 19/02, published 09/27/98), including flashing the workpiece into a sleeve on a two-roll piercing mill and subsequent rolling in a three-roll rolling mill in rolls with a comb. The rear end of the workpiece is flashed into the sleeve on a movable mandrel, and the sleeve wall is crimped from the side of the inner diameter (thinning of the sleeve wall). When rolling in the Assel mill, the rolls are bred to pass the compressed end of the sleeve, while the sum of the compression (thinning) and the dilution of the rolls with the crest should be 1.1-1.3 crest height.
Для осуществления данного способа необходимо использовать несколько дополнительных технологических операций. Операция разведения валков в раскатном стане влияет на общую производительность трубопрокатного агрегата в связи с тем, что она выполняется в раскатном стане, производительность которого меньше производительности прошивного стана. При раскатке конца гильзы валки разводятся на величину, исключающую величину обжатия стенки гильзы в раскатном стане. Происходит пропускание утоненного конца стенки гильзы, что приводит к разностенности на основной части трубы и ее конце, а также к дополнительным операциям и дальнейшей обработки.To implement this method, it is necessary to use several additional technological operations. The operation of roll rearing in a rolling mill affects the overall performance of the pipe rolling unit due to the fact that it is performed in a rolling mill, the productivity of which is less than the productivity of a piercing mill. When rolling the end of the sleeve, the rolls are bred by an amount excluding the amount of compression of the sleeve wall in the rolling mill. The thinned end of the sleeve wall is transmitted, which leads to a difference in the main part of the pipe and its end, as well as to additional operations and further processing.
Целью данного изобретения является создание рационального способа производства бесшовных тонкостенных труб на трубопрокатных агрегатах с трехвалковым раскатным станом поперечно-винтовой прокатки.The aim of this invention is to create a rational method for the production of seamless thin-walled pipes on tube-rolling units with a three-roll rolling mill for cross-helical rolling.
Техническим результатом изобретения является: расширение сортамента производимых труб с соотношением диаметра к толщине стенки до 30, увеличить объемы производства, уменьшить количество отходов и себестоимость производства. Также представленное изобретение позволяет решить некоторые недостатки прототипа, такие как: использование дополнительных технологических операций, производимых при раскатке гильзы в трубу на раскатном стане (разведение валков при раскатке конца гильзы), утолщение стенки и увеличение диаметра раскатанной трубы на ее конце, получающегося в связи с разведением валков раскатного стана. Решая указанные недостатки, предложенный способ также позволяет упростить и увеличить производительность агрегата, за счет использования только одной дополнительной технологической операции.The technical result of the invention is: expanding the assortment of manufactured pipes with a ratio of diameter to wall thickness of up to 30, to increase production volumes, reduce the amount of waste and cost of production. Also, the presented invention allows to solve some of the disadvantages of the prototype, such as: the use of additional technological operations carried out when rolling the sleeve into a pipe on a rolling mill (rearing rolls when rolling the end of the sleeve), thickening the wall and increasing the diameter of the rolled pipe at its end, resulting from breeding rolls rolling mill. Solving these disadvantages, the proposed method also allows to simplify and increase the productivity of the unit, through the use of only one additional technological operation.
Данный технический результат достигается следующим образом. Дефект «трехгранный раструб» образуется при раскатке заднего конца гильзы на входном участке очага деформации в связи с потерей устойчивости профиля. Входной участок очага деформации состоит из двух участков - участок редуцирования гильзы до соприкосновения ее с оправкой и участок обжатия стенки гильзы перед гребнем валка раскатного стана. На участке редуцирования гильзы происходит ее захват валками, редуцирование и посадка на цилиндрическую оправку, при этом обжатие стенки гильзы не происходит. Выполняется условие первичного захвата, а именно придание гильзы с оправкой вращательного и поступательного движения. На участке обжатия стенки гильзы перед гребнем валка выполняется условие вторичного захвата, заключающееся в создании тянущих осевых усилий, необходимых для преодоления участка интенсивного обжатия стенки гильзы гребнем валка раскатного стана, который оказывает сопротивление течению металла в осевом направлении. Тянущие осевые усилия образуются вследствие увеличения ширины контактной поверхности между стенками гильзы и валками раскатного стана. Увеличение ширины контактной поверхности между валками и стенкой гильзы связано с появлением контакта между оправкой и гильзой по ее внутренней поверхности после посадки гильзы на оправку. В связи с этим, осуществляется обжатие стенки гильзы перед гребнем валка на величину, составляющую 20-60% от высоты гребня (RU 2138348 C1, МПК B21B 19/02, опубликовано 27.09.98), (Технология трубного производства / В.Н. Данченко, А.П. Коликов, Б.А. Романцев, С.В. Самусев / М., Интермет Инжиниринг, 2002 г. При значении обжатия меньше 20% от высоты гребня валка запас тянущих осевых усилий может быть недостаточен, в результате чего не обеспечивается условия вторичного захвата гильзы. При обжатии более 60% значительно увеличивается ширина контактной поверхности, следовательно, величина энергосиловых параметров процесса раскатки.This technical result is achieved as follows. The defect “trihedral socket” is formed when the rear end of the sleeve is rolled out at the entrance of the deformation zone due to the loss of profile stability. The inlet portion of the deformation zone consists of two sections — the reduction section of the liner until it touches the mandrel and the compression section of the liner wall in front of the crest of the roll of the rolling mill. On the reduction section of the liner, it is captured by the rolls, reduction and landing on a cylindrical mandrel, while the compression of the liner wall does not occur. The condition of the primary capture is satisfied, namely, giving the sleeve with the mandrel of the rotational and translational motion. On the compression section of the sleeve wall in front of the roll crest, the secondary gripping condition is satisfied, which consists in creating the pulling axial forces necessary to overcome the section of intense compression of the sleeve wall by the crest of the roll of the rolling mill, which resists the axial flow of metal. Pulling axial forces are formed due to the increase in the width of the contact surface between the walls of the liner and the rolls of the rolling mill. The increase in the width of the contact surface between the rollers and the wall of the sleeve is associated with the appearance of contact between the mandrel and the sleeve on its inner surface after the sleeve fits on the mandrel. In this regard, the compression of the liner wall in front of the roll crest is carried out by an amount of 20-60% of the crest height (RU 2138348 C1, IPC B21B 19/02, published 09/27/98), (Pipe production technology / V.N.Danchenko , A.P. Kolikov, B.A. Romantsev, S.V. Samusev / M., Intermet Engineering, 2002. With a reduction value of less than 20% of the height of the roll ridge, the supply of axial forces may not be sufficient, as a result of which the conditions for secondary capture of the sleeve are ensured.When crimping more than 60%, the width of the contact surface, the investigator Well, the magnitude of the power parameters of the rolling process.
На фиг. 1 изображен очаг деформации трехвалкового раскатного стана при установившемся процессе раскатки, образованный тремя валками 1 (на схемах изображен один валок), цилиндрической оправкой 2, гильзой 3 и черновой трубой 4. Участок редуцирования на рисунке обозначен как Lp. Вид А-А демонстрирует поперечный разрез участка редуцирования гильзы. Как видно на схеме, ширина контактной поверхности Bp небольшая, а между оправкой и внутренней поверхностью гильзы существует зазор.In FIG. 1 shows the deformation zone of a three-roll rolling mill with a steady rolling process formed by three rolls 1 (one roll is shown in the diagrams), a
Участок обжатия стенки гильзы перед гребнем валка раскатного стана обозначен как Lo. Вид Б-Б демонстрирует поперечное сечение очага деформации раскатного стана на рассматриваемом участке. Так как на данном участке существует контакт между внутренней поверхностью гильзы и оправкой, то производится обжатие стенки гильзы. Вертикальной стрелкой, направленной вниз, показано усилие, действующее со стороны валка на оправку, а вертикальной стрелкой, направленной вверх - усилие, действующее со стороны оправки. Ширина контактной поверхности между валком и стенкой гильзы Bo значительно увеличивается. При этом появляется существенная поперечная деформация, способствующая тангенциальному истечению металла, обозначенная горизонтальными стрелками. Однако при установившемся процессе объем металла непрокатанного конца гильзы сдерживает тангенциальное истечение металла и поперечную деформацию, в результате чего процесс раскатки происходит стабильно.The compression section of the wall of the sleeve in front of the crest of the roll of the rolling mill is indicated as L o . View BB shows the cross section of the deformation zone of the rolling mill in the area under consideration. Since in this section there is contact between the inner surface of the sleeve and the mandrel, the compression of the wall of the sleeve is performed. The vertical arrow pointing down shows the force acting from the side of the roll on the mandrel, and the vertical arrow pointing up shows the force acting from the side of the mandrel. The width of the contact surface between the roll and the wall of the sleeve B o increases significantly. In this case, a significant transverse deformation appears, contributing to the tangential outflow of metal, indicated by horizontal arrows. However, in the steady state process, the volume of metal of the rolled end of the sleeve restrains the tangential flow of metal and transverse deformation, as a result of which the rolling process is stable.
Суммарное обжатие стенки гильзы при раскатке в раскатном стане обозначено как ΔS, включает в себя обжатие стенки перед гребнем Δ и обжатие гребнем, равное высоте гребня h.The total compression of the wall of the sleeve during rolling in a rolling mill is designated as ΔS, includes compression of the wall in front of the ridge Δ and compression of the ridge equal to the height of the ridge h.
На фиг. 2 задний торец гильзы 3 входит в участок обжатия стенки гильзы перед гребнем валка Lo, а следовательно, сдерживающие силы тангенциального истечения металла в зазоры между валками минимальны, что приводит к интенсивному затеканию металла в зазоры. В результате этого образуется дефект «трехгранный раструб» и происходит остановка процесса прокатки. Вид В-В фиг. 2 демонстрирует поперечный разрез очага деформации на участке Lo при раскатке заднего конца гильзы. Вертикальными стрелками обозначены действия усилий со стороны валка и оправки, а тангенциальное истечение металла увеличивается до максимального значения, которое на схеме изображено горизонтальными стрелками большей длины.In FIG. 2 the rear end of the
Обжатие перед гребнем необходимо для создания тянущих осевых усилий и преодоления участка интенсивного обжатия (гребня валка) в момент заполнения очага деформации. Однако при раскатке заднего конца гильзы в черновую трубу это является одной из причин образования «трехгранного раструба».Решением данной проблемы является частичная или полная ликвидация обжатия стенки гильзы перед гребнем валка раскатного стана, что представляется возможным, так как условия захвата осуществлены, очаг деформации полностью заполнен и имеется избыток осевых тянущих сил.Compression in front of the ridge is necessary to create pulling axial forces and overcome the area of intense compression (roll crest) at the time of filling of the deformation zone. However, when rolling the rear end of the sleeve into the draft tube, this is one of the reasons for the formation of a "trihedral socket." The solution to this problem is the partial or complete elimination of the compression of the wall of the sleeve before the crest of the roll of the rolling mill, which seems possible, since the capture conditions are fulfilled, the deformation zone is completely filled and there is an excess of axial pulling forces.
Частичная или полная ликвидация обжатия стенки гильзы перед гребнем валка раскатного стана при раскатке заднего конца осуществляется за счет устранения усилия, действующего со стороны оправки на стенку гильзы, вследствие создания зазора между оправкой и гильзой на участке обжатия перед гребнем валка. Это достигается при использовании гильзы с увеличенным внутренним диаметром на ее конце и уменьшенной толщиной стенки. При раскатке заднего конца гильзы с увеличивающимся внутренним диаметром участок редуцирования гильзы увеличивается за счет устранения участка обжатия перед гребнем, а область посадки внутренней поверхности гильзы на оправку смещается к гребню валка, при этом уменьшаются усилия, действующие со стороны оправки. Схема раскатки конца гильзы с увеличенным внутренним диаметром представлена на фиг. 3. Задней торец гильзы 3 входит в участок Lo, посадка стенки гильзы на оправку производится непосредственно перед гребнем валка между точками 1 и 2, обозначенными на схеме, тем самым уменьшая или ликвидируя обжатие. Поперечный разрез участка Lo в данном случае будет выглядеть как поперечный разрез участка редуцирования А-А, представленный на фиг. 1. Поскольку между оправкой и гильзой образовывается зазор, то обжатие отсутствует, что превращает участок обжатия стенки гильзы перед гребнем Lo в участок редуцирования.Partial or complete elimination of the compression of the sleeve wall in front of the roll crest of the rolling mill when rolling the rear end is carried out by eliminating the force acting on the side of the mandrel on the sleeve wall due to the creation of a gap between the mandrel and sleeve in the compression section in front of the roll crest. This is achieved by using a sleeve with an increased inner diameter at its end and a reduced wall thickness. When rolling the rear end of the sleeve with an increasing inner diameter, the reduction section of the sleeve increases due to the elimination of the compression section in front of the crest, and the landing area of the inner surface of the sleeve on the mandrel is shifted to the roll crest, while the forces acting on the mandrel side are reduced. A diagram of rolling the end of the sleeve with a larger inner diameter is shown in FIG. 3. The rear end of the
Гильзу с увеличенным внутренним диаметром на ее конце возможно получить за счет увеличения обжатия стенки гильзы при прошивке заднего конца заготовки на перемещаемой оправки в направлении, противоположном направлению процесса прошивки.A sleeve with a larger inner diameter at its end can be obtained by increasing the compression of the sleeve wall when flashing the rear end of the workpiece on a movable mandrel in the opposite direction to the flashing process.
Предварительное максимальное обжатие стенки гильзы на ее заднем торце компенсирует обжатия стенки гильзы перед гребнем валка раскатного стана, следовательно, рациональным вариантом можно считать случай равенства максимального предварительного обжатия при прошивке и обжатия стенки гильзы перед гребнем валка раскатного стана. Для определения предварительного максимального обжатия предложено использовать следующее соотношениеThe preliminary maximum compression of the sleeve wall at its rear end compensates for the compression of the sleeve wall in front of the crest of the roll of the rolling mill, therefore, the rational option is the case of equality of the maximum preliminary compression when flashing and compression of the wall of the sleeve in front of the crest of the roll of the rolling mill. To determine the preliminary maximum compression, it is proposed to use the following ratio
где Δ - обжатие стенки гильзы перед гребнем валка раскатного стана изображена на схемах фиг. 1, 2, Δ1 - максимальное предварительное обжатие стенки гильзы на ее заднем торце.where Δ is the compression of the wall of the liner in front of the crest of the roll of the rolling mill is shown in the diagrams of FIG. 1, 2, Δ 1 - the maximum preliminary compression of the wall of the sleeve at its rear end.
Расчеты показывают, что предварительное обжатие стенки гильзы меньше 0,8Δ не позволяет исключить обжатие на участке Lo фиг. (3), а следовательно, это приведет к образованию концевого дефекта. Нижняя граница 0,8Δ обеспечивает уменьшение обжатия стенки гильзы перед гребнем валка раскатного стана на 80%, при этом длина участка обжатия стенки гильзы Lo составляет 20% от своей первоначальной длины, что вполне позволит избежать образования дефекта. На фиг. 3 область посадки внутренней поверхности гильзы на оправку показано точкой 1. Длина обжатия стенки гильзы Lo перед гребнем определяется соотношением (2). Угол конусности к оси прокатке входного участка валка φ раскатного стана выполняется равным 2°-3° (Технология трубного производства / В.Н. Данченко, А.П. Коликов, Б.А. Романцев, С.В. Самусев / М., Интермет Инжиниринг, 2002 г.)Calculations show that the preliminary compression of the sleeve wall is less than 0.8Δ does not allow to exclude compression in the area L o Fig. (3), and therefore, this will lead to the formation of an end defect. The lower boundary of 0.8Δ reduces the compression of the wall of the sleeve in front of the crest of the roll of the rolling mill by 80%, while the length of the compression section of the wall of the sleeve L o is 20% of its original length, which will completely avoid the formation of a defect. In FIG. 3, the landing area of the inner surface of the sleeve on the mandrel is shown by
Верхняя граница 1,7Δ обеспечивает полную ликвидацию участка обжатия стенки гильзы перед гребнем валка раскатного стана, а посадка внутренней поверхности гильзы на оправку и обжатие стенки осуществляется гребнем валка, на фиг. 3 показано точкой 2.The upper boundary of 1.7Δ ensures the complete elimination of the compression section of the sleeve wall in front of the roll crest of the rolling mill, and the inner surface of the sleeve is planted on the mandrel and the wall compression is carried out by the roll crest, in FIG. 3 is shown by
В случае, когда предварительное обжатие больше 1,7Δ происходит повышение нагрузки при прошивке, а длина перемещения оправки больше длины входного участка очага деформации прошивного стана. Оправка выходит из входного участка очага деформации прошивного стана, это приводит к прекращению процесса прошивки заднего конца заготовки. При раскатке гильзы в раскатном стане большие значения предварительного обжатия также могут привести к дестабилизации процесса раскатки.In the case when the preliminary compression is greater than 1.7Δ, the load increases during firmware, and the length of movement of the mandrel is greater than the length of the inlet portion of the deformation zone of the piercing mill. The mandrel leaves the input section of the deformation zone of the piercing mill, this leads to the termination of the process of flashing the rear end of the workpiece. When rolling the liner in a rolling mill, large values of the preliminary compression can also lead to destabilization of the rolling process.
Схема конца гильзы с увеличенным внутренним диаметром и с обжатием стенки при прошивке представлена на фиг 4. Внутренний диаметр на заднем торце гильзы равен сумме внутреннего диаметра основной части гильзы и суммарного предварительного обжатия стенки конца гильзы при ее прошивкеA diagram of the end of the sleeve with an increased inner diameter and with wall compression during firmware is shown in Fig. 4. The inner diameter at the rear end of the sleeve is the sum of the inner diameter of the main part of the sleeve and the total preliminary compression of the wall of the end of the sleeve when it is flashed
где dmax - максимальный диаметр на заднем торце гильзы, d - внутренний диаметр гильзы, Δ1 - предварительное обжатие стенки конца гильзы при ее прошивке.where d max - maximum diameter at the rear end of the sleeve, d - the inner diameter of the sleeve, Δ 1 - preliminary compression end wall of the sleeve during its insertion.
Расчеты показывают, что длина конца гильзы l1 с увеличенным внутренним диаметром фиг. 4 определяется следующим соотношением (4):Calculations show that the length of the end of the sleeve l 1 with the increased inner diameter of FIG. 4 is determined by the following relation (4):
где Lo - длина участка обжатия стенки гильзы перед гребнем валка раскатного стана фиг. 1. Поскольку интенсивная поперечная деформация и тангенциальное истечение металла в зазоры между валками растут в случае, когда задний торец гильзы входит в участок обжатия стенки гильзы перед гребнем валка раскатного стана L0. В связи с эти целесообразно предварительно обжать конец гильзы на длине соответствующей длине участка обжатия перед гребнем Lo. Поэтому выбраны небольшие пределы изменения участка l1 относительно участка предварительного обжатия перед гребнем. Длина участка обжатия стенки гильзы перед гребнем и обжатие перед ним связаны соотношением (3), то выражая длину конца гильзы l1 через обжатие, получается следующее соотношение (5):wherein L o - length compression sleeve wall portion in front of the Print comb roller mill Fig. 1. Since intense lateral deformation and tangential outflow of metal into the gaps between the rollers grows when the rear end of the sleeve enters the compression section of the wall of the sleeve before the crest of the roll of the rolling mill L 0 . In connection with these, it is advisable to precompress the end of the sleeve at a length corresponding to the length of the compression section in front of the crest L o . Therefore, small limits of variation of the plot l 1 relative to the plot of preliminary compression in front of the ridge are selected. The length of the compression section of the wall of the sleeve in front of the crest and the compression in front of it are related by the relation (3), then expressing the length of the end of the sleeve l 1 through the compression, the following relation (5) is obtained:
В случае, когда длина обжатого конца гильзы меньше 21Δ, то обжатие стенки гильзы на участке Lo сохраняется, что увеличивает вероятность образования раструба на конце гильзы.In the case when the length of the pressed end of the sleeve is less than 21Δ, then the compression of the wall of the sleeve in the portion L o is maintained, which increases the likelihood of a socket at the end of the sleeve.
На фиг. 5 представлен процесс получения гильзы с предварительно обжатым концом. При прошивке конца заготовки 2 в очаге деформации, образованном валками 1 двухвалкового прошивного стана, оправку 4 перемещают в направлении, противоположном направлению процесса прошивки Vпр на расстояние S, при этом на выходе из очага деформации получается гильза 3 с увеличивающимся внутренним диаметром. При перемещении оправки стенке гильзы придается дополнительное обжатие, в результате чего происходит уменьшение ее толщины.In FIG. 5 shows a process for producing a sleeve with a pre-crimped end. When flashing the end of the
Однако длина перемещения оправки S ограничена входным участком очага деформации прошивного стана и не может быть больше его длины. В противном случае оправка выйдет за пределы очага деформации, что приведет к остановке процесса прошивки, поэтому максимальная длина обжатого конца гильзы не должна превышать 28Δ.However, the length of movement of the mandrel S is limited by the input portion of the deformation zone of the piercing mill and cannot be longer than its length. Otherwise, the mandrel will go beyond the deformation zone, which will stop the firmware process, therefore, the maximum length of the pressed end of the sleeve should not exceed 28Δ.
Примеры расчетов применительно к существующей режимам прокатки на трубопрокатных агрегатах с трехвалковыми станами, приведенные в таблице 1, показывают, что общие границы предварительного обжатия стенки гильзы со стороны внутреннего диаметра при прошивке заднего конца заготовки составляют (0,8…1,7)Δ, длина предварительно обжатого конца гильзы составляет (21…28)Δ, где Δ - обжатие стенки гильзы перед гребнем валка раскатного стана.Examples of calculations in relation to the existing rolling regimes on tube-rolling units with three-roll mills, shown in Table 1, show that the general boundaries of preliminary compression of the sleeve wall from the inner diameter when flashing the rear end of the workpiece are (0.8 ... 1.7) Δ, length the pre-compressed end of the sleeve is (21 ... 28) Δ, where Δ is the compression of the wall of the sleeve in front of the crest of the roll of the rolling mill.
Предложенный способ решает проблему образования дефекта «трехгранный раструб» на конце проката, а также позволяет решить поставленные задачи.The proposed method solves the problem of the formation of the defect "trihedral socket" at the end of the rental, and also allows you to solve the problem.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013156773/02A RU2556164C1 (en) | 2013-12-20 | 2013-12-20 | Method of production of thin wall pipes at pipe-rolling plants with three-roll reeler |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013156773/02A RU2556164C1 (en) | 2013-12-20 | 2013-12-20 | Method of production of thin wall pipes at pipe-rolling plants with three-roll reeler |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2013156773A RU2013156773A (en) | 2015-06-27 |
| RU2556164C1 true RU2556164C1 (en) | 2015-07-10 |
Family
ID=53497171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013156773/02A RU2556164C1 (en) | 2013-12-20 | 2013-12-20 | Method of production of thin wall pipes at pipe-rolling plants with three-roll reeler |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2556164C1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU865445A1 (en) * | 1980-02-08 | 1981-09-23 | Предприятие П/Я В-8173 | Method of screw exspansion of tubes in three-high mill |
| SU1650316A1 (en) * | 1989-03-23 | 1991-05-23 | Нижнеднепровский Трубопрокатный Завод Им.Карла Либкнехта | Method for making liners on a tapered roll mill |
| US5125251A (en) * | 1988-07-05 | 1992-06-30 | Mannesmann Ag | Method and apparatus to reduce the outer diameter and wall thickness of a hollow tube blank by rolling |
| RU2138348C1 (en) * | 1998-10-12 | 1999-09-27 | Открытое акционерное общество "Электростальский завод тяжелого машиностроения" | Method for hot rolling of seamless thin-wall tubes |
-
2013
- 2013-12-20 RU RU2013156773/02A patent/RU2556164C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU865445A1 (en) * | 1980-02-08 | 1981-09-23 | Предприятие П/Я В-8173 | Method of screw exspansion of tubes in three-high mill |
| US5125251A (en) * | 1988-07-05 | 1992-06-30 | Mannesmann Ag | Method and apparatus to reduce the outer diameter and wall thickness of a hollow tube blank by rolling |
| SU1650316A1 (en) * | 1989-03-23 | 1991-05-23 | Нижнеднепровский Трубопрокатный Завод Им.Карла Либкнехта | Method for making liners on a tapered roll mill |
| RU2138348C1 (en) * | 1998-10-12 | 1999-09-27 | Открытое акционерное общество "Электростальский завод тяжелого машиностроения" | Method for hot rolling of seamless thin-wall tubes |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2013156773A (en) | 2015-06-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2743165C (en) | Method for producing seamless metallic tube by cold rolling | |
| US8601844B2 (en) | Multi-roll mandrel mill and method of producing seamless tubes | |
| RU2556164C1 (en) | Method of production of thin wall pipes at pipe-rolling plants with three-roll reeler | |
| RU2138348C1 (en) | Method for hot rolling of seamless thin-wall tubes | |
| JP5012992B2 (en) | Seamless pipe manufacturing method | |
| RU2579857C2 (en) | Method of pipe lengthwise rolling | |
| RU2402392C1 (en) | Method of producing seamless thin-wall pipes | |
| CN205362224U (en) | Bundle pipe equipment of thin wall seamless steel pipe hot rolling mill | |
| US4848124A (en) | Making seamless pipes, over 200 mm in diameter | |
| CN204700057U (en) | A kind of pipe mill substitutes disc guiding device with guide agency when producing light-wall pipe | |
| CN210474976U (en) | Oblique rolling mill roller | |
| RU2391155C1 (en) | Method of shell manufacturing out of cast blank | |
| US1837161A (en) | Method of rolling tubes | |
| CN203991662U (en) | Novel perforations tube reducing equipment | |
| US1999324A (en) | Method of producing an end thickening in tubular bodies made by rolling with skew rolls | |
| RU2773967C1 (en) | Screw fitting method | |
| RU2404869C1 (en) | Method of producing barrels by screw piercing | |
| RU2320433C2 (en) | Sleeve rolling-off method | |
| RU2378062C1 (en) | Manufacturing method of bushings cross-screw rolling mill | |
| RU2523385C1 (en) | Production of seamless hot-rolled pipes at pru with pilger mills | |
| SU598666A1 (en) | Production tool of three-high expanding mill | |
| RU2400317C1 (en) | Method of producing seamless tubes | |
| RU2483816C2 (en) | Seamless tube production unit | |
| US721213A (en) | Art of rolling tubes. | |
| RU2554238C2 (en) | Piercer mandrel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181221 |