RU2553321C1 - Method of preparation of calibrated rolled product for fabrication of hardware fasteners - Google Patents
Method of preparation of calibrated rolled product for fabrication of hardware fasteners Download PDFInfo
- Publication number
- RU2553321C1 RU2553321C1 RU2014112469/02A RU2014112469A RU2553321C1 RU 2553321 C1 RU2553321 C1 RU 2553321C1 RU 2014112469/02 A RU2014112469/02 A RU 2014112469/02A RU 2014112469 A RU2014112469 A RU 2014112469A RU 2553321 C1 RU2553321 C1 RU 2553321C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- furnace
- temperature
- hours
- cooling
- holding
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области термомеханической обработки сортового горячекатаного проката из конструкционных сталей перлитного класса и может быть использовано при изготовлении из него высокопрочных крепежных изделий, удовлетворяющих требованиям по механическим свойствам изделий, изготовленных методом холодной объемной штамповки, согласно ГОСТ Р 52627-2006 «Болты, винты и шпильки. Механические свойства и методы испытаний».The invention relates to the field of thermomechanical processing of hot-rolled sections of structural steels of pearlite class and can be used in the manufacture of high-strength fasteners from it, satisfying the requirements for the mechanical properties of products made by cold forming, according to GOST R 52627-2006 "Bolts, screws and hairpins. Mechanical properties and test methods. "
Крепежные метизные изделия, соответствующие классу прочности 9.8, которые изготавливаются из легированных, углеродистых и хромистых марок сталей, подвергаются термической обработке методом объемной закалки и отпуску после окончательной высадки способом объемной холодной штамповки, что может привести к обезуглероживанию поверхности и появлению закалочных трещин на готовых изделиях, повышению себестоимости, энергоемкости и трудоемкости технологического процесса.Fastening hardware products corresponding to strength class 9.8, which are made of alloyed, carbon and chromium steel grades, are subjected to heat treatment by the method of volume hardening and tempering after the final planting by cold forming, which can lead to decarburization of the surface and the appearance of quenching cracks on the finished products, increase the cost, energy and labor intensity of the process.
В качестве прототипа принят способ обработки горячекатаного проката под высадку болтов (патент на изобретение №2486260, C21D 8/06, опубл. 27.06.2013 г.).As a prototype, a method for processing hot-rolled steel for bolting has been adopted (patent for invention No. 2486260, C21D 8/06, published on June 27, 2013).
Способ обработки горячекатаного проката включает его отжиг при температуре 770-790°С 3-4 ч, охлаждение с печью до 660-680°С, выдержку 3-4 ч, охлаждение с печью до температуры окружающей среды, первичное волочение, нагрев в соляной ванне, изотермическую обработку в течение 5 мин с последующим охлаждением на воздухе, вторичное волочение, после выдержки в печи 3-4 часа охлаждение проката производят с печью до температуры окружающей среды, первичное волочение осуществляют со степенью обжатия 12-13%, а вторичное - со степенью обжатия 7-8%, причем изотермическую обработку проводят путем патентирования при температуре 540-560°С.A method for processing hot rolled steel includes annealing it at a temperature of 770-790 ° C for 3-4 hours, cooling with a furnace to 660-680 ° C, holding for 3-4 hours, cooling with a furnace to ambient temperature, primary drawing, heating in a salt bath , isothermal treatment for 5 minutes, followed by cooling in air, secondary drawing, after holding in the oven for 3-4 hours, the rolling is cooled with the furnace to ambient temperature, the primary drawing is carried out with a reduction ratio of 12-13%, and the secondary drawing with a degree compression 7-8%, and isothermal th processing is carried out by patenting at a temperature of 540-560 ° C.
Однако после выдержки в печи 3-4 часа охлаждение проката производят с печью до температуры окружающей среды, что затягивает технологический процесс отжига, первичное волочение проводится с низкими степенями обжатия (12-13%), что не способствует формированию необходимых механических характеристик в калиброванном прокате, соответствующих высокопрочному крепежу класса прочности 9.8. Изотермическую обработку калиброванного проката проводят патентированием при достаточно высоком значении температур от 540°С до 560°С. После патентирования проката второе волочение осуществляют с завышенными степенями обжатия (7-8%), что способствует завышенным нагрузкам на формообразующий инструмент при холодной объемной штамповке. Данный способ подготовки калиброванного проката может быть использован только для изготовления из него методом холодной объемной штамповки крепежных изделий класса прочности 8.8 (σв≥800 МПа) и не более.However, after holding in the oven for 3-4 hours, the rolled products are cooled with the furnace to ambient temperature, which delays the annealing process, the initial drawing is carried out with low compression rates (12-13%), which does not contribute to the formation of the necessary mechanical characteristics in calibrated rolled products, Corresponding to high-strength fasteners of strength class 9.8. The isothermal treatment of calibrated rolled products is carried out by patenting at a sufficiently high temperature from 540 ° C to 560 ° C. After patenting the rolled products, the second drawing is carried out with inflated compression ratios (7-8%), which contributes to overstated loads on the forming tool during cold forging. This method of preparing calibrated rolled products can only be used for the manufacture of fasteners of strength class 8.8 (σ in ≥800 MPa) and not more from it by cold forming.
Предлагаемым изобретением решается задача создания способа изготовления высокопрочных крепежных метизных изделий класса прочности 9.8 без их дальнейшей объемной закалки и отпуска после высадки методом холодной объемной штамповки.The present invention solves the problem of creating a method of manufacturing high-strength fasteners hardware of strength class 9.8 without further volumetric hardening and tempering after landing by cold forming.
Технический результат - получение прочностных и пластических характеристик калиброванного проката согласно требованиям ГОСТ 10702-78 «Сталь качественная конструкционная углеродистая и легированная для холодного выдавливания и высадки» за счет равномерной структуры пластинчатого сорбита по всему поперечному сечению и длине проката с сохранением требуемых прочностных и пластических характеристик и твердости. При этом обеспечивается сокращение времени выдержки при охлаждении с печью, используются более низкие температуры изотермической обработки патентированием и применяются низкие степени обжатия при вторичном волочении калиброванного проката. Эти операции обеспечивают отсутствие трещин на поверхности изготовленного крепежа, при этом снижается себестоимость готовых крепежных изделий.EFFECT: obtaining strength and plastic characteristics of calibrated rolled products in accordance with the requirements of GOST 10702-78 “High-quality structural steel carbon and alloyed for cold extrusion and upsetting” due to the uniform structure of plate sorbitol over the entire cross section and length of rolled products while maintaining the required strength and plastic characteristics and hardness. This reduces the exposure time during cooling with the furnace, uses lower temperatures for isothermal processing by patenting, and low compression ratios are used for secondary drawing of calibrated rolled products. These operations ensure the absence of cracks on the surface of the manufactured fasteners, while reducing the cost of finished fasteners.
Этот технический результат достигается тем, что в способе подготовки калиброванного проката для изготовления метизных крепежных изделий, включающем его отжиг при температуре 770-790°С 4-3 часа, охлаждение с печью до 660-680°С, выдержку в печи 3-4 часа, охлаждение до температуры окружающей среды, первичное волочение, нагрев в печи с контролируемой атмосферой, изотермическую обработку патентированием, вторичное волочение, после выдержки в печи 3-4 часа перед охлаждением на воздухе проводят дополнительное охлаждение с печью до температуры 140-150°С, выдерживают с печью 1-2 часа, первичное волочение осуществляют со степенью обжатия 7-19%, вторичное - со степенью обжатия 4-5%, а изотермическую обработку патентированием ведут при температуре 440-460°С.This technical result is achieved by the fact that in the method of preparing calibrated rolled products for the manufacture of hardware fasteners, including its annealing at a temperature of 770-790 ° C for 4-3 hours, cooling with an oven to 660-680 ° C, holding in an oven for 3-4 hours , cooling to ambient temperature, primary drawing, heating in a controlled atmosphere furnace, isothermal patenting, secondary drawing, after holding in the furnace for 3-4 hours before cooling in air, additional cooling is carried out with the furnace to a temperature of 140-150 ° C, you erzhivayut 1-2 hours with an oven, a primary drawing is performed with a reduction ratio of 7-19%, secondary - with a reduction ratio of 4-5%, while the isothermal patenting treatment is conducted at a temperature of 440-460 ° C.
Отжиг позволяет перевести структуру горячекатаного проката «перлит + феррит» в структуру «зернистый перлит», которая требуется для первичного волочения проката со степенью обжатия 17-19%. Охлаждение с печью до 140-150°С, выдержка с печью 1-2 часа и далее на воздухе до температуры окружающей среды обеспечивает образование равномерной по поперечному сечению и длине проката структуры «зернистый перлит», исключает образование поверхностных упрочнений и сокращает время отжига проката.Annealing allows us to transfer the structure of hot-rolled products “perlite + ferrite” to the structure “granular perlite”, which is required for the initial drawing of rolled products with a compression ratio of 17-19%. Cooling with the furnace to 140-150 ° C, holding the furnace for 1-2 hours and then in air to ambient temperature ensures the formation of a granular perlite structure that is uniform across the cross section and the length of the rolled products, eliminates the formation of surface hardening and shortens the annealing time of the rolled products.
Первичное волочение, с учетом степени обжатия горячекатаного проката, позволяет получать требуемые механические характеристики калиброванного проката и равномерный промежуточный геометрический размер (диаметр) по сечению проката и длине мотка.The primary drawing, taking into account the degree of compression of the hot-rolled steel, allows to obtain the required mechanical characteristics of calibrated steel and a uniform intermediate geometric size (diameter) along the rolled section and the length of the coil.
Изотермическая обработка патентированием позволяет получить микроструктуру, представляющую собой равномерно распределенный по поперечному сечению и по всей длине мотка проката пластинчатый сорбит. На данной технологической операции обеспечиваются механические характеристики, которые требуются калиброванному прокату для вторичного волочения.Isothermal processing by patenting allows you to get a microstructure, which is uniformly distributed across the cross section and along the entire length of the coil of rolled plate sorbitol. In this technological operation, the mechanical characteristics that are required for calibrated rolled products for secondary drawing are provided.
Вторичное волочение обеспечивает получение окончательного геометрического размера по диаметру проката под дальнейшую холодную объемную штамповку крепежных метизных изделий при требуемых пластических и прочностных характеристиках и твердости. Режимы обоснованы экспериментально.Secondary drawing provides the final geometric dimension in terms of rolling diameter for further cold forging of fasteners for hardware with the required plastic and strength characteristics and hardness. Modes justified experimentally.
Способ осуществляют следующим образом.The method is as follows.
Проводят отжиг горячекатаного проката при температуре 770-790°С в течение 3-4 ч, охлаждают с печью до 660-680°С, выдерживают с печью в течение 3-4 ч, охлаждают с печью до 140-150°С, выдерживают с печью 1-2 часа и далее на воздухе до температуры окружающей среды; затем проводят первичное волочение на однократном волочильном стане со степенями обжатия 17-19%, а после волочения проводят изотермическую обработку патентированием: температура аустенизации 880°С (нагрев в трубчатой печи с контролируемой атмосферой в течение 4,0 мин (240 сек), выдержке в ванне со свинцом, нагретым до температуры 450°С в течение 4,8 мин (288 сек), далее охлаждение на воздухе. Затем на однократном волочильном стане проводят вторичное волочение со степенью обжатия 4-5%. После этого калиброванный прокат готов для высадки метизных изделий методом холодной объемной штамповки.Annealed hot rolled products are carried out at a temperature of 770-790 ° C for 3-4 hours, cooled with a furnace to 660-680 ° C, kept with a furnace for 3-4 hours, cooled with a furnace to 140-150 ° C, held for oven 1-2 hours and then in air to ambient temperature; then the primary drawing is carried out on a single drawing mill with compression ratios of 17-19%, and after drawing the isothermal treatment is carried out by patenting: austenization temperature is 880 ° С (heating in a tube furnace with a controlled atmosphere for 4.0 min (240 sec), holding for bath with lead heated to a temperature of 450 ° C for 4.8 minutes (288 seconds), then cooled in air, then a secondary drawing is carried out on a single drawing mill with a reduction ratio of 4-5%. After this, the calibrated rolled products are ready for planting metal products cold stamping method.
Пример осуществления способаAn example of the method
Обрабатывали горячекатаный прокат - конструкционную сталь перлитного класса марки 38ХА под последующее изготовление крепежных метизных изделий класса прочности 9.8 (ГОСТ Р 52627-2006) с диаметром резьбы М8, М10 и М12 без последующей объемной закалки и отпуска. Химический состав стали соответствовал ГОСТ 10702-78.Hot rolled steel was processed - structural steel of pearlite class 38XA grade for the subsequent manufacture of fasteners for metal products of strength class 9.8 (GOST R 52627-2006) with a thread diameter of M8, M10 and M12 without subsequent volume hardening and tempering. The chemical composition of steel corresponded to GOST 10702-78.
Отжиг одного мотка горячекатаного проката проводили нагревом при температуре 780°С в течение 3,0 ч, охлаждали с печью до температуры 670°С, выдерживали с печью 3,5 ч, охлаждали с печью до 140-150°С, выдерживали с печью 1,5 часа и далее охлаждали на воздухе до температуры окружающей среды. Затем осуществляли первичное волочение на однократном волочильном стане со степенью обжатия 18%. Далее нагревали прокат в нитку в трубчатой печи с контролируемой атмосферой при температуре 880°С в течение 4,0 мин (240 сек). Изотермическую обработку (выдержку) проката осуществляли патентированием в ванне со свинцом, нагретым до температуры 450°С, в течение 4,8 мин (288 сек), затем охлаждали на воздухе. После изотермической обработки патентированием проводили вторичное волочение на однократном волочильном стане со степенью обжатия 4%.Annealing of one coil of hot-rolled steel was carried out by heating at a temperature of 780 ° C for 3.0 hours, cooled with a furnace to a temperature of 670 ° C, kept with a furnace for 3.5 hours, cooled with a furnace to 140-150 ° C, kept with a furnace 1 , 5 hours and then cooled in air to ambient temperature. Then, primary drawing was carried out on a single drawing mill with a compression ratio of 18%. Next, rolled steel was heated in a string in a controlled-atmosphere tube furnace at a temperature of 880 ° C for 4.0 min (240 sec). The isothermal treatment (aging) of the car was carried out by patenting in a bath with lead heated to a temperature of 450 ° C for 4.8 min (288 sec), then cooled in air. After isothermal processing by patenting, secondary drawing was carried out on a single drawing mill with a compression ratio of 4%.
В других примерах меняли температуру отжига горячекатаного проката (760, 770, 790 и 800°С) при средних значениях степеней обжатия, выдержки с печью, времени нагрева в трубчатой печи с контролируемой атмосферой и режима изотермической обработки патентированием. Оптимальной была принята температура отжига в печи 770-790°С.In other examples, the annealing temperature of hot-rolled steel (760, 770, 790, and 800 ° С) was changed at average values of the degree of reduction, holding with the furnace, heating time in a controlled-atmosphere tube furnace, and the mode of isothermal processing by patenting. The optimum temperature was annealing in the furnace 770-790 ° C.
При уменьшении температуры отжига (760°С) структура «перлит + феррит» полностью не переходит в структуру «зернистый перлит». При увеличении температуры отжига (800°С) происходит увеличение размеров зерен, а это приводит к снижению прочностных и увеличению пластических характеристик.With a decrease in the annealing temperature (760 ° С), the perlite + ferrite structure does not completely transform into the granular perlite structure. With an increase in the annealing temperature (800 ° C), an increase in grain size occurs, and this leads to a decrease in strength and an increase in plastic characteristics.
Охлаждение с печью до температуры 660-680°С выбрано с учетом того, что при температуре менее 660°С окончательно формируется микроструктура «зернистый перлит», а при температуре более 690°С ее положение неустойчиво.The cooling with the furnace to a temperature of 660-680 ° C was chosen taking into account the fact that at a temperature of less than 660 ° C the microstructure “granular perlite” is finally formed, and at a temperature of more than 690 ° C its position is unstable.
Выдержка при отжиге проката 3-4 ч достаточна, т.к. при выдержке менее 3 часов садка металла прогревается неравномерно и структурные превращения не успевают произойти равномерно по всему объему садки металла, в результате чего в прокате получаются неравномерные механические свойства. Выдержка проката в печи более 4 час энергозатратна и затягивает технологический процесс.Exposure to annealing for 3-4 hours is sufficient, because when holding for less than 3 hours, the metal cage is heated unevenly and structural transformations do not have time to occur evenly throughout the entire volume of the metal cage, resulting in uneven mechanical properties in the rental. Exposure to rolling in the furnace for more than 4 hours is energy-consuming and delays the process.
Охлаждение с печью до 140-150°С, выдержка с печью 1-2 часа и далее охлаждение на воздухе до температуры окружающей среды достаточны, т.к. гарантируют образование равномерной по поперечному сечению и длине проката структуры «зернистый перлит», позволяют избежать упрочнений на поверхности проката и ускорить технологический процесс отжига.Cooling with a furnace to 140-150 ° C, holding the furnace for 1-2 hours and then cooling in air to ambient temperature are sufficient, because they guarantee the formation of a “granular perlite” structure uniform in cross section and length of the rolled products, help to avoid hardening on the surface of the rolled products and accelerate the annealing process.
Меняли степень обжатия проката при первичном волочении (15, 16, 17, 18, 19, 20, 21%) при средних значениях температуры отжига, выдержки, охлаждения с печью, время нагрева в трубчатой печи с контролируемой атмосферой, изотермического режима патентирования, степени обжатия при окончательном волочении. Оптимальной была принята степень обжатия проката от 17 до 19%.The degree of rolling reduction was changed during the initial drawing (15, 16, 17, 18, 19, 20, 21%) at average temperatures of annealing, holding, cooling with the furnace, heating time in a tube furnace with a controlled atmosphere, isothermal patenting mode, compression ratio at the final drawing. The optimal degree of compression was adopted from 17 to 19%.
При уменьшении степени обжатия есть вероятность появления овальности поперечного размера (диаметра) на калиброванном прокате, выявляется неравномерность механических свойств по поперечному сечению и длине проката, что может сказаться на геометрических и механических характеристиках готовых изделий.With a reduction in the degree of compression, there is a possibility of the appearance of ovality of the transverse size (diameter) on the calibrated rolled products, unevenness of the mechanical properties along the cross section and length of the rolled is revealed, which can affect the geometric and mechanical characteristics of the finished products.
При увеличении степени обжатия повышаются прочностные и снижаются пластические характеристики, это приведет к увеличению нагрузки на волочильный инструмент стана.With an increase in the degree of compression, strength and plastic characteristics decrease, this will lead to an increase in the load on the drawing tool of the mill.
Меняли время нагрева проката в трубчатой печи с контролируемой атмосферой при температуре аустенизации 880°С (2,0 мин (120 сек); 4,5 мин (270 сек); 6,0 мин (360 сек)) при средних значениях степеней обжатия, выдержки с печью, охлаждения с печью и изотермического режима патентирования. Оптимальным временем нагрева в трубчатой печи с контролируемой атмосферой было принято время нагрева 4,8 мин (288 сек).The heating time of the rolled products in a controlled-atmosphere tube furnace was changed at an austenization temperature of 880 ° С (2.0 min (120 sec); 4.5 min (270 sec); 6.0 min (360 sec)) with average compression ratios, extracts from the furnace, cooling with the furnace and isothermal mode of patenting. The optimum heating time in a tube furnace with a controlled atmosphere was taken to be 4.8 minutes (288 seconds).
При уменьшении времени нагрева 2,0 мин (120 сек) в структуре калиброванного проката не обеспечивалась гомонизация аустенита.With a decrease in heating time of 2.0 min (120 sec), austenite homonization was not ensured in the structure of calibrated rolled products.
При увеличении времени нагрева 6,0 мин (360 сек) снижались прочностные и повышались пластические характеристики, и на поверхности проката появлялся частично обезуглероженный слой.With an increase in the heating time of 6.0 min (360 sec), the strength and plastic characteristics decreased, and a partially decarburized layer appeared on the rolled surface.
Меняли температуру при изотермической обработке патентированием (400°С и 500°С) при средних значениях температуры отжига, выдержки и охлаждения с печью, степени обжатия при первичном волочении, времени нагрева в трубчатой печи с контролируемой атмосферой, степени обжатия при вторичном волочении. Оптимальной температурой была принята температура изотермической обработки патентированием 450°С.The temperature was changed during isothermal processing by patenting (400 ° C and 500 ° C) at average temperatures of annealing, holding and cooling with the furnace, the degree of compression during primary drawing, the heating time in a tube furnace with a controlled atmosphere, and the degree of compression during secondary drawing. The optimum temperature was the temperature of the isothermal treatment by patenting 450 ° C.
При уменьшении температуры изотермической обработки патентированием (400°С) в течение 4,8 мин (288 сек) в прокате образуется микроструктура с завышенными прочностными характеристиками, которые могут использоваться только для крепежа класса прочности 10.9 (σв≥1000 МПа). Это способствует завышенным нагрузкам на формообразующий инструмент во время процесса холодной объемной штамповки при изготовлении крепежа класса прочности 9.8.When the temperature of the isothermal treatment is reduced by patenting (400 ° С) for 4.8 min (288 sec), a microstructure with high strength characteristics is formed in the car, which can only be used for fasteners with a strength class of 10.9 (σв≥1000 MPa). This contributes to excessive loads on the forming tool during the cold forming process in the manufacture of fasteners of strength class 9.8.
При увеличении температуры изотермической обработки патентированием (500°С) получили структуру «пластинчатого сорбита» с 5% включением мартенсита. Такая структура проката не используется для холодной объемной штамповки метизных изделий.With an increase in the temperature of the isothermal treatment by patenting (500 ° C), the structure of “plate sorbitol” with a 5% inclusion of martensite was obtained. Such a rolling structure is not used for cold forming of metal products.
Меняли степень обжатия проката при вторичном волочении (2, 3, 4, 5, 6, 7%) при средних значениях температуры отжига, выдержки и охлаждения с печью, времени нагрева в трубчатой печи с контролируемой атмосферой, режима изотермической обработки патентированием, степени обжатия при первичном волочении. Оптимальной была принята степень обжатия проката от 4 до 5%.The degree of rolling reduction during secondary drawing (2, 3, 4, 5, 6, 7%) was changed at average values of the annealing temperature, holding and cooling with the furnace, heating time in a tube furnace with a controlled atmosphere, isothermal processing by patenting, and the degree of compression at primary drawing. The optimal degree of compression of rolled products was taken from 4 to 5%.
При уменьшении степени обжатия (2, 3%) получили прочностные характеристики на нижнем требуемом пределе. Кроме того, в процессе волочения наблюдается повышенный интенсивный износ отверстия волока. При увеличении степени обжатия (6,7%) увеличиваются прочностные характеристики, а пластические характеристики проката при этом снижаются.By reducing the degree of compression (2, 3%), strength characteristics were obtained at the lower required limit. In addition, in the process of drawing, there is an increased intensive wear of the hole of the die. With an increase in the degree of reduction (6.7%), the strength characteristics increase, while the plastic characteristics of the rolled products decrease.
Повторяли эксперименты на горячекатаном прокате стали марки 40Х с химическим составом по ГОСТ 10702-78. Получили аналогичные результаты.The experiments were repeated on hot-rolled steel grade 40X with a chemical composition according to GOST 10702-78. Got similar results.
Травление образцов проводили в 4% растворе азотной кислоты в этиловом спирте. Твердость образцов проката определяли на приборе Роквелла по шкале С на параллельно шлифованных лысках; механические характеристики - на разрывной машине ЦДМ-100, шкала 20 кг; микроструктуру - на поперечных микрошлифах с использованием микроскопа «Неофот-21» при увеличении х500. Результаты приведены в таблице.Etching of the samples was carried out in a 4% solution of nitric acid in ethanol. The hardness of the rolled samples was determined on a Rockwell device on a scale C on parallel polished flats; mechanical characteristics - on a tensile testing machine ЦДМ-100, scale 20 kg; microstructure — on transverse microsections using a Neofot-21 microscope at a magnification of x500. The results are shown in the table.
Проведенный анализ аналогов показал, что предлагаемое решение соответствует критерию «новизна», полученный технический результат, достигаемый. совокупностью существенных признаков, свидетельствует о соответствии критерию «изобретательский уровень», а проведенные испытания в производственных условиях подтверждают промышленную применимость (см. таблицу).The analysis of analogues showed that the proposed solution meets the criterion of "novelty", the technical result achieved. a set of essential features, indicates compliance with the criterion of "inventive step", and tests conducted under production conditions confirm industrial applicability (see table).
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014112469/02A RU2553321C1 (en) | 2014-03-31 | 2014-03-31 | Method of preparation of calibrated rolled product for fabrication of hardware fasteners |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014112469/02A RU2553321C1 (en) | 2014-03-31 | 2014-03-31 | Method of preparation of calibrated rolled product for fabrication of hardware fasteners |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2553321C1 true RU2553321C1 (en) | 2015-06-10 |
Family
ID=53295305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014112469/02A RU2553321C1 (en) | 2014-03-31 | 2014-03-31 | Method of preparation of calibrated rolled product for fabrication of hardware fasteners |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2553321C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2612101C1 (en) * | 2015-09-02 | 2017-03-02 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Method of hot-rolled stock preparation for production of hardware fasteners |
| RU2689349C1 (en) * | 2018-06-29 | 2019-05-27 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Method for preparation of hot-rolled products for production of fasteners |
| RU2725263C1 (en) * | 2017-05-22 | 2020-06-30 | Арселормиттал | Method of producing steel part and corresponding steel part |
| RU2728153C1 (en) * | 2019-12-30 | 2020-07-28 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" | Method for preparation of hot-rolled products for production of high-strength fastening rod products |
| RU2762283C1 (en) * | 2021-04-21 | 2021-12-17 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Method for preparing hot-rolled steel in the manufacture of automotive fasteners by cold die forging |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1708880A1 (en) * | 1989-08-04 | 1992-01-30 | Украинский научно-исследовательский институт специальных сталей, сплавов и ферросплавов | Method for producing threaded fasteners |
| RU2024628C1 (en) * | 1993-01-24 | 1994-12-15 | Бахматов Александр Леонидович | Method for machining articles from low-alloy steel |
| RU2434949C1 (en) * | 2010-11-17 | 2011-11-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева (НГТУ) | Procedure for treatment of hot rolled metal for cold die forging of fasteners |
| RU2486260C1 (en) * | 2012-06-18 | 2013-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Method for processing of hot-rolled products |
-
2014
- 2014-03-31 RU RU2014112469/02A patent/RU2553321C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1708880A1 (en) * | 1989-08-04 | 1992-01-30 | Украинский научно-исследовательский институт специальных сталей, сплавов и ферросплавов | Method for producing threaded fasteners |
| RU2024628C1 (en) * | 1993-01-24 | 1994-12-15 | Бахматов Александр Леонидович | Method for machining articles from low-alloy steel |
| RU2434949C1 (en) * | 2010-11-17 | 2011-11-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева (НГТУ) | Procedure for treatment of hot rolled metal for cold die forging of fasteners |
| RU2486260C1 (en) * | 2012-06-18 | 2013-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Method for processing of hot-rolled products |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2612101C1 (en) * | 2015-09-02 | 2017-03-02 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Method of hot-rolled stock preparation for production of hardware fasteners |
| RU2725263C1 (en) * | 2017-05-22 | 2020-06-30 | Арселормиттал | Method of producing steel part and corresponding steel part |
| RU2689349C1 (en) * | 2018-06-29 | 2019-05-27 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Method for preparation of hot-rolled products for production of fasteners |
| RU2728153C1 (en) * | 2019-12-30 | 2020-07-28 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" | Method for preparation of hot-rolled products for production of high-strength fastening rod products |
| RU2762283C1 (en) * | 2021-04-21 | 2021-12-17 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Method for preparing hot-rolled steel in the manufacture of automotive fasteners by cold die forging |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2553321C1 (en) | Method of preparation of calibrated rolled product for fabrication of hardware fasteners | |
| US8518195B2 (en) | Heat treatment for producing steel sheet with high strength and ductility | |
| JP6226085B2 (en) | Rolled steel bar or wire rod for cold forging parts | |
| US11401569B2 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same | |
| TW201829806A (en) | Press hardened steel with increased toughness and method for production | |
| JP5895266B2 (en) | Forging manufacturing method | |
| US8377235B2 (en) | Process for forming steel | |
| RU2486260C1 (en) | Method for processing of hot-rolled products | |
| RU2612101C1 (en) | Method of hot-rolled stock preparation for production of hardware fasteners | |
| RU2434949C1 (en) | Procedure for treatment of hot rolled metal for cold die forging of fasteners | |
| RU2418078C1 (en) | Procedure for fabrication of pump-compressor pipe | |
| RU2350662C1 (en) | Method for production of sheets | |
| RU2482197C1 (en) | Method for deformation-thermal processing of austenitic stainless steels | |
| CN109468444A (en) | The method of heat- treated steel | |
| RU2728153C1 (en) | Method for preparation of hot-rolled products for production of high-strength fastening rod products | |
| Chiriac et al. | The effects of the heating rate and the incoming microstructure on the phase transformation temperatures of 22MnB5 Steel | |
| RU2369649C1 (en) | Method of production of steel hard-drawn band | |
| RU2689349C1 (en) | Method for preparation of hot-rolled products for production of fasteners | |
| RU2710485C1 (en) | Method for production of hardened pressed part, method for production of steel material for hot pressing and steel material for hot pressing | |
| RU2806000C1 (en) | Method for making rolled products for manufacture of high-strength rod fastening hardware products | |
| RU2749815C1 (en) | Method for obtaining hardened workpieces of fasteners made of stainless austenitic steel | |
| Pachurin et al. | Rolled stock structure and surface condition factor for quality of automobile fasteners insurance | |
| JP2006291353A (en) | Method for heat-treating steel material | |
| RU2532600C1 (en) | Strengthening method of fasteners from low-carbon steel | |
| JP2019527777A (en) | In-line manufacturing method of steel pipe |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160401 |