RU2549784C1 - Method of coating manufacturing on part out of carbon-free heat-resistant nickel alloy - Google Patents
Method of coating manufacturing on part out of carbon-free heat-resistant nickel alloy Download PDFInfo
- Publication number
- RU2549784C1 RU2549784C1 RU2014102243/02A RU2014102243A RU2549784C1 RU 2549784 C1 RU2549784 C1 RU 2549784C1 RU 2014102243/02 A RU2014102243/02 A RU 2014102243/02A RU 2014102243 A RU2014102243 A RU 2014102243A RU 2549784 C1 RU2549784 C1 RU 2549784C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coating
- carbon
- nickel
- aluminum
- nickel alloy
- Prior art date
Links
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к формированию на деталях из безуглеродистых жаропрочных никелевых сплавов химико-термической обработкой комбинированных покрытий для защиты от газовой коррозии в условиях высоких температур (от 900°C), и может быть использовано в авиадвигателестроении, судостроении, танкостроении и других отраслях промышленности, где используют детали из безуглеродистых жаропрочных никелевых сплавов.The invention relates to metallurgy, in particular to the formation on parts of carbon-free heat-resistant nickel alloys by chemical-thermal treatment of combined coatings for protection against gas corrosion at high temperatures (from 900 ° C), and can be used in aircraft engine building, shipbuilding, tank building and other industries that use parts from carbon-free heat-resistant nickel alloys.
К безуглеродистым жаропрочным никелевым сплавам относят сплавы с содержанием углерода не более 0,05% (А.В. Логунов. Тенденции разработки и применения Ni-суперсплавов для лопаток ГТД в современных и перспективных силовых установках авиационного назначения // Технологии легких сплавов, №4, 2011 г., с.11-17).Carbon heat-resistant nickel alloys include alloys with a carbon content of not more than 0.05% (A.V. Logunov. Trends in the development and use of Ni-superalloys for gas turbine engines in modern and promising power plants for aviation purposes // Light alloy technologies, No. 4, 2011, pp. 11-17).
С одной стороны, применение данных сплавов для деталей, работающих в условиях повышенной температуры, позволяет повысить температуру на поверхности детали (изделия), в частности, использование данных сплавов для турбинных лопаток газотурбинных двигателей позволяет повысить температуру рабочего газа перед турбиной и, как следствие, снизить удельную массу двигателя и удельный расход топлива при одновременном увеличении удельной тяги, а с другой стороны, особенности элементного состава безуглеродистых жаропрочных сплавов на никелевой основе приводят при воздействии высоких температур (выше 900°C) к формированию в поверхностном слое детали под покрытием на основе алюминия, так называемой вторичной реакционной зоны (ВРЗ), содержащей ТПУ-фазы, снижающие характеристики жаропрочности сплавов и долговечности изготавливаемых из них деталей. В связи с этим, на поверхности деталей (изделий) формируют барьерные покрытия, снижающие интенсивность образования ВРЗ (С.А. Мубояджян и др. Высокотемпературные жаростойкие покрытия и жаростойкие слои для теплозащитных покрытий. Авиационные материалы и технологии, №1, 2013, 17-20 с.).On the one hand, the use of these alloys for parts operating at elevated temperatures can increase the temperature on the surface of the part (product), in particular, the use of these alloys for turbine blades of gas turbine engines allows to increase the temperature of the working gas in front of the turbine and, as a result, specific gravity of the engine and specific fuel consumption with a simultaneous increase in specific thrust, and on the other hand, features of the elemental composition of carbon-free heat-resistant alloys on nickel when exposed to high temperatures (above 900 ° C), they again form in the surface layer of the part under the coating of aluminum, the so-called secondary reaction zone (VRZ), containing TPU phases, which reduce the heat resistance characteristics of alloys and the durability of parts made from them. In this regard, barrier coatings are formed on the surface of parts (products), which reduce the rate of formation of ARH (S. A. Muboyadzhyan et al. High-temperature heat-resistant coatings and heat-resistant layers for heat-protective coatings. Aviation materials and technologies, No. 1, 2013, 17- 20 s.).
Известен способ защиты от высокотемпературного окисления поверхности внутренней полости охлаждаемых лопаток турбин из безуглеродистых жаропрочных сплавов на основе никеля, включающий насыщение поверхности внутренней полости лопатки углеродом путем заполнения внутренней полости лопатки порошковой смесью или газовой средой, нагрева и выдержки лопатки с заполненной внутренней полостью и последующее нанесение диффузионного алюминидного покрытия (см. патент RU №2349678, кл. С23С 10/48, опубл. 27.10.2008).A known method of protection from high-temperature oxidation of the surface of the inner cavity of the cooled turbine blades of carbon-free heat-resistant nickel-based alloys, comprising saturating the surface of the inner cavity of the blade with carbon by filling the inner cavity of the blade with a powder mixture or a gas medium, heating and holding the blade with the filled internal cavity, and then applying diffusion aluminide coating (see patent RU No. 2349678, class C23C 10/48, publ. 10/27/2008).
Несмотря на то, что покрытие, полученное данным способом, позволяет эффективно защитить только внутреннюю полость детали от высокотемпературного окисления, отсутствие защиты от высокотемпературного окисления внешней (наружной) поверхности детали не позволяет обеспечить высокую долговечность лопаток во время работы двигателя. Кроме того, процесс насыщения поверхности углеродом в газовой среде с углеродсодержащим газом, например метаном, отличается низкой стабильностью, сопровождается неизбежным окислением поверхности, формированием слоя пиролитического графита в виде сажи, который предотвращает насыщение углеродом. Также, данный способ достаточно трудоемок из-за многочисленных операций, включающих подготовку поверхности к насыщению (обработка поверхности водной суспензией, содержащей электрокорунд, промывка полости водой под давлением до полного удаления электрокорунда, сушка и пр.).Despite the fact that the coating obtained by this method can effectively protect only the internal cavity of the part from high-temperature oxidation, the lack of protection from high-temperature oxidation of the outer (outer) surface of the part does not allow for high durability of the blades during engine operation. In addition, the process of saturation of the surface with carbon in a gas medium with a carbon-containing gas, for example methane, is characterized by low stability, is accompanied by the inevitable oxidation of the surface, the formation of a layer of pyrolytic graphite in the form of soot, which prevents carbon saturation. Also, this method is quite time-consuming due to numerous operations, including preparing the surface for saturation (surface treatment with an aqueous suspension containing electrocorundum, washing the cavity with water under pressure until the electrocorundum is completely removed, drying, etc.).
Технический результат заявленного изобретения - снижение трудоемкости и повышение долговечности детали.The technical result of the claimed invention is to reduce the complexity and increase the durability of the part.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе получения покрытия на детали из безуглеродистого жаропрочного никелевого сплава, включающем нанесение первого покрытия на поверхность детали и нанесение на поверхность первого покрытия второго покрытия на основе алюминия, согласно изобретению, первое покрытие, содержащее, мас.%: хром 4-25; алюминий 2-12; тантал 0,2-20; вольфрам 0,5-9,0; кобальт 8-10; гафний 0,2-3,0; кремний 0,1-5,0; углерод 0,1-0,4; иттрий 0,001-5,0; никель - остальное до 100%, наносят конденсационным методом на наружную поверхность детали, а второе покрытие наносят диффузионным или конденсационным методами.The specified technical result is achieved by the fact that in the method of coating a part of a carbon-free heat-resistant nickel alloy, comprising applying a first coating to the surface of the part and applying to the surface of the first coating a second coating based on aluminum, according to the invention, the first coating containing, wt.%: chrome 4-25; aluminum 2-12; tantalum 0.2-20; tungsten 0.5-9.0; cobalt 8-10; hafnium 0.2-3.0; silicon 0.1-5.0; carbon 0.1-0.4; yttrium 0.001-5.0; nickel - the rest is up to 100%, applied by the condensation method to the outer surface of the part, and the second coating is applied by diffusion or condensation methods.
Основное назначение хрома в составе первого барьерного покрытия состоит в формировании карбидов в барьерном покрытии, которые тормозят диффузию элементов на границе сплав-покрытие и обеспечивают необходимую жаростойкость при сравнительно невысоком содержании алюминия. С этой целью содержание хрома в сплаве должно быть не менее 4%. Такое содержание хрома обеспечивает достаточно высокие барьерные свойства покрытия, прежде всего на безуглеродистых никелевых сплавах, предотвращает рассасывание покрытия и формирование ТПУ-фаз при высокотемпературном окислении. В то же время содержание хрома не должно быть выше 25%, так как при более высоком содержании хрома возрастает вероятность образования хрупкой σ-фазы и снижается сопротивление покрытия высокотемпературному окислению.The main purpose of chromium in the composition of the first barrier coating is to form carbides in the barrier coating, which inhibit the diffusion of elements at the alloy-coating interface and provide the necessary heat resistance at a relatively low aluminum content. For this purpose, the chromium content in the alloy should be at least 4%. This chromium content provides a fairly high barrier properties of the coating, primarily on carbon-free nickel alloys, prevents the absorption of the coating and the formation of TPU phases during high-temperature oxidation. At the same time, the chromium content should not be higher than 25%, since with a higher chromium content the probability of the formation of a brittle σ-phase increases and the resistance of the coating to high-temperature oxidation decreases.
Алюминий, образуя упрочняющую γ'-фазу, обеспечивает хорошую жаростойкость покрытия при высоких температурах газовой среды. Содержание алюминия должно быть в мас.% 2-12. При выходе за верхнюю границу предложенного диапазона (более 12%) ухудшается технологичность покрытия: возрастает количество хрупкой β-фазы в структуре покрытия, снижается адгезия, увеличивается пористость. При содержании алюминия менее 2% существенно снижается жаростойкость покрытия. В конечном итоге наблюдается снижение защитных свойств покрытия и ухудшение характеристик его долговечности.Aluminum, forming a strengthening γ'-phase, provides good heat resistance of the coating at high temperatures of the gaseous medium. The aluminum content should be in wt.% 2-12. When you go beyond the upper limit of the proposed range (more than 12%), the processability of the coating deteriorates: the amount of brittle β-phase in the coating structure increases, adhesion decreases, and porosity increases. When the aluminum content is less than 2%, the heat resistance of the coating is significantly reduced. Ultimately, there is a decrease in the protective properties of the coating and the deterioration of its durability.
Тантал обеспечивает увеличение прочности и жаропрочности покрытия путем увеличения прочности атомных связей в структуре покрытия, образует карбиды и тормозит диффузионные процессы на границе сплав-покрытие, тем самым стабилизирует структуру покрытия и подавляет склонность безуглеродистых никелевых сплавов к формированию ВРЗ, содержащей нежелательные ТПУ-фазы. Кроме того, тантал повышает сопротивление покрытия высокотемпературному окислению. Содержание тантала менее 0,2% недостаточно для заметного улучшения свойств покрытия, так как он, в основном, содержится в твердом растворе, и сопротивление окислению повышается незначительно. Содержание тантала выше 20% приводит к образованию хрупких фаз в структуре покрытия, ухудшающих его долговечность.Tantalum provides an increase in the strength and heat resistance of the coating by increasing the strength of atomic bonds in the coating structure, forms carbides and inhibits diffusion processes at the alloy-coating interface, thereby stabilizing the coating structure and inhibiting the tendency of carbon-free nickel alloys to form WBGs containing undesired TPU phases. In addition, tantalum increases the resistance of the coating to high temperature oxidation. A tantalum content of less than 0.2% is not enough to significantly improve the properties of the coating, since it is mainly contained in solid solution, and the oxidation resistance increases slightly. The content of tantalum above 20% leads to the formation of brittle phases in the structure of the coating, worsening its durability.
Вольфрам вводят с целью формирования карбидов вольфрама, тормозящих диффузию элементов на границе покрытия со сплавом, снижения температуры перехода покрытия из хрупкого в пластичное состояние при нагреве. Вольфрам содержится в покрытии в карбидах и во вторичных твердых растворах. Содержание вольфрама должно быть в мас.% 0,5-9,0. При содержании вольфрама менее 0,5% не отмечается заметного улучшения свойств покрытия, а при увеличении его концентрации более 9% возможно образование ТПУ-фаз типа и, наличие которых отрицательно сказывается на долговечности покрытия.Tungsten is introduced in order to form tungsten carbides, which inhibit the diffusion of elements at the interface of the coating with the alloy, and reduce the temperature of the transition of the coating from a brittle to a plastic state upon heating. Tungsten is contained in the coating in carbides and in secondary solid solutions. The tungsten content should be in wt.% 0,5-9,0. With a tungsten content of less than 0.5%, there is no noticeable improvement in the properties of the coating, and with an increase in its concentration of more than 9%, the formation of TPU phases of type and, the presence of which adversely affects the durability of the coating, is possible.
Кобальт вводят для повышения пластичности и трещиностойкости. При содержании кобальта менее 8% и более 10% ухудшается жаропрочность покрытия.Cobalt is introduced to increase ductility and crack resistance. When the cobalt content is less than 8% and more than 10%, the heat resistance of the coating deteriorates.
Гафний, иттрий и кремний обеспечивают улучшение адгезии защитной оксидной пленки к поверхности покрытия. Усиление защитных свойств оксидной пленки достигается при введении гафния не менее 0,2% и кремния не менее 0,1%. При содержании гафния более 3% и кремния более 5% наблюдается образование ТПУ-фаз, ухудшающих характеристики долговечности покрытия. Положительный эффект от введения иттрия наблюдается при содержании иттрия в количестве не менее 0,001%. Иттрий в количествах больших чем 5% вводить нецелесообразно, так как это может заметно снижать сопротивление высокотемпературному окислению.Hafnium, yttrium and silicon provide improved adhesion of the protective oxide film to the surface of the coating. Strengthening the protective properties of the oxide film is achieved with the introduction of hafnium at least 0.2% and silicon at least 0.1%. When the content of hafnium is more than 3% and silicon is more than 5%, the formation of TPU phases is observed, worsening the durability characteristics of the coating. The positive effect of the introduction of yttrium is observed when the content of yttrium in an amount of not less than 0.001%. It is impractical to introduce yttrium in amounts greater than 5%, since this can significantly reduce the resistance to high temperature oxidation.
Углерод вводят для формирования карбидов, образующих барьерный слой на границе между покрытием и поверхностью детали. Основными карбидными фазами, входящими в состав барьерной зоны, являются карбиды типа МеС, Ме23С6, Me3Cr2, Ме6С, где Me - Cr, W, Та, Hf. Наличие карбидов тормозит взаимную диффузию элементов сплава и покрытия, что предотвращает тем самым образование ВРЗ в защищаемом сплаве, содержащей охрупчивающие ТПУ-фазы. При высоком содержании углерода (более 0,4%) происходит нежелательное снижение температуры солидус сплава, а при малом содержании (менее 0,1%) барьерный слой оказывается недостаточно эффективным.Carbon is introduced to form carbides forming a barrier layer at the interface between the coating and the surface of the part. The main carbide phases that make up the barrier zone are carbides of the type MeC, Me 23 C 6 , Me 3 Cr 2 , Me 6 C, where Me - Cr, W, Ta, Hf. The presence of carbides inhibits the mutual diffusion of the alloy elements and the coating, which prevents the formation of SEC in the protected alloy containing embrittlement TPU phases. At a high carbon content (more than 0.4%), an undesirable decrease in the solidus temperature of the alloy occurs, and at a low content (less than 0.1%), the barrier layer is not effective enough.
Никель, как основа покрытия, выбран с целью обеспечения формирования слоя тугоплавких алюминидов никеля, обеспечивающих покрытие запасом алюминия, достаточным для надежной защиты изделия от высокотемпературного окисления в течение заданного ресурса.Nickel, as the basis of the coating, was chosen to ensure the formation of a layer of refractory nickel aluminides, providing a coating with a supply of aluminum sufficient to reliably protect the product from high-temperature oxidation for a given resource.
Способ реализуется следующим образом. В качестве примера выбран способ формирования покрытия на рабочей лопатке турбины авиационного газотурбинного двигателя. Однако данный способ может быть применен, например, и для створок реактивного сопла газотурбинного двигателя.The method is implemented as follows. As an example, a method of forming a coating on a working blade of a turbine of an aircraft gas turbine engine is selected. However, this method can be applied, for example, to the flaps of a jet nozzle of a gas turbine engine.
На деталь - лопатку, отлитую из сплава, содержащего, мас.%; хром 6,1; кобальт 7,4; молибден 0,8; вольфрам 12; алюминий 5,1; титан 1,8; ниобий 1,1; углерод 0,006, никель - остальное до 100%, наносят конденсационным методом (напылением) первое (внутреннее) покрытие на основе никеля следующего состава, мас.%: хром 20,3; вольфрам 8,4; тантал 6,2; алюминий 10,8; углерод 0,34; гафний 2,1; кобальт 9,5; кремний 2,4; иттрий 3,0; никель - остальное до 100%. Толщина нанесенного покрытия составляет 0,070-0,075 мм. Получают покрытие со структурой, состоящей из легированного γ-твердого раствора на никелевой основе, упрочняющей γ'-фазы и карбидов. Структура покрытия мелкозернистая. Функция данного покрытия - создать барьерный слой, снижающий интенсивность процесса формирования ВРЗ или предотвращающий процесс формирования ВРЗ на границе сплава с покрытием.On the part is a blade cast from an alloy containing, wt.%; chrome 6.1; cobalt 7.4; molybdenum 0.8; tungsten 12; aluminum 5.1; titanium 1.8; niobium 1.1; carbon 0.006, nickel - the rest is up to 100%, applied by the condensation method (sputtering) the first (inner) coating based on nickel of the following composition, wt.%: chromium 20.3; tungsten 8.4; tantalum 6.2; aluminum 10.8; carbon 0.34; hafnium 2.1; cobalt 9.5; silicon 2.4; yttrium 3.0; nickel - the rest is up to 100%. The thickness of the applied coating is 0.070-0.075 mm. A coating is obtained with a structure consisting of a doped nickel-based γ-solid solution, strengthening the γ'-phase and carbides. The coating structure is fine-grained. The function of this coating is to create a barrier layer that reduces the intensity of the formation of the WBW or prevents the formation of the WBW at the interface of the alloy with the coating.
После нанесения первого покрытия можно проводить термическую обработку - отжиг или старение. В этом случае термическую обработку покрытия проводят в вакууме путем нагрева лопаток до температуры 1050°C, выдержки в течение 2 ч, охлаждения до 870°C, выдержки в течение 16 часов и охлаждения. Возможны, в зависимости от требований, предъявляемых к прочностным характеристикам защищаемых деталей, варианты: термическую обработку проводят в диапазоне температур от 850 до 1100°C в течение от 1 до 16 часов.After the first coating is applied, heat treatment can be carried out - annealing or aging. In this case, the thermal treatment of the coating is carried out in vacuum by heating the blades to a temperature of 1050 ° C, holding for 2 hours, cooling to 870 ° C, holding for 16 hours and cooling. The following options are possible, depending on the requirements for the strength characteristics of the parts to be protected: heat treatment is carried out in the temperature range from 850 to 1100 ° C for 1 to 16 hours.
Затем на данное (первое) покрытие наносят второе покрытие на основе алюминия путем алитирования газовым методом в среде хлоридов AlCl3, AlCl2, AlCl при температуре 1000°C в течение 6 ч. Затем выполняют термическую обработку - отжиг - при температуре 1050°C в течение 4 ч. В результате получают комбинированное покрытие, состоящее из двух покрытий: наружное (второе), состоящее из зерен β- и γ'-фаз, и внутреннее (первое), состоящее из карбидных частиц, распределенных в объеме β- и γ'-фаз. Суммарная толщина комбинированного покрытия составляет 0,085-0,090 мм.Then, a second aluminum-based coating is applied to this (first) coating by gas aluminization in the environment of AlCl 3 , AlCl 2 , AlCl chlorides at a temperature of 1000 ° C for 6 hours. Then, heat treatment is performed - annealing - at a temperature of 1050 ° C. 4 hours. The result is a combined coating consisting of two coatings: the outer (second), consisting of grains of β- and γ'-phases, and the inner (first), consisting of carbide particles distributed in the volume of β- and γ ' -phase. The total thickness of the combined coating is 0.085-0.090 mm.
Испытаниями образцов на жаростойкость при температуре 1050°C в течение 850 ч установлено, что структура комбинированного покрытия изменилась незначительно, а под покрытием ВРЗ, содержащая ТПУ-фазы, отсутствовала.By testing the samples for heat resistance at a temperature of 1050 ° C for 850 h, it was found that the structure of the combined coating changed insignificantly, and there was no TPU phase under the VRZ coating.
Покрытие на основе алюминия можно наносить не только алитированием, но и другими известными методами: шликерным методом, конденсацией сплавов для покрытий или хромоалитированием. Покрытия на основе алюминия являются также известными (см., например, П.Т. Коломыцев. Жаростойкие диффузионные покрытия. - М.: Металлургия, 1979 г.). Так, например, для алюмосилицирования шликерным методом используют состав, содержащий, мас.%: кремний 6; алюминий 94, при этом термическую обработку-отжиг осуществляют при температуре 1000°C в течение 3 ч.An aluminum-based coating can be applied not only by alimentation, but also by other well-known methods: slip method, condensation of alloys for coatings, or chromoalification. Coatings based on aluminum are also known (see, for example, P.T. Kolomytsev. Heat-resistant diffusion coatings. - M .: Metallurgy, 1979). So, for example, for aluminosiliconing using the slip method, a composition containing, wt.%: Silicon 6; aluminum 94, while heat treatment-annealing is carried out at a temperature of 1000 ° C for 3 hours
Первое (внутреннее) и второе (наружное) покрытия наносят последовательно.The first (inner) and second (outer) coatings are applied sequentially.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014102243/02A RU2549784C1 (en) | 2014-01-24 | 2014-01-24 | Method of coating manufacturing on part out of carbon-free heat-resistant nickel alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014102243/02A RU2549784C1 (en) | 2014-01-24 | 2014-01-24 | Method of coating manufacturing on part out of carbon-free heat-resistant nickel alloy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2549784C1 true RU2549784C1 (en) | 2015-04-27 |
Family
ID=53289887
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014102243/02A RU2549784C1 (en) | 2014-01-24 | 2014-01-24 | Method of coating manufacturing on part out of carbon-free heat-resistant nickel alloy |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2549784C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2727469C2 (en) * | 2016-06-10 | 2020-07-21 | Сафран | Method for manufacturing of nickel-based superalloy with hafnium content |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2213802C2 (en) * | 2001-09-28 | 2003-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское машиностроительное производственное предприятие "Салют" | Method of applying coating on alloys |
| RU2213801C2 (en) * | 2001-09-28 | 2003-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское машиностроительное производственное предприятие "Салют" | Method of applying coatings on alloys |
| RU2308541C1 (en) * | 2006-04-28 | 2007-10-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское машиностроительное производственное предприятие "САЛЮТ" (ФГУП "ММПП "САЛЮТ") | Method of coating alloys |
| WO2008059971A1 (en) * | 2006-11-16 | 2008-05-22 | National University Corporation Hokkaido University | Multilayer alloy coating film, heat-resistant metal member having the same, and method for producing multilayer alloy coating film |
| WO2008078667A1 (en) * | 2006-12-22 | 2008-07-03 | Toshio Narita | Alloy coating film, method for production of alloy coating film, and heat-resistant metal member |
-
2014
- 2014-01-24 RU RU2014102243/02A patent/RU2549784C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2213802C2 (en) * | 2001-09-28 | 2003-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское машиностроительное производственное предприятие "Салют" | Method of applying coating on alloys |
| RU2213801C2 (en) * | 2001-09-28 | 2003-10-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское машиностроительное производственное предприятие "Салют" | Method of applying coatings on alloys |
| RU2308541C1 (en) * | 2006-04-28 | 2007-10-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское машиностроительное производственное предприятие "САЛЮТ" (ФГУП "ММПП "САЛЮТ") | Method of coating alloys |
| WO2008059971A1 (en) * | 2006-11-16 | 2008-05-22 | National University Corporation Hokkaido University | Multilayer alloy coating film, heat-resistant metal member having the same, and method for producing multilayer alloy coating film |
| WO2008078667A1 (en) * | 2006-12-22 | 2008-07-03 | Toshio Narita | Alloy coating film, method for production of alloy coating film, and heat-resistant metal member |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2727469C2 (en) * | 2016-06-10 | 2020-07-21 | Сафран | Method for manufacturing of nickel-based superalloy with hafnium content |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4896702B2 (en) | Alloy film, method for producing alloy film, and heat-resistant metal member | |
| US8641963B2 (en) | Economic oxidation and fatigue resistant metallic coating | |
| JP5073982B2 (en) | Nickel aluminide coating containing gamma prime phase | |
| JP2007092168A (en) | Gamma prime phase-containing nickel aluminide coating film | |
| JP7273714B2 (en) | Nickel-Based Superalloys, Single Crystal Blades, and Turbomachines | |
| NL8203074A (en) | IMPROVED COATING COATINGS FOR SUPER ALLOYS. | |
| JP5554892B2 (en) | Ni-base superalloy having a coating system containing a stabilizing layer | |
| JP5264156B2 (en) | Coating system including rhodium aluminide layer | |
| Zhou et al. | Thermal barrier coatings with a double-layer bond coat on Ni3Al based single-crystal superalloy | |
| RU2553762C2 (en) | Slurry composition for aluminising superalloy component | |
| JP2005350771A (en) | Nickel aluminide coating with improved oxide stability | |
| RU2667191C1 (en) | Method of producing titanium alloy multilayer protective coating of turbomachine blades | |
| RU2549784C1 (en) | Method of coating manufacturing on part out of carbon-free heat-resistant nickel alloy | |
| Swadźba et al. | The influence of deposition process on structure of platinum-modifed aluminide coatings o Ni-base superalloy | |
| JP2020515718A (en) | Superalloy turbine components and related manufacturing methods | |
| RU2569610C2 (en) | Composition for production of carbide barrier coating on part out of carbon-free heat-resistant nickel alloy | |
| JP7222984B2 (en) | Turbine components made of superalloys containing rhenium and/or ruthenium and associated manufacturing methods | |
| JP7481253B2 (en) | Turbine components made from rhenium-containing superalloys and related manufacturing methods - Patents.com | |
| US10047614B2 (en) | Coating system including alternating layers of amorphous silica and amorphous silicon nitride | |
| CN113242913A (en) | Turbine component made of a rhenium and/or ruthenium containing superalloy and associated manufacturing method | |
| RU146236U1 (en) | TURBINE SHOVEL FROM A CARBON-FREE NICKEL ALLOY COATED | |
| CN114585769B (en) | Aircraft component made of a superalloy containing rhenium and/or ruthenium and method for producing the same | |
| EP3192885A1 (en) | Internally cooled ni-base superalloy component with spallation-resitant tbc system | |
| RU2777682C2 (en) | Turbine part of superalloy with rhenium and/or ruthenium content and its manufacturing method | |
| KR102340057B1 (en) | Ni base single crystal superalloy and Method of manufacturing thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20170622 |
|
| PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20190821 |